JPH0434626B2 - - Google Patents
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- JPH0434626B2 JPH0434626B2 JP62143927A JP14392787A JPH0434626B2 JP H0434626 B2 JPH0434626 B2 JP H0434626B2 JP 62143927 A JP62143927 A JP 62143927A JP 14392787 A JP14392787 A JP 14392787A JP H0434626 B2 JPH0434626 B2 JP H0434626B2
- Authority
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- Japan
- Prior art keywords
- weight
- component
- powder
- mica
- oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Coke Industry (AREA)
- Paints Or Removers (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、ボイラー内部金属部材、殊にコーク
ス乾式消火（COKE DRY QUENCHING：以
下、CDQという）設備の廃熱ボイラーのボイラ
ーチユーブ、プロテクター等のボイラー内部金属
部材の防熱防蝕の為の耐熱耐食被覆用セラミツク
ス組成物に関する。 ［従来の技術］ コークス炉において石炭を約1050℃で蒸焼きに
して製造した赤熱コークスの冷却には従来から散
水による湿式消火の方式が多く用いられていた。
しかし、この湿式消火の方式ではコークスの持つ
顕熱が大気中にそのまま放出されることになるの
でその熱エネルギーの有効利用が図れず、しか
も、コークス粉塵並びに有害物質を含む水蒸気が
大気中に飛散してしまうという欠点があつた。 これら種々の欠点を改善し、プロセス化したの
がCDQである。CDQは、第１図に示すようにコ
ークス冷却塔２で赤熱コークス４と熱交換して高
温となつたN2ガスは矢印で示すように除塵器６
で塵を除かれ、約860℃で廃熱ボイラー８内に入
り、廃熱ボイラー８内のスーパーヒーター１０、
上部蒸発器１２及び下部蒸発器１４を構成する複
数の蒸発管（以下「ボイラーチユーブ」と云う。）
と段階的に熱交換し、これによつて高温高圧の水
蒸気が回収されるようになつている。温度低下し
たN2ガスは再びCDQに循環して熱交換を行う。 しかし、ボイラーチユーブは、SOx、NOx及び
COx等腐食性ガスと接触すること、並びにアルカ
リ硫酸塩錯化合物が付着し、加熱されることによ
り固相状態に変化することに起因して腐食する
し、更にまたコークス微粉が約10ｍ／secの高流
速でボイラーチユーブに衝突するためエロージヨ
ンが発生し損傷を受けるため対策が必要とされて
きた。 この対策として、一般的なアルミフレーク含有
シリコーン樹脂系耐熱性塗料を用いることが提案
されているが、この塗料は最大耐熱温度が約600
℃までであり、より高温域においてはシリコーン
樹脂が燃焼または熱分解をし、ボイラーチユーブ
に対する被覆保護効果を達成し得ない。 また、別の対策の一つとして、ボイラーチユー
ブに保護プロテクターを取り付けことが行われて
いるが、この場合は直接N2ガスが当たらない為
にコークス微粉によるエロージヨンの防止効果が
認められる。更に、プロテクター自体は内部より
蒸気による冷却がないため常に高温のガスに曝さ
れアルカリ硫酸塩錯化合物は分解し気相状態とな
り腐食速度が低下し腐食量も減少する。しかし、
ボイラーチユーブはプロテクターを通して間接加
熱されることになり、熱交換効率が低下し、そし
てこれにより蒸気発生量が減少してしまう。 既に本発明者は特願昭60−121482号にてボイラ
ーチユーブの耐熱耐食性の良好な下記の如き組成
のセラミツク被覆組成物を提案した。 すなわち、耐熱性、耐食性及び耐摩耗性付与材
としての(a)成分；25〜60重量％、封着性及び塗膜
間結合強度を付与するバインダーとしての(b)成
分；20〜50重量％及び熱伝導性向上材としての(c)
成分；10〜30重量％より成り、 この(a)成分は、炭化珪素20〜40重量％、窒化珪
素20〜40重量％、マイカ状酸化アルミニウム20〜
40重量％、炭化硼素10〜30重量％、マイカ粉10〜
30重量％、二酸化珪素５〜20重量％及び酸化ニツ
ケル５〜20重量より成り、 この(b)成分は、燐酸塩30〜60重量％、酸化イツ
トリウム15〜40重量％、マイカ状ガラスフレーク
15〜40重量％、硫酸銅15〜40重量％及び酸化銅５
〜20重量％より成り、 この(c)成分は、アルミニウム粉20〜40重量％、
金属シリコン粉10〜30重量％、マイカ状酸化鉄粉
10〜30重量％及び錫粉10〜30重量％より成ること
を特徴とする耐熱耐食被覆用セラミツクス組成物
を提案した。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、この耐熱耐食被覆用セラミツクス組成
物はCDQ廃熱ボイラーのボイラーチユーブに関
しては満足できるが、N2ガスが初めに接触する
水冷壁においては被覆したこのセラミツクス組成
物の塗膜がコークス微粉のエロージヨンにより剥
落してしまい、耐熱耐食被覆としては必ずしも充
分満足し得ないという問題点があつた。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明者は特願昭60−121482号（特公平１−
6271号）において提案したセラミツクス組成物に
ついて更に鋭意研究した結果、このセラミツクス
組成物に(d)成分として塗膜間結合強度を高める骨
材としてのチタン酸カリウム繊維を５〜15重量％
加えると、過酷な条件下でも充分満足する優れた
セラミツクス組成物となることを見出した。 すなわち、本発明は前記(a)〜(c)成分と、塗膜間
結合強度を高める骨材としてのチタン酸カリウム
繊維｛(d)成分｝；３〜20重量％とより成り、そし
て、(a)〜(d)成分（以下、「全成分」という。）の合
計が100重量％であることを特徴とするものであ
る。 ここで、チタン酸カリウム繊維の混入量を全成
分の３〜20重量％の範囲としたのは、チタン酸カ
リウム繊維が20重量％を越えると、セラミツクス
組成物を被覆物とした時にこの繊維が被覆層の表
面に突出してしまい、均一な組成の被覆層が得ら
れない。また、３重量％未満では骨材としての効
果が見い出せないが、３〜20重量％の範囲ではか
かる不都合を生ずることなく、塗膜の強度を高め
ることができるからである。 また、このチタン酸カリウム繊維としては、組
成；K2Ti4O9及び／又はK2Ti6O13、直径；10〜
30μ、長さ；100〜500μのトンネル状の結晶構造
を有する接触面積の大きな板状繊維が好ましい。 耐熱性、耐食性及び耐摩耗性付与材となる(a)成
分は、炭化珪素20〜40重量％、窒化珪素20〜40重
量％、マイカ状酸化アルミニウム20〜40重量％、
炭化硼素10〜30重量％、マイカ粉10〜30重量％、
二酸化珪素５〜20重量％及び酸化ニツケル５〜20
重量％より成る。(a)成分を組成する各化合物の割
合がこの範囲を越えると、この組成物を被覆塗装
した時に金属の熱膨張に対する追従が困難にな
り、被覆物の剥落の原因になる。また炭化珪素が
20重量％より少ない場合には塗膜の気密性が損な
われ、耐熱性が低下する。窒化珪素が20重量％及
び酸化ニツケルが５重量％より少ない場合には、
塗膜硬度が低下し、耐摩耗性が減退する。マイカ
状酸化アルミニウムが20重量％、炭化硼素及びマ
イカ粉が10重量％、二酸化珪素が５重量％より少
ない場合には塗膜中への腐食成分の侵入を阻止す
る効果が認められない。この(a)成分は全成分に対
して25〜60重量％の範囲にする必要がある。 封着性及び塗膜間結合強度を付与するバインダ
ーとして働く(b)成分は、燐酸塩30〜60重量％、酸
化イツトリウム15〜40重量％、マイカ状ガラスフ
レーク15〜40重量％、硫酸銅15〜40重量％及び酸
化銅５〜20重量％より成る。バインダーとして働
く燐酸塩が60重量％、マイカ状ガラスフレークが
40重量％を超える場合には熱伝導性が低下し、金
属の熱膨張に対して追従することが困難になり、
被覆物の剥落の原因となる。また燐酸塩が30重量
％、マイカ状ガラスフレークが15重量％より少な
い場合にはバインダー効果が得られない。 マイカ状ガラスフレークは150メツシユの粒度
のものと80メツシユの粒度のものとが２：１の重
量割合で存在する場合が、より良好なバインダー
効果を示す。 金属に対する封着剤並びに焼結助剤としての酸
化イツトリウム及び硫酸銅は40重量％を、酸化銅
は20重量％を超えるべきでない。これら各成分を
所定の範囲を越えて用いることも可能であるが、
それによる追加的効果は無く、更に多量に用いる
意味がない。酸化イツトリウム及び硫酸銅が15重
量％、酸化銅が５重量％より少ない場合には、被
覆物の金属に対する抱着性並びに焼結性が低下
し、塗膜間内結合力が弱く、得られる被覆物が脆
い。 この(b)成分は全成分の合計に対して20〜50重量
％の範囲にする必要がある。 熱伝導性向上材としての(c)成分は、アルミニウ
ム粉20〜40重量％、金属シリコン粉10〜30重量
％、マイカ状酸化鉄粉10〜30重量％及び錫粉10〜
30重量％より成る。(c)成分を組成する各化合物の
割合がこの範囲を越えると、組成物を被覆塗装し
た時に金属に対する封着性が低下する。また(c)成
分を組成する各化合物の割合が上記の範囲に満た
ない場合には熱伝導性の高い組成物は得られな
い。この(c)成分は全成分の合計に対して10〜30重
量％の範囲にする必要がある。 本発明のセラミツクス組成物の塗布量は、ボイ
ラー内部金属部材、殊にCDQ廃熱ボイラーの特
にボイラーチユーブ、場合によつてはプロテクタ
ー及び水冷壁等への塗布量は通例の量であるが、
特に約１Kg／m3程度が効果及び経済の面から最適
である。本発明のセラミツクス組成物を基材上に
塗布する際に追加的に約10〜15重量％（組成物成
体量を基準として）の水を混入すれば、塗装作業
性が向上することが判つている。 本発明のセラミツクス組成物の基材への塗布
は、吹き付け塗装、刷毛塗り、浸漬法等の通例に
用いられる方法によつて行うことができる。塗布
前の処理として、基材にスケールの発生が認めら
れる場合には、基材表面をワイヤーブラシまたは
デスクサンダーでそれを除去する必要がある。塗
膜の焼結は、例えば自然乾燥後、運転の際の炉内
の熱によつて直接的に行つてもよい。 ［実施例］ 次に、実施例によつて本発明を更に詳細に説明
する。 実施例 １ 以下の成分： 炭化珪素16重量％、窒化珪素８重量％、マイカ
状酸化アルミナ７重量％、炭化硼素５重量％、マ
イカ粉３重量％、二酸化珪素２重量％、酸化ニツ
ケル２重量％、燐酸塩10重量％、酸化イツトリウ
ム４重量％、マイカ状ガラスフレーク５重量％、
硫酸銅４重量％、酸化銅３重量％、アルミニウム
粉４重量％、金属シリコン粉３重量％、マイカ状
酸化鉄粉６重量％、錫粉３重量％及びチタン酸カ
リウム繊維15重量％ を混合し、これに10重量％の水を混入することに
よつてセラミツクス組成物を得る。 これをCDQ廃熱ボイラー１（第１図参照）内
のスーパーヒーター２に設置されているチユーブ
及び水冷壁５に刷毛によつて１Kg／m3の量で塗布
する。次に24時間自然乾燥させる。乾燥したこの
塗膜を、コークス冷却塔４からCDQ廃熱ボイラ
ー１に循環導入され、そしてその途中で除塵器３
によりコークス粉塵の大部分が除かれた導入温度
860℃の循環ガス（N2ガス）の熱によつて焼結す
る。 90日毎に被覆塗膜の有無の確認及びスーパーヒ
ーターチユーブ又は水冷壁へのコークス微粉の衝
突によるエロージヨン、ガス腐食による肉圧減少
量を超音波厚み測定計を用いて測定した。その結
果は第２表に示す通りとなつた。 実施例 ２〜５ 次の第１表に示す組成のセラミツクス組成物を
実施例１におけるように製造し、これを実施例１
と同様に試験した。その結果は第２表に示す通り
となつた。
ス乾式消火（COKE DRY QUENCHING：以
下、CDQという）設備の廃熱ボイラーのボイラ
ーチユーブ、プロテクター等のボイラー内部金属
部材の防熱防蝕の為の耐熱耐食被覆用セラミツク
ス組成物に関する。 ［従来の技術］ コークス炉において石炭を約1050℃で蒸焼きに
して製造した赤熱コークスの冷却には従来から散
水による湿式消火の方式が多く用いられていた。
しかし、この湿式消火の方式ではコークスの持つ
顕熱が大気中にそのまま放出されることになるの
でその熱エネルギーの有効利用が図れず、しか
も、コークス粉塵並びに有害物質を含む水蒸気が
大気中に飛散してしまうという欠点があつた。 これら種々の欠点を改善し、プロセス化したの
がCDQである。CDQは、第１図に示すようにコ
ークス冷却塔２で赤熱コークス４と熱交換して高
温となつたN2ガスは矢印で示すように除塵器６
で塵を除かれ、約860℃で廃熱ボイラー８内に入
り、廃熱ボイラー８内のスーパーヒーター１０、
上部蒸発器１２及び下部蒸発器１４を構成する複
数の蒸発管（以下「ボイラーチユーブ」と云う。）
と段階的に熱交換し、これによつて高温高圧の水
蒸気が回収されるようになつている。温度低下し
たN2ガスは再びCDQに循環して熱交換を行う。 しかし、ボイラーチユーブは、SOx、NOx及び
COx等腐食性ガスと接触すること、並びにアルカ
リ硫酸塩錯化合物が付着し、加熱されることによ
り固相状態に変化することに起因して腐食する
し、更にまたコークス微粉が約10ｍ／secの高流
速でボイラーチユーブに衝突するためエロージヨ
ンが発生し損傷を受けるため対策が必要とされて
きた。 この対策として、一般的なアルミフレーク含有
シリコーン樹脂系耐熱性塗料を用いることが提案
されているが、この塗料は最大耐熱温度が約600
℃までであり、より高温域においてはシリコーン
樹脂が燃焼または熱分解をし、ボイラーチユーブ
に対する被覆保護効果を達成し得ない。 また、別の対策の一つとして、ボイラーチユー
ブに保護プロテクターを取り付けことが行われて
いるが、この場合は直接N2ガスが当たらない為
にコークス微粉によるエロージヨンの防止効果が
認められる。更に、プロテクター自体は内部より
蒸気による冷却がないため常に高温のガスに曝さ
れアルカリ硫酸塩錯化合物は分解し気相状態とな
り腐食速度が低下し腐食量も減少する。しかし、
ボイラーチユーブはプロテクターを通して間接加
熱されることになり、熱交換効率が低下し、そし
てこれにより蒸気発生量が減少してしまう。 既に本発明者は特願昭60−121482号にてボイラ
ーチユーブの耐熱耐食性の良好な下記の如き組成
のセラミツク被覆組成物を提案した。 すなわち、耐熱性、耐食性及び耐摩耗性付与材
としての(a)成分；25〜60重量％、封着性及び塗膜
間結合強度を付与するバインダーとしての(b)成
分；20〜50重量％及び熱伝導性向上材としての(c)
成分；10〜30重量％より成り、 この(a)成分は、炭化珪素20〜40重量％、窒化珪
素20〜40重量％、マイカ状酸化アルミニウム20〜
40重量％、炭化硼素10〜30重量％、マイカ粉10〜
30重量％、二酸化珪素５〜20重量％及び酸化ニツ
ケル５〜20重量より成り、 この(b)成分は、燐酸塩30〜60重量％、酸化イツ
トリウム15〜40重量％、マイカ状ガラスフレーク
15〜40重量％、硫酸銅15〜40重量％及び酸化銅５
〜20重量％より成り、 この(c)成分は、アルミニウム粉20〜40重量％、
金属シリコン粉10〜30重量％、マイカ状酸化鉄粉
10〜30重量％及び錫粉10〜30重量％より成ること
を特徴とする耐熱耐食被覆用セラミツクス組成物
を提案した。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、この耐熱耐食被覆用セラミツクス組成
物はCDQ廃熱ボイラーのボイラーチユーブに関
しては満足できるが、N2ガスが初めに接触する
水冷壁においては被覆したこのセラミツクス組成
物の塗膜がコークス微粉のエロージヨンにより剥
落してしまい、耐熱耐食被覆としては必ずしも充
分満足し得ないという問題点があつた。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明者は特願昭60−121482号（特公平１−
6271号）において提案したセラミツクス組成物に
ついて更に鋭意研究した結果、このセラミツクス
組成物に(d)成分として塗膜間結合強度を高める骨
材としてのチタン酸カリウム繊維を５〜15重量％
加えると、過酷な条件下でも充分満足する優れた
セラミツクス組成物となることを見出した。 すなわち、本発明は前記(a)〜(c)成分と、塗膜間
結合強度を高める骨材としてのチタン酸カリウム
繊維｛(d)成分｝；３〜20重量％とより成り、そし
て、(a)〜(d)成分（以下、「全成分」という。）の合
計が100重量％であることを特徴とするものであ
る。 ここで、チタン酸カリウム繊維の混入量を全成
分の３〜20重量％の範囲としたのは、チタン酸カ
リウム繊維が20重量％を越えると、セラミツクス
組成物を被覆物とした時にこの繊維が被覆層の表
面に突出してしまい、均一な組成の被覆層が得ら
れない。また、３重量％未満では骨材としての効
果が見い出せないが、３〜20重量％の範囲ではか
かる不都合を生ずることなく、塗膜の強度を高め
ることができるからである。 また、このチタン酸カリウム繊維としては、組
成；K2Ti4O9及び／又はK2Ti6O13、直径；10〜
30μ、長さ；100〜500μのトンネル状の結晶構造
を有する接触面積の大きな板状繊維が好ましい。 耐熱性、耐食性及び耐摩耗性付与材となる(a)成
分は、炭化珪素20〜40重量％、窒化珪素20〜40重
量％、マイカ状酸化アルミニウム20〜40重量％、
炭化硼素10〜30重量％、マイカ粉10〜30重量％、
二酸化珪素５〜20重量％及び酸化ニツケル５〜20
重量％より成る。(a)成分を組成する各化合物の割
合がこの範囲を越えると、この組成物を被覆塗装
した時に金属の熱膨張に対する追従が困難にな
り、被覆物の剥落の原因になる。また炭化珪素が
20重量％より少ない場合には塗膜の気密性が損な
われ、耐熱性が低下する。窒化珪素が20重量％及
び酸化ニツケルが５重量％より少ない場合には、
塗膜硬度が低下し、耐摩耗性が減退する。マイカ
状酸化アルミニウムが20重量％、炭化硼素及びマ
イカ粉が10重量％、二酸化珪素が５重量％より少
ない場合には塗膜中への腐食成分の侵入を阻止す
る効果が認められない。この(a)成分は全成分に対
して25〜60重量％の範囲にする必要がある。 封着性及び塗膜間結合強度を付与するバインダ
ーとして働く(b)成分は、燐酸塩30〜60重量％、酸
化イツトリウム15〜40重量％、マイカ状ガラスフ
レーク15〜40重量％、硫酸銅15〜40重量％及び酸
化銅５〜20重量％より成る。バインダーとして働
く燐酸塩が60重量％、マイカ状ガラスフレークが
40重量％を超える場合には熱伝導性が低下し、金
属の熱膨張に対して追従することが困難になり、
被覆物の剥落の原因となる。また燐酸塩が30重量
％、マイカ状ガラスフレークが15重量％より少な
い場合にはバインダー効果が得られない。 マイカ状ガラスフレークは150メツシユの粒度
のものと80メツシユの粒度のものとが２：１の重
量割合で存在する場合が、より良好なバインダー
効果を示す。 金属に対する封着剤並びに焼結助剤としての酸
化イツトリウム及び硫酸銅は40重量％を、酸化銅
は20重量％を超えるべきでない。これら各成分を
所定の範囲を越えて用いることも可能であるが、
それによる追加的効果は無く、更に多量に用いる
意味がない。酸化イツトリウム及び硫酸銅が15重
量％、酸化銅が５重量％より少ない場合には、被
覆物の金属に対する抱着性並びに焼結性が低下
し、塗膜間内結合力が弱く、得られる被覆物が脆
い。 この(b)成分は全成分の合計に対して20〜50重量
％の範囲にする必要がある。 熱伝導性向上材としての(c)成分は、アルミニウ
ム粉20〜40重量％、金属シリコン粉10〜30重量
％、マイカ状酸化鉄粉10〜30重量％及び錫粉10〜
30重量％より成る。(c)成分を組成する各化合物の
割合がこの範囲を越えると、組成物を被覆塗装し
た時に金属に対する封着性が低下する。また(c)成
分を組成する各化合物の割合が上記の範囲に満た
ない場合には熱伝導性の高い組成物は得られな
い。この(c)成分は全成分の合計に対して10〜30重
量％の範囲にする必要がある。 本発明のセラミツクス組成物の塗布量は、ボイ
ラー内部金属部材、殊にCDQ廃熱ボイラーの特
にボイラーチユーブ、場合によつてはプロテクタ
ー及び水冷壁等への塗布量は通例の量であるが、
特に約１Kg／m3程度が効果及び経済の面から最適
である。本発明のセラミツクス組成物を基材上に
塗布する際に追加的に約10〜15重量％（組成物成
体量を基準として）の水を混入すれば、塗装作業
性が向上することが判つている。 本発明のセラミツクス組成物の基材への塗布
は、吹き付け塗装、刷毛塗り、浸漬法等の通例に
用いられる方法によつて行うことができる。塗布
前の処理として、基材にスケールの発生が認めら
れる場合には、基材表面をワイヤーブラシまたは
デスクサンダーでそれを除去する必要がある。塗
膜の焼結は、例えば自然乾燥後、運転の際の炉内
の熱によつて直接的に行つてもよい。 ［実施例］ 次に、実施例によつて本発明を更に詳細に説明
する。 実施例 １ 以下の成分： 炭化珪素16重量％、窒化珪素８重量％、マイカ
状酸化アルミナ７重量％、炭化硼素５重量％、マ
イカ粉３重量％、二酸化珪素２重量％、酸化ニツ
ケル２重量％、燐酸塩10重量％、酸化イツトリウ
ム４重量％、マイカ状ガラスフレーク５重量％、
硫酸銅４重量％、酸化銅３重量％、アルミニウム
粉４重量％、金属シリコン粉３重量％、マイカ状
酸化鉄粉６重量％、錫粉３重量％及びチタン酸カ
リウム繊維15重量％ を混合し、これに10重量％の水を混入することに
よつてセラミツクス組成物を得る。 これをCDQ廃熱ボイラー１（第１図参照）内
のスーパーヒーター２に設置されているチユーブ
及び水冷壁５に刷毛によつて１Kg／m3の量で塗布
する。次に24時間自然乾燥させる。乾燥したこの
塗膜を、コークス冷却塔４からCDQ廃熱ボイラ
ー１に循環導入され、そしてその途中で除塵器３
によりコークス粉塵の大部分が除かれた導入温度
860℃の循環ガス（N2ガス）の熱によつて焼結す
る。 90日毎に被覆塗膜の有無の確認及びスーパーヒ
ーターチユーブ又は水冷壁へのコークス微粉の衝
突によるエロージヨン、ガス腐食による肉圧減少
量を超音波厚み測定計を用いて測定した。その結
果は第２表に示す通りとなつた。 実施例 ２〜５ 次の第１表に示す組成のセラミツクス組成物を
実施例１におけるように製造し、これを実施例１
と同様に試験した。その結果は第２表に示す通り
となつた。
【表】
比較例 １
以下の各成分：
炭化珪素10重量％、窒化珪素10重量％、マイカ
状酸化アルミニウム７重量％、炭化硼素４重量
％、マイカ粉４重量％、二酸化珪素３重量％、酸
化ニツケル２重量％、燐酸塩20重量％、酸化イツ
トリウム10重量％、マイカ状ガラスフレーク６重
量％、硫酸銅４重量％、酸化銅２重量％、アルミ
ニウム粉５重量％、金属シリコン粉４重量％、マ
イカ状酸化鉄粉３重量％及び錫粉６重量％ を混合し、実施例１と同様にセラミツクス組成物
を製造し、これについても実施例１と同様な試験
を行なつた。この結果は第２表に示す通りとなつ
た。 比較例 ２ 被覆塗装を施さずに実施例１と同様に試験（ブ
ランク試験）を行なつた。その結果は第２表に示
す通りとなつた。
状酸化アルミニウム７重量％、炭化硼素４重量
％、マイカ粉４重量％、二酸化珪素３重量％、酸
化ニツケル２重量％、燐酸塩20重量％、酸化イツ
トリウム10重量％、マイカ状ガラスフレーク６重
量％、硫酸銅４重量％、酸化銅２重量％、アルミ
ニウム粉５重量％、金属シリコン粉４重量％、マ
イカ状酸化鉄粉３重量％及び錫粉６重量％ を混合し、実施例１と同様にセラミツクス組成物
を製造し、これについても実施例１と同様な試験
を行なつた。この結果は第２表に示す通りとなつ
た。 比較例 ２ 被覆塗装を施さずに実施例１と同様に試験（ブ
ランク試験）を行なつた。その結果は第２表に示
す通りとなつた。
【表】
上記の第２表から判るように、本発明のセラミ
ツクス組成物の場合には360日経過後であつても
スーパーヒーターチユーブ及び水冷壁に全く損傷
が認められない。これを比較例１のセラミツクス
組成物の場合の結果と比較してみると、本発明の
セラミツクス組成物が優れた耐食性及び耐摩耗性
を併せ持つていることがわかる。 ［発明の効果］ この発明は以上説明したとおり、前述の(a)〜(c)
成分から成る従来のセラミツクス組成物に(d)成分
として塗膜間結合強度を高める骨材としてのチタ
ン酸カリウム繊維を３〜20重量％加えたので、こ
のセラミツクス組成物の耐熱性、耐食性及び耐摩
耗性を更に向上させることができるという効果が
ある。
ツクス組成物の場合には360日経過後であつても
スーパーヒーターチユーブ及び水冷壁に全く損傷
が認められない。これを比較例１のセラミツクス
組成物の場合の結果と比較してみると、本発明の
セラミツクス組成物が優れた耐食性及び耐摩耗性
を併せ持つていることがわかる。 ［発明の効果］ この発明は以上説明したとおり、前述の(a)〜(c)
成分から成る従来のセラミツクス組成物に(d)成分
として塗膜間結合強度を高める骨材としてのチタ
ン酸カリウム繊維を３〜20重量％加えたので、こ
のセラミツクス組成物の耐熱性、耐食性及び耐摩
耗性を更に向上させることができるという効果が
ある。
第１図は、本発明及び比較例の被覆組成物の耐
食性及び耐摩耗性を試験する為に用いた、コーク
ス乾式消火設備の内の廃熱ボイラーを中心とする
N2ガス循環経路の概略図である。 図において、２はコークス冷却塔、４は熱コー
クス、６は除塵器、８は廃熱ボイラー、１０はス
ーパーヒーター、１２は上部蒸発器、１４は下部
蒸発器、１６は水冷壁である。
食性及び耐摩耗性を試験する為に用いた、コーク
ス乾式消火設備の内の廃熱ボイラーを中心とする
N2ガス循環経路の概略図である。 図において、２はコークス冷却塔、４は熱コー
クス、６は除塵器、８は廃熱ボイラー、１０はス
ーパーヒーター、１２は上部蒸発器、１４は下部
蒸発器、１６は水冷壁である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 耐熱性、耐食性及び耐摩耗性付与材としての
(a)成分；25〜60重量％、封着性及び塗膜間結合強
度を付与するバインダーとしての(b)成分；20〜50
重量％、熱伝導性向上材としての(c)成分；10〜30
重量％及び塗膜間結合強度を高める骨材としての
(d)成分；３〜20重量％より成り、 この(a)成分は、炭化珪素20〜40重量％、窒化珪
素20〜40重量％、マイカ状酸化アルミニウム20〜
40重量％、炭化硼素10〜30重量％、マイカ粉10〜
30重量％、二酸化珪素５〜20重量％及び酸化ニツ
ケル５〜20重量より成り、 この(b)成分は、燐酸塩30〜60重量％、酸化イツ
トリウム15〜40重量％、マイカ状ガラスフレーク
15〜40重量％、硫酸銅15〜40重量％及び酸化銅５
〜20重量％より成り、 この(c)成分は、アルミニウム粉20〜40重量％、
金属シリコン粉10〜30重量％、マイカ状酸化鉄粉
10〜30重量％及び錫粉10〜30重量％より成り、 この(d)成分はチタン酸カリウム繊維より成るこ
とを特徴とする耐熱耐食被覆用セラミツクス組成
物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62143927A JPS63307284A (ja) | 1987-06-09 | 1987-06-09 | 耐熱耐食被覆用セラミックス組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62143927A JPS63307284A (ja) | 1987-06-09 | 1987-06-09 | 耐熱耐食被覆用セラミックス組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63307284A JPS63307284A (ja) | 1988-12-14 |
| JPH0434626B2 true JPH0434626B2 (ja) | 1992-06-08 |
Family
ID=15350323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62143927A Granted JPS63307284A (ja) | 1987-06-09 | 1987-06-09 | 耐熱耐食被覆用セラミックス組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63307284A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002213705A (ja) * | 2001-01-19 | 2002-07-31 | Shikoku Electric Power Co Inc | ボイラ非火炎曝露部用鋼材 |
| JP2003238965A (ja) * | 2002-02-22 | 2003-08-27 | Jfe Steel Kk | コークス炉炭化室炉床被覆剤及びコークス炉操業方法 |
| CN109095860A (zh) * | 2018-09-17 | 2018-12-28 | 佛山朝鸿新材料科技有限公司 | 一种耐磨陶瓷涂料 |
| JP6667597B1 (ja) * | 2018-10-31 | 2020-03-18 | 宮脇グレイズ工業株式会社 | コーティング剤の製造方法及びコーティング剤 |
| CN113461221B (zh) * | 2021-07-28 | 2023-06-06 | 丰城市天壕新能源有限公司 | 一种干熄焦余热发电用智能加药系统 |
-
1987
- 1987-06-09 JP JP62143927A patent/JPS63307284A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63307284A (ja) | 1988-12-14 |
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