JPH04349A - 加工性および転動疲労性に優れた軸受用鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は加工性および転動疲労性に優れた軸受用鋼に関
し、さらに詳しくは、軸受用材料として広く使用されて
きている高炭素軸受鋼に比較して、切削性、冷間加工性
、温間加工性、転動疲労性に優れており、さらに、切削
加工や冷間加工、温間加工前に行なわれている球状化焼
鈍処理を簡略化したり、または、省略することが可能で
ある加工性および転動疲労性に優れた軸受用鋼に関する
ものである。

［従来技術］ 従来から、軸受部品用材料としてはＪ　Ｉ　５Ｇ４８０
５に規定されている５ＵＪ２に示される高炭素クロム軸
受鋼が使用されており、球状化焼鈍を行なった後、切削
加工、冷間加工および温間加工を行なって軸受部品に成
形加工し、その後、焼入れ、焼戻し処理を行なって組織
を数％の球状炭化物、数％の残留オーステナイトおよび
残部がマルテンサイトになるように調整を行なって、転
動疲労性、耐摩耗性、寸法安定性等軸受に要求される特
性を確保し、さらに、転動疲労性向上のために製鋼から
鋳造までの工程において転動疲労性に悪影響を及ぼすア
ルミナ低減化処理をする等の操業を行ない、高い費用が
かかる問題がある。

しかし、最近になって、切削加工により成形されている
軸受部品が、鋼材歩留りの向上を図って、上記に説明し
た従来技術に比較してより複雑な形状に冷間加工や温間
加工を行なって成形加工が行なわれるようになってきて
いる。

このような加工を行なう場合、従来使用されていた高炭
素クロム軸受鋼を使用すると、加工性に問題が生じ、加
工時に割れが発生することがあり、また、切削加工にお
いても工具材質が改良されて、より高速に切削すること
ができるようになったが、高炭素クロム軸受鋼を使用す
ると工具寿命が短くなり、切削性に問題がある。

また、軸受部品の成形加工前に球状化焼鈍処理が必ず行
なわれているが、この球状化焼鈍処理は加工性の改善を
図ると共に、軸受部品として転動疲労性等の特性を確保
するために、焼入れ、焼戻し後に残留する炭化物が微細
、かっ、均一に分散するように制御するためである。

そして、この球状化焼鈍処理には長時間かかることから
、省エネルギー、部品の製造費用を低減するために、焼
鈍を簡略化したり、または、省略したい等の要望がなさ
れている。

この要望に対して、その−例として特開昭６０１９４０
４７号公報に耐久寿命、冷間加工性に優れた高品質の軸
受鋼が提案されているが、球状化焼鈍処理を省略または
簡略化した場合、切削性、冷間加工性、温間加工性およ
び転動疲労性が劣化することは避けることができなかっ
た。

従って、球状化焼鈍処理を行なった高炭素クロム軸受鋼
と同等の特性を有し、その上、球状化焼鈍処理を簡略化
したり、または、省略したりしても加工性が低下するこ
となく、かつ、アルミナ低減化処理に高費用をかける操
業を行なわずに、転動疲労性の向上を図ることができ、
また、製造費用を低く抑えることができる軸受鋼か強く
要望されているのである。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明は上記に説明した従来から使用されてきている軸
受鋼の高炭素クロム軸受鋼の種々の問題点に鑑み、本発
明者が鋭意研究を行ない、検討を重ねた結果、いままで
の高炭素クロム軸受鋼に比較して転動疲労性に優れてお
り、切削性、冷間加工性、温間加工性を改善すると共に
、球状化焼鈍を簡略化したり、または、省略しても上記
の各特性が高炭素クロム軸受鋼と同等となるように、鋼
の含有成分および成分割合を特定量に調整し、かつ、鋼
中に存在する非金属介在物の量および形態を制御するこ
とにより軸受部品として重要である転動疲労性に優れた
加工性の良好な軸受鋼を開発したのである。

［問題点を解決するための手段］ 本発明に係る加工性および転動疲労性に優れた軸受鋼は
、 （１）　Ｃ０．４５〜０．６９ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．１
０〜２．０ｗｔ％、Ｍｎ　０．２０〜２．０ｗｔ％、Ｐ
　０．０１５ｗｔ％以下、Ｓ　０．０１５ｗｔ％以下、
Ｃｒ　２．０ｗｔ％以下、Ａｌ　０．０１０ｗｔ％以下
、Ｎ　０．００３〜０．０２０ｗｔ％、Ｔｉ　０．００
２０ｗｔ％以下、Ｏ０．００３０ｗｔ％以下、を含有し
、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、鋼中に含まれ
る非金属介在物のＣａ　Ｏ、Ａ　ｌ　ｔ　Ｏａ、５ｉＯ
ｚの比率が、 ＣａＯ１５〜７０ｗｔ％、ＡｌｔＯｓ５５ｗｔ％以下、
Ｓ　ｉｏ　、　５〜７０ｗｔ％ であることを特徴とする加工性および転動疲労性に優れ
た軸受用鋼を第１の発明とし、 （２）　Ｃ０．４５〜０．６９ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．１
０〜２．０ｗｔ％、Ｍｎ　０．２０〜２．０ｗｔ％、Ｐ
　０．０１５ｗｔ％以下、Ｓ　０．０１５ｗｔ％以下、
Ｃｒ　２．０ｗｔ％以下、Ａｌ　０．０１０ｗｔ％以下
、Ｎ　０．００３〜０．０２０ｗｔ％、Ｔｉ　０．００
２０ｗｔ％以下、Ｏ０．００３０ｗｔ％以下、を含有し
、さらに、 Ｎｉ　２．０ｗｔ％以下、Ｍｏ　１．０ｗｔ％以下、Ｃ
ｕ　１．０ｗｔ％以下、Ｖ　０．０１〜０．３０ｗｔ％
、Ｎｂ　０．０１〜０．３０ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり鋼中に
含まれる非金属介在物のＣａ　Ｏ、Ａ　ｌ　ｔ　Ｏ３、
ＳｉＯ２の比率が、 ＣａＯ１５〜７０ｗｔ％、Ａｌｔｏ、５５ｗｔ％以下、
Ｓ　ｉｏ　ｔ　５〜７０ｗｔ％ であることを特徴とする加工性および転動疲労性に優れ
た軸受用鋼を第２の発明とし、 （３）　Ｃ０．４５〜０．６９ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．１
０〜２．０ｗｔ％、Ｍｎ　０．２０〜２．０ｗｔ％、Ｐ
　０．０１５ｗｔ％以下、Ｓ　０．０１５ｗｔ％以下、
Ｃｒ　２．０ｗｔ％以下、Ａｌ　ＬＯ１０ｗｔ％以下、
Ｎ　０．００３〜０．０２０ｗｔ％、Ｔｉ　０．００２
０ｗｔ％以下、Ｏ０，００３０ｗｔ％以下、を含有し、
かつ、 Ｃａ　０．０００３〜０．０１０ｗｔ％を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避不純物からなり、鋼中に含まれる非金
属介在物のＣａＯ１Ａｌｔ０３、Ｓ　ｒ　Ｏｔの比率が
、 ＣａＯ１５〜７０ｗｔ％、ＡｌｔＯ３５５ｗｔ％以下、
Ｓ　ｉｏ　！　５〜７０ｗｔ％ であることを特徴とする加工性および転動疲労性に優れ
た軸受用鋼を第３の発明とし、 （４）　Ｃ０．４５〜０．６９ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．１
０〜２．０ｗｔ％、Ｍｎ　０．２０〜２．０ｗｔ％、Ｐ
　０．０１５ｗｔ％以下、Ｓ　０．０１５ｗｔ％以下、
Ｃｒ　２．０１％以下、Ａｌ　０．０１０ｚＬ％以下、
Ｎ　０．００３〜０．０２０ｗｔ％、Ｔｉ　０．００２
０ｗｔ％以下、Ｏ０．００３０ｗｔ％以下、を含有し、
さらに、 Ｎｉ　２．０ｗｔ％以下、Ｍｏ　１．０ｗｔ％以下、Ｃ
ｕ　１．ｏｗｔ％以下、Ｖ　０．０１〜０．３０１％、
Ｎｂ　０．０１〜０．３０ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、かつ、 Ｃａ　０．０Ｏ０３〜０．０１０ｗｔ％を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避不純物からなり、鋼中に含まれる非金
属介在物のＣａＯ１Ａｌ、０３、Ｓ　ｉ、　Ｏｙの比率
が、 ＣａＯ１５〜７０１％、Ａ　１２０　ｓ　５５ｗｔ％以
下、５ｉＯｚ５〜７０ｗｔ％ であることを特徴とする加工性および転動疲労性に優れ
た軸受用鋼を第４の発明とする４つの発明よりなるもの
である。

本発明に係る加工性および転動疲労性に優れた軸受鋼に
ついて、以下詳細に説明する。

先ず、本発明に係る加工性および転動疲労性に優れた軸
受鋼の含有成分および成分割合について説明する。

Ｃは焼入れ、焼戻し後の硬さがＩ（ＲＣ５８以上を保有
し、転動疲労性等の軸受特性を得るために必須の元素で
あり、含有量が０．４５ｗｔ％未満ではこのような効果
は期待することはできず、また、０．６９ｗｔ％を越え
て含有させると切削性、冷間加工性、温間加工性が低下
し、使用中に残留オーステナイトの分解による寸法の変
化が著しくなる。よって、Ｃ含有量は０．４５〜０．６
９ｗｔ％とする。

Ｓｉは脱酸の他に焼入れ性および焼戻し軟化抵抗性を向
上させる元素であり、含有量か０．１（０１％未満では
この効果は少なく、また、２．０ｗｔ％を越えて含有さ
せると切削性、冷間加工性、温間加工性が著しく低下し
、焼入れ時に生成した残留オーステナイトが焼戻し時に
分解し難くし、残留オーステナイトが多量に残るため寸
法安定性か低下する。よって、Ｓｉ含有量は０．］、０
〜２．０ｗｔ％とする。

Ｍｎは脱酸、脱硫を行ない、かつ、焼入れ性を向上させ
る元素であり、含有量が０．２０ｗｔ％未満ではこのよ
うな効果は期待できず、また、２．０ｗｔ％を越えて含
有させると効果は飽和してしまい、それ以上の効果は少
なく、切削性、冷間加工性が低下いる。よって、Ｍｎ含
有量は０．２０〜２．０ｗｔ％とする。

Ｐは靭性を低下させる元素であり、Ｐ含有量は極力少な
（する必要がある。よって、Ｐ含有量は０．０１５ｗｔ
％以下とする。

Ｓは鋼中においてＭｎＳの形で含まれており、切削性を
向上させる元素であり、多量に含有させるとＭｎＳが転
動疲労破壊の起点となる。よって、Ｓ含有量は０，０１
５ｗｔ％以下とする。

Ｃｒは焼入れ性を向上させる元素であり、含有量が２，
０ｗｔ％を越えて含有させると切削性、冷間加工性、温
間加工性を低下させる。よって、Ｃｒ含有量は２．０ｗ
ｔ％以下とする。

Ａｌは酸素と結合してＡｌｔｏｓを生成する元素であり
、含有量が０．０１０ｗｔ％を越えて含有させると介在
物の総量に対するＡｌ！０ｓｌｌが多くなり、目標とす
る介在物形態にならない。よって、Ａｌ含有量は０．０
１０ｗｔ％以下とする。

ＮはＶ等と結合して窒化物を生成して結晶粒を微細化し
て鋼の強靭化を図る元素であり、含有量か０．００３ｗ
ｔ％未満ではこのような効果は少なく、また、０．０２
０ｗｔ％を越えて含有させると冷間加工性、温間加工性
を低下させる。よって、Ｎ含有量は０．００３〜０．０
２０ｗｔ％とする。

ＴｆはＮと結合して粗大なＴｊＮを生成して、転動疲労
性、冷間加工性、温間加工性を低下させる元素であり、
従って、Ｔｉ含有量は極力低く抑える必要がある。よっ
て、Ｔｉ含有量は０．００２０ｗｔ％以下とする。

０はＡ２５Ｓｔ等と結合して鋼中において酸化物系介在
物を生成する元素であり、多量に含有させると鋼中の介
在物の総量が増加して、切削性、冷間加工性、温間加工
性を低下させる。よって、０含有量は０．００３０ｗｔ
％以下とする。

Ｎｉ、Ｍｏは共に焼入れ性を向上させる元素であり、質
量の大きい部品における焼入れ、焼戻し処理を容易にす
る効果を有しており、含有量か２０ｗｔ％、Ｍｏ含有量
が１．０ｗｔ％を越えて含有させると切削性、冷間加工
性、温間加工性を低下させ、さらに、焼入れ、焼戻し後
に残留オーステナイトが多量に発生し、寸法安定性が劣
化する。よって、Ｎｉ含有量は２．０ｗｔ％以下、Ｍｏ
含有量は１．０ｗｔ％以下とする。

Ｃｕは焼入れ性、耐蝕性を増加させる元素であり、時効
硬化によって耐摩耗性を向上させる効果を有しており、
含有量が１．０ｗｔ％を越えて含有させると赤熱脆性を
助長して熱間加工時に割れが発生する。よって、Ｃｕ含
有量は１　、０ｗｔ％以下とする。

■、Ｎｂは鋼中のＣＳＮと結合して炭窒化物を生成し、
結晶粒を微細化して転動寿命を向上させ、靭性を増大さ
せる元素であり、■含有量、Ｎｂ含有量が０．０１ｗｔ
％未満ではこのような効果は少なく、また、■含有量、
Ｎｂ含有量が０．３０ｗｔ％を越えて含有させても結晶
粒の微細化効果は増大しない。よって、■含有量は０．
０１〜０．３０ｗｔ％、Ｎｂ含有量は０．０１〜０．３
０ｗｔ％とする。

Ｃａは強力な脱酸元素で、ＣａＯを生成して目標とする
転動疲労性、切削性、冷間加工性、温間加工性に有用で
ある介在物形態を形成する元素であり、含有量が０．０
００３ｗｔ％未満ではこのような効果は少なく、また、
０．０１０ｗｔ％を越えて含有させると目標とする介在
物形態が得られなくなる。よって、Ｃａ含有量は０．０
００３〜０．０１０ｗｔ％とする。

次に、本発明に係る加工性および転動疲労性に優れた軸
受鋼において、転動疲労性を改善するために鋼中に含ま
れる非金属介在物について説明する。即ち、非金属介在
物のＣａｂ、Ａｌ！０３．５ｉＯｚの比率を、 ＣａＯ１５〜４０１％、Ａｌｔ０３５５ｗｔ％以下、Ｓ
ｉ０　５〜７０ｗｔ％ に制御して、介在物を低融点で展伸性を有するもの、ま
たは、マトリックスと介在物の熱膨張係数の差をＡ　ｌ
　ｔ　Ｏｓに比べて小さくなるようにした。

即ち、アノールサイト系の低融点の介在物とすることに
より、熱間鍛造時或いは熱間圧延時に長手方向に展伸さ
れ転動面の介在物面積が小さくなり、その結果転動疲労
性が改善されるようにし、また、介在物形態を２ＣａＯ
−５ｉｆｔ、２ＣａＯＡｌｔｏｓＳｉｎ、に制御するこ
とによりマトリックスと介在物の熱膨張係数が小さくな
り、介在物周辺に発生する応力集中がＡ１．０．に比べ
て緩和され転動疲労性が改善され、かつ、焼入れ、焼戻
し後の硬さがＨＲＣ５８を満足する範囲内で組織をマル
テンサイトと数％の残留オーステナイトに調整すること
によって、酸素量を低減することなしに高炭素クロム軸
受鋼と同等以上の転動疲労性が得られることを知見した
。

これは、鋼材のＣ含有量を低減することにより、焼入れ
、焼戻し後、球状化炭化物を残留させなくても、充分な
転動疲労性が得られることであり、上記の条件を満足す
る焼入れ、焼戻し材について転動疲労性以外の耐摩耗性
、寸法安定性等の軸受特性を調査したところ、従来の高
炭素クロム軸受鋼と同等であることが判明した。

このような鋼材において、球状化焼鈍および焼ならし処
理を行ない、切削性、冷間加工性、温間加工性を調査し
たところ、球状化焼鈍材については高炭素クロム軸受鋼
と比べて、切削性、冷間加工性および温間加工性が改善
されており、焼ならし材については球状化焼鈍を行なっ
た高炭素クロム軸受鋼と同等である。そして、切削性に
ついてはＣ含有量を減少させ切削抵抗を低くし、低融点
の介在物形態にすることにより工具摩耗を抑えることが
でき、また、冷間加工性および温間加工性についてはＣ
含有量を減少させて加工時の変形抵抗を低くし、冷間加
工および温間加工の変形能を向上させ、さらに、低融点
の介在物形態にすることにより冷間加工時および温間加
工時に介在物が展伸し、割れを抑制することができる。

［実　施　例］ 本発明に係る加工性および転動疲労性に優れた軸受鋼の
実施例を説明する。

実施例 第１表に示す含有成分および成分割合の本発明に係る加
工性および転動疲労性に優れた軸受鋼のＮｏ、　１−Ｎ
ｏ、　８および比較鋼のＮｏ、　９〜Ｎｏ、　２０の鋼
を、小型真空炉において溶製した。なお、比較鋼Ｎｏ、
２０はＪＩＳＳＵＪ２であり、鋳造後１２００℃×２０
時間の条件でソーキング処理を行ない、巨大炭化物の拡
散消失処理を行なった。

これらの鯛を熱間鍛造してφ６０ｍｍ、φ８０ＩＩＩＩ
１１φ２５ＩＩＩ１１の丸棒に鍛伸し、以下説明する条
件により各々Ａ：球状化焼鈍、Ｂ：焼なまし、Ｃ：焼な
らしを行なった。

Ａ　：　７６０℃×２時間−６８０℃の温間まで炉冷　
その後、空冷 Ｂ　：　８５０℃×１時間→炉冷 Ｃ：　８５０℃Ｘ１時間→空冷 直径８０１ＩＩｌの丸棒については、以下説明する条件
により、超硬工具による旋削試験を行なって、切削性を
評価した。

使用工具：　ＰＩＯ 切削速度：　　１５０ｍ／ｆｆ１ｉｎ 送り　　　：　　０．２５ｍａ＋／ｒｅｖ切り込み：１
．５＋ａ＋ 切削油　：なしく乾式） 直径２５龍の丸棒については、第１図に示す試験片に機
械加工を行ない、冷間加工性および温間加工性を評価し
た。

第１図（ａ）は試験片の平面図と側面図で、第１図（ｂ
）は第１図（ａ）のＡ部分の拡大図であり、Ｄは２０Ｉ
ＩＩ１１Ｈは３０＋ｕ＋である。

冷間加工および熱間加工のうち変形抵抗については、切
り欠きをっけない試験片（Ｖ　＝　Ｏｍｍ）を使用して
、各々２５℃、７００℃の温度において、圧縮率６０％
の条件で拘束圧縮変形された時の変形抵抗により評価し
た。

また、冷間加工性および温間加工性のうち変形抵抗につ
いては、切り欠きをつけた試験片（Ｖ＝０．３ｍｍ）を
使用して、各々２５℃、７００°Ｃの温度で圧縮率２５
％ずつ変化させて、拘束圧縮変形を加え、割れの発生が
認められる最低の圧縮率（割れ限界圧縮率）により評価
した。

さらに、各鯛の転動疲労性を評価するため、横断面より
直径６０ｍＩＢ、厚さ５ｍｍの円板を切り出し、直径６
０ｍｍの丸棒を８５０℃×１時間／油冷（鯛Ｎｏ、　２
０は８３０℃×１時間／油冷）、１５０６Ｃ×２時間／
空冷の条件により、焼入れ、焼戻し処理を行なって、ラ
ッピング加工を行なった後、面圧５００　ｋｇｆ／１ｎ
ｔｒ＋’の条件で転動疲労試験を行なった。

これら試験片の転動疲労性、切削性、冷間加工性、温間
加工性についての試験結果について第２表および第３表
に示す。なお、転動疲労性については、高炭素クロム軸
受鋼Ｎｏ、２０のＢ、０（１０％累積破損率）、Ｂ、。

（５０％累積破損率）を！とした時の指数で示したもの
である。

第２表および第３表から以下説明することがわかる。

本発明に係る加工性および転動疲労性に優れた軸受鋼Ｎ
ｏ、　ｌ　−Ｎｏ、　８は、加工前の熱処理の種類に関
係なく、何れの場合においても転動疲労性はＮｏ、２０
の５ＵＪ２より優れており、また、切削性、冷間加工性
、温間加工性は加工前に球状化焼鈍を行なった場合に５
ＵＳＪ２より優れており、焼なまし処理、焼ならし処理
を行なった場合には５ＵＳＪ２と同等である。

また、Ｃ含有量の少ないＮｏ、９、Ｎｏ、　１４は、加
工前の熱処理の種類に拘わらず切削性、冷間加工性、温
間加工性共に５ＵＪ２より優れているが、軸受部品とし
て最も重要である転動疲労性は５ＵＪ２より劣っている
。

そして、Ｃ含有量の多いＮｏ、１０、Ｎｏ、１５は、加
工前の熱処理に拘わらず転動疲労性は５ＵＪ２より優れ
ているが、切削性、冷間加工性、温間加工性とも焼なま
し処理、焼ならし処理を行なった場合には５ＵＪ２より
低く、球状化焼鈍を行なった場合には５ＵＪ２と同等に
なる。

また、Ｓ含有量の多いＮｏ、１１については、切削性の
面では５ＵＪ２より優れているが、転動疲労性、冷間加
工性、温間加工性の変形能の点で５ＵＪ２よりも劣って
いる。

また、Ｔｉ含有量と０含育量の多いＮｏ、　１２、Ｎｏ
、　１３は転動疲労性、切削性、冷間加工性、温間加工
性共に５ＵＪ２より劣っている。

Ｃａ含有量の多いＮｏ、　ｌ　６とＣａ含有量の少ない
Ｎｏ、１７は切削性、冷間加工性、温間加工性の面で共
にＳＵＪ　２より優れているが、転動疲労性は５ＵＪ２
より劣っている。

さらに、Ａｌ含有量の多いＮｏ、　１８、Ｎｏ、　１９
は、冷間加工性、温間加工性は５ＵＪ２と同等またはそ
れ以上であるが、転動疲労性は５ＵＪ２より劣っている
。

［発明の効果］ 以上詳細に説明したように、本発明に係る加工性および
転動疲労性に優れた軸受鋼は上記の構成を有しているも
のであるから、軸受として最も重要である転動疲労性に
極めて優れており、さらに、切削性、冷間加工性および
温間加工性にも優れているという効果を有しているもの
である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る加工性および転動疲労性に優れた
軸受鋼の冷間加工性および温間加工性を評価する試験片
の形状を示す図である。 テ１

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｃ０．４５〜０．６９ｗｔ％、Ｓｉ０．１０〜２
   ．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜２．０１％、Ｐ０．０１５
   ｗｔ％以下、Ｓ０．０１５ｗｔ％以下、Ｃｒ２．０ｗｔ
   ％以下、Ａｌ０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ０．００３〜０
   ．０２０ｗｔ％、Ｔｉ０．００２０ｗｔ％以下、Ｏ０．
   ００３０ｗｔ％以下、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
   不純物からなり、鋼中に含まれる非金属介在物のＣａＯ
   、Ａｌ＿２Ｏ＿３、ＳｉＯ＿２の比率が、 ＣａＯ１５〜７０ｗｔ％、Ａｌ＿２Ｏ＿３５５ｗｔ％以
   下、ＳｉＯ＿２５〜７０ｗｔ％ であることを特徴とする加工性および転動疲労性に優れ
   た軸受用鋼。
2. （２）Ｃ０．４５〜０．６９ｗｔ％、Ｓｉ０．１０〜２
   ．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜２．０１％、Ｐ０．０１５
   ｗｔ％以下、Ｓ０．０１５ｗｔ％以下、Ｃｒ２．０ｗｔ
   ％以下、Ａｌ０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ０．００３〜０
   ．０２０ｗｔ％、Ｔｉ０．００２０ｗｔ％以下、Ｏ０．
   ００３０ｗｔ％以下、を含有し、さらに、 Ｎｉ２．０ｗｔ％以下、Ｍｏ１．０ｗｔ％以下、Ｃｕ１
   ．０ｗｔ％以下、Ｖ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｎｂ０
   ．０１〜０．３０ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり鋼中に
   含まれる非金属介在物のＣａＯ、Ａｌ＿２Ｏ＿３、Ｓｉ
   Ｏ＿２の比率が、 ＣａＯ１５〜７０ｗｔ％、Ａｌ＿２Ｏ＿３５５ｗｔ％以
   下、ＳｉＯ＿２５〜７０ｗｔ％ であることを特徴とする加工性および転動疲労性に優れ
   た軸受用鋼。
3. （３）Ｃ０．４５〜０．６９ｗｔ％、Ｓｉ０．１０〜２
   ．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜２．０ｗｔ％、Ｐ０．０１
   ５ｗｔ％以下、Ｓ０．０１５ｗｔ％以下、Ｃｒ２．０ｗ
   ｔ％以下、Ａｌ０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ０．００３〜
   ０．０２０ｗｔ％、Ｔｉ０．００２０ｗｔ％以下、Ｏ０
   ．００３０ｗｔ％以下、を含有し、かつ、 Ｃａ０．０００３〜０．０１０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、鋼中
   に含まれる非金属介在物のＣａＯ、Ａｌ＿２Ｏ＿３、Ｓ
   ｉＯ＿２の比率が、 ＣａＯ１５〜７０ｗｔ％、Ａｌ＿２Ｏ＿３５５ｗｔ％以
   下、ＳｉＯ＿２５〜７０ｗｔ％ であることを特徴とする加工性および転動疲労性に優れ
   た軸受用鋼。
4. （４）Ｃ０．４５〜０．６９ｗｔ％、Ｓｉ０．１０〜２
   ．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜２．０ｗｔ％、Ｐ０．０１
   ５ｗｔ％以下、Ｓ０．０１５ｗｔ％以下、Ｃｒ２．０ｗ
   ｔ％以下、Ａｌ０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ０．００３〜
   ０．０２０ｗｔ％、Ｔｉ０．００２０ｗｔ％以下、Ｏ０
   ．００３０ｗｔ％以下、を含有し、さらに、 Ｎｉ２．０ｗｔ％以下、Ｍｏ１．０ｗｔ％以下、Ｃｕ１
   ．０ｗｔ％以下、Ｖ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｎｂ０
   ．０１〜０．３０ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、かつ、 Ｃａ０．０００３〜０．０１０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、鋼中
   に含まれる非金属介在物のＣａＯ、Ａｌ＿２Ｏ＿３、Ｓ
   ｉＯ＿２の比率が、 ＣａＯ１５〜７０ｗｔ％、Ａｌ＿２Ｏ＿３５５ｗｔ％以
   下、ＳｉＯ＿２５〜７０ｗｔ％ であることを特徴とする加工性および転動疲労性に優れ
   た軸受用鋼。