JPH04353283A - 一軸偏心ねじポンプおよびその製造方法 - Google Patents
一軸偏心ねじポンプおよびその製造方法Info
- Publication number
- JPH04353283A JPH04353283A JP12774691A JP12774691A JPH04353283A JP H04353283 A JPH04353283 A JP H04353283A JP 12774691 A JP12774691 A JP 12774691A JP 12774691 A JP12774691 A JP 12774691A JP H04353283 A JPH04353283 A JP H04353283A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- stator
- screw pump
- eccentricity
- eccentric screw
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
- F04C2/107—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth
- F04C2/1071—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth the inner and outer member having a different number of threads and one of the two being made of elastic materials, e.g. Moineau type
- F04C2/1073—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth the inner and outer member having a different number of threads and one of the two being made of elastic materials, e.g. Moineau type where one member is stationary while the other member rotates and orbits
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高粘性流体等の圧送に
用いられる一軸偏心ねじポンプに関するものである。
用いられる一軸偏心ねじポンプに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一軸偏心ねじポンプは、粘性の高い流体
の輸送に好適なポンプとして、オイル、塗料、パルプ液
等の高粘性流体や、薬液、食品などの圧送に使用されて
いる。
の輸送に好適なポンプとして、オイル、塗料、パルプ液
等の高粘性流体や、薬液、食品などの圧送に使用されて
いる。
【０００３】この一軸偏心ねじポンプの構造は、図５に
示すように、回転軸に対して偏心した円形断面を有する
雄ねじ状のロータ２を、長円形断面を有し、ピッチがロ
ータ２の２倍である雌ねじ状の内面を形成したステータ
１に内装し、前記ロータ２には、二つのユニバーサルジ
ョイント３、３、コネクティングロッド４を介してシャ
フト５が連結され、軸封部６でシールされていた。該シ
ャフト５によって前記ロータ２を回転させれば、ロータ
２は回転軸を中心として回転するとともに、固定された
ステータ１の軸心に対して偏心運動を行うことによって
流体を吸込口７から吐出口８へ圧送できるようになって
いた。
示すように、回転軸に対して偏心した円形断面を有する
雄ねじ状のロータ２を、長円形断面を有し、ピッチがロ
ータ２の２倍である雌ねじ状の内面を形成したステータ
１に内装し、前記ロータ２には、二つのユニバーサルジ
ョイント３、３、コネクティングロッド４を介してシャ
フト５が連結され、軸封部６でシールされていた。該シ
ャフト５によって前記ロータ２を回転させれば、ロータ
２は回転軸を中心として回転するとともに、固定された
ステータ１の軸心に対して偏心運動を行うことによって
流体を吸込口７から吐出口８へ圧送できるようになって
いた。
【０００４】また、上記ステータ１はゴムで製作されて
いたため、使用液の温度に制限をうけ、耐溶剤性が悪く
、特に食品圧送用として使用する場合、ステータの摩耗
片が食品中に混入したり、ゴムの臭いが食品に移る等の
問題があった。そこで、この様な問題を解決するために
、ステータ１をセラミックスとした一軸偏心ねじポンプ
が開発されてきた。この場合、内面形状の加工が困難で
あるが、セラミックスの成形時に中金型の形状を写し取
る事により内面を雌ネジ状に成形し、焼成してステータ
１を作製していた（特開昭６２−２９７８１号公報参照
）。
いたため、使用液の温度に制限をうけ、耐溶剤性が悪く
、特に食品圧送用として使用する場合、ステータの摩耗
片が食品中に混入したり、ゴムの臭いが食品に移る等の
問題があった。そこで、この様な問題を解決するために
、ステータ１をセラミックスとした一軸偏心ねじポンプ
が開発されてきた。この場合、内面形状の加工が困難で
あるが、セラミックスの成形時に中金型の形状を写し取
る事により内面を雌ネジ状に成形し、焼成してステータ
１を作製していた（特開昭６２−２９７８１号公報参照
）。
【０００５】しかし、上記のように成形したセラミック
製ステータ１を焼成すると、収縮率のばらつきや変形等
のために寸法精度が悪くなり、このようなステータ１を
用いた一軸偏心ねじポンプは、低粘性液を圧送する場合
には充分な圧力が出せないといった問題があった。
製ステータ１を焼成すると、収縮率のばらつきや変形等
のために寸法精度が悪くなり、このようなステータ１を
用いた一軸偏心ねじポンプは、低粘性液を圧送する場合
には充分な圧力が出せないといった問題があった。
【０００６】そこで、焼成後のセラミック製ステータ１
に対して研削を施すことが考えられている。例えば、図
６に示すように、焼成したセラミック製ステータ１の内
面と同形状の雄ネジ状でかつ先細状の総形砥石２０を挿
入し、これらのステータ１および総形砥石２０の一方ま
たは双方を駆動して、両者を相対的に長軸方向および長
軸廻りの回転方向に往復動させながら、徐々に総形砥石
２０を進めてセラミック製ステータを研削する方法を本
発明者等は既に提案している（特願平１−２８６５４１
号参照）。
に対して研削を施すことが考えられている。例えば、図
６に示すように、焼成したセラミック製ステータ１の内
面と同形状の雄ネジ状でかつ先細状の総形砥石２０を挿
入し、これらのステータ１および総形砥石２０の一方ま
たは双方を駆動して、両者を相対的に長軸方向および長
軸廻りの回転方向に往復動させながら、徐々に総形砥石
２０を進めてセラミック製ステータを研削する方法を本
発明者等は既に提案している（特願平１−２８６５４１
号参照）。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、図６に示す
ように総形砥石２０でセラミック製ステータ１を研削す
る方法では、総形砥石の製作に多くの時間と費用を要し
、しかも特殊な加工方法であるために製作可能なセラミ
ック製ステータ１の大きさにも制限があるという問題点
があった。
ように総形砥石２０でセラミック製ステータ１を研削す
る方法では、総形砥石の製作に多くの時間と費用を要し
、しかも特殊な加工方法であるために製作可能なセラミ
ック製ステータ１の大きさにも制限があるという問題点
があった。
【０００８】また、従来の一軸偏心ねじポンプにおいて
、ロータ２の偏心量はロータ径の０．２倍程度となって
いた。そのため、図４に示すようにステータ１内部に球
状砥石１０を挿入してＮＣ制御で加工しようとしても、
球状砥石１０の回転軸１１がステータ１の内面に当たり
、この形状では球状砥石やラウンド砥石を用いた研削方
法は適用不可能であった。
、ロータ２の偏心量はロータ径の０．２倍程度となって
いた。そのため、図４に示すようにステータ１内部に球
状砥石１０を挿入してＮＣ制御で加工しようとしても、
球状砥石１０の回転軸１１がステータ１の内面に当たり
、この形状では球状砥石やラウンド砥石を用いた研削方
法は適用不可能であった。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記に鑑みて本発明は、
一軸偏心ねじポンプにおけるステータをセラミックスま
たは超硬合金で形成するとともに、ロータ偏心量をロー
タ径の０．１９倍以下としたものである。このように、
偏心量を小さくすることで、球状砥石を用いたステータ
内面研削を可能とし、寸法精度の優れた一軸偏心ねじポ
ンプとすることができる。なお、本発明における球状砥
石とは、少なくとも研削面が球面状をした砥石のことで
あり、全体が球状をしたものだけでなく、全体が円盤状
をしたラウンド砥石も含むものである。
一軸偏心ねじポンプにおけるステータをセラミックスま
たは超硬合金で形成するとともに、ロータ偏心量をロー
タ径の０．１９倍以下としたものである。このように、
偏心量を小さくすることで、球状砥石を用いたステータ
内面研削を可能とし、寸法精度の優れた一軸偏心ねじポ
ンプとすることができる。なお、本発明における球状砥
石とは、少なくとも研削面が球面状をした砥石のことで
あり、全体が球状をしたものだけでなく、全体が円盤状
をしたラウンド砥石も含むものである。
【００１０】また、本発明の一軸偏心ねじポンプにおい
て、ロータの偏心量を小さくしてもロータ径を大きくす
れば、同程度の圧送量を保つことができる。
て、ロータの偏心量を小さくしてもロータ径を大きくす
れば、同程度の圧送量を保つことができる。
【００１１】
【実施例】以下図面を参照してこの発明の実施例を説明
する（従来例と同一部分は同一符号を用いる）。
する（従来例と同一部分は同一符号を用いる）。
【００１２】図１に断面図を示すように、本発明の一軸
偏心ねじポンプは、回転軸に対して偏心した円形断面を
有する雄ねじ状のロータ２を、長円形断面を有し、ピッ
チがロータ２の２倍である雌ねじ状の内面を形成したス
テータ１に内装し、前記ロータ２には、二つのユニバー
サルジョイント３、３、コネクティングロッド４を介し
てシャフト５が連結され、軸封部６でシールされている
。そして、該シャフト５によって前記ロータ２を回転さ
せれば、ロータ２は回転軸を中心として回転するととも
に、固定されたステータ１の軸心に対して偏心運動を行
うことによって流体を吸込口７から吐出口８へ圧送でき
るようになっている。
偏心ねじポンプは、回転軸に対して偏心した円形断面を
有する雄ねじ状のロータ２を、長円形断面を有し、ピッ
チがロータ２の２倍である雌ねじ状の内面を形成したス
テータ１に内装し、前記ロータ２には、二つのユニバー
サルジョイント３、３、コネクティングロッド４を介し
てシャフト５が連結され、軸封部６でシールされている
。そして、該シャフト５によって前記ロータ２を回転さ
せれば、ロータ２は回転軸を中心として回転するととも
に、固定されたステータ１の軸心に対して偏心運動を行
うことによって流体を吸込口７から吐出口８へ圧送でき
るようになっている。
【００１３】また、上記ステータ１は、アルミナ、ジル
コニア、炭化珪素、窒化珪素などのセラミックス、また
は炭化タングステン（ＷＣ）を主成分とする超硬合金か
らなっており、ロータ２も同様のセラミックスまたは超
硬合金からなっているが、ロータ２については金属であ
ってもよい。
コニア、炭化珪素、窒化珪素などのセラミックス、また
は炭化タングステン（ＷＣ）を主成分とする超硬合金か
らなっており、ロータ２も同様のセラミックスまたは超
硬合金からなっているが、ロータ２については金属であ
ってもよい。
【００１４】さらに、本発明の一軸偏心ねじポンプでは
、ロータ２の偏心量がロータ径の０．１９倍以下となっ
ている。ここで、図１中のＸ−Ｘ線断面図を図２に示す
ように、ロータ２が最も端部に位置した状態で、ロータ
２の偏心量Ｅとは、ロータ２自体の中心点Ｒ０ とロー
タ２断面の中心点Ｒ１ との距離のことである。また、
ステータ１の中心点Ｓとロータ２断面の中心点Ｒ１ と
の距離がステータ１の偏心量２Ｅであり、これはロータ
２の偏心量Ｅの２倍となる。
、ロータ２の偏心量がロータ径の０．１９倍以下となっ
ている。ここで、図１中のＸ−Ｘ線断面図を図２に示す
ように、ロータ２が最も端部に位置した状態で、ロータ
２の偏心量Ｅとは、ロータ２自体の中心点Ｒ０ とロー
タ２断面の中心点Ｒ１ との距離のことである。また、
ステータ１の中心点Ｓとロータ２断面の中心点Ｒ１ と
の距離がステータ１の偏心量２Ｅであり、これはロータ
２の偏心量Ｅの２倍となる。
【００１５】次に、上記ステータ１の内面研削方法を説
明する。
明する。
【００１６】図３に示すように、本発明のステータ１は
偏心量が小さいことから、ステータ１の端部より、回転
軸１１に取り付けた球状砥石１０を挿入して、該球状砥
石１０を回転させながらステータ１の内面に当たるよう
にＮＣ制御して、研削加工することができる。したがっ
て、本発明のステータ１は容易にかつ高精度に内面を加
工することができ、寸法の大きなステータ１を加工する
こともできる。これに対し、比較例を図４に示すように
、偏心量が大きいと球状砥石１０の回転軸１１がステー
タ１の内面に当たってしまうため、球状砥石１０による
加工は不可能である。
偏心量が小さいことから、ステータ１の端部より、回転
軸１１に取り付けた球状砥石１０を挿入して、該球状砥
石１０を回転させながらステータ１の内面に当たるよう
にＮＣ制御して、研削加工することができる。したがっ
て、本発明のステータ１は容易にかつ高精度に内面を加
工することができ、寸法の大きなステータ１を加工する
こともできる。これに対し、比較例を図４に示すように
、偏心量が大きいと球状砥石１０の回転軸１１がステー
タ１の内面に当たってしまうため、球状砥石１０による
加工は不可能である。
【００１７】そこで、このような球状砥石１０による研
削が可能であるような偏心量を数値解析により求めた。 ロータ偏心量Ｅを種々に変化させた時の、図３における
砥石の回転軸１１とステータ１内面との距離ｄを数値計
算したところ、図７にグラフを示すように、ロータ偏心
量Ｅがロータ径の０．１９倍より大きいと、距離ｄが負
の値となり、本発明の球状砥石による研削は不可能であ
った。これに対し、ロータ偏心量Ｅがロータ径の０．１
９倍以下であれば、本発明の球状砥石を用いた研削を行
えることがわかる。
削が可能であるような偏心量を数値解析により求めた。 ロータ偏心量Ｅを種々に変化させた時の、図３における
砥石の回転軸１１とステータ１内面との距離ｄを数値計
算したところ、図７にグラフを示すように、ロータ偏心
量Ｅがロータ径の０．１９倍より大きいと、距離ｄが負
の値となり、本発明の球状砥石による研削は不可能であ
った。これに対し、ロータ偏心量Ｅがロータ径の０．１
９倍以下であれば、本発明の球状砥石を用いた研削を行
えることがわかる。
【００１８】また、図３には、球状砥石１０として全体
がほぼ球形状をしたものを示したが、この他に全体が円
盤形状で端部の研削面のみが球面状となったラウンド砥
石を用いることもできる。
がほぼ球形状をしたものを示したが、この他に全体が円
盤形状で端部の研削面のみが球面状となったラウンド砥
石を用いることもできる。
【００１９】このように、本発明の一軸偏心ねじポンプ
は、偏心量が小さいことから、ステータ１の内面を球状
砥石１０で研削できるため、容易かつ高精度に加工でき
る。また、図３に示すように、偏心量が小さいことから
、ステータ１の端面角αが大きくなり、チッピングなど
の発生を防止できる。さらに、偏心量が小さいことから
ロータ２の径を大きくでき、ロータ２自体の強度も高く
なる。
は、偏心量が小さいことから、ステータ１の内面を球状
砥石１０で研削できるため、容易かつ高精度に加工でき
る。また、図３に示すように、偏心量が小さいことから
、ステータ１の端面角αが大きくなり、チッピングなど
の発生を防止できる。さらに、偏心量が小さいことから
ロータ２の径を大きくでき、ロータ２自体の強度も高く
なる。
【００２０】ここで、本発明実施例および比較例として
、表１に示すような寸法のステータ１を窒化珪素質セラ
ミックスにより形成した。
、表１に示すような寸法のステータ１を窒化珪素質セラ
ミックスにより形成した。
【００２１】比較例のステータ１の場合、球状砥石１０
による研削を行うためには、ステータ１内面の三次元的
干渉を考慮に入れて、球状砥石１０の直径を３０ｍｍ以
下とする必要があるが、球状砥石１０の半径（１５ｍｍ
）がステータ偏心量（１６ｍｍ）より１ｍｍ小さくなっ
てしまい、球状砥石１０での内面研削は理論上不可能で
あった。これはロータ偏心量Ｅがロータ径の０．２倍と
大きいためである。したがって、比較例については図６
に示す総形砥石を用いて研削を行った。
による研削を行うためには、ステータ１内面の三次元的
干渉を考慮に入れて、球状砥石１０の直径を３０ｍｍ以
下とする必要があるが、球状砥石１０の半径（１５ｍｍ
）がステータ偏心量（１６ｍｍ）より１ｍｍ小さくなっ
てしまい、球状砥石１０での内面研削は理論上不可能で
あった。これはロータ偏心量Ｅがロータ径の０．２倍と
大きいためである。したがって、比較例については図６
に示す総形砥石を用いて研削を行った。
【００２２】これに対し、本発明実施例では、ロータ偏
心量Ｅがロータ径の０．１２８倍と小さいことから、球
状砥石１０の直径が４１．８ｍｍの場合でも、回転軸１
１の直径を１５ｍｍとでき、球状砥石１０による研削が
可能であった。
心量Ｅがロータ径の０．１２８倍と小さいことから、球
状砥石１０の直径が４１．８ｍｍの場合でも、回転軸１
１の直径を１５ｍｍとでき、球状砥石１０による研削が
可能であった。
【００２３】また、本発明実施例、比較例のステータ１
について、研削時間、研削後の表面粗さ、加工誤差を調
べたところ、表１に示すように、本発明実施例では、球
状砥石を用いることから、加工時間が短く、表面を滑ら
かにかつ高精度に加工できることがわかる。したがって
、このようなステータ１を用いた本発明の一軸偏心ねじ
ポンプは、ポンプとしての特性を向上させられる。
について、研削時間、研削後の表面粗さ、加工誤差を調
べたところ、表１に示すように、本発明実施例では、球
状砥石を用いることから、加工時間が短く、表面を滑ら
かにかつ高精度に加工できることがわかる。したがって
、このようなステータ１を用いた本発明の一軸偏心ねじ
ポンプは、ポンプとしての特性を向上させられる。
【００２４】なお、上記のように本発明実施例では偏心
量を小さくしているが、ロータ径を大きくしてあること
によって、圧送量は、比較例と同程度とすることができ
る。
量を小さくしているが、ロータ径を大きくしてあること
によって、圧送量は、比較例と同程度とすることができ
る。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【発明の効果】叙上のように本発明によれば、一軸偏心
ねじポンプにおいて、ステータをセラミックスまたは超
硬合金で形成するとともに、ロータの偏心量をロータ径
の０．１９倍以下としたことによって、球状砥石を用い
たステータの研削が可能となる。そのため、セラミック
製のステータを短時間で容易に、かつ高精度に加工でき
ることから、特性の優れた一軸偏心ねじポンプとするこ
とができる。
ねじポンプにおいて、ステータをセラミックスまたは超
硬合金で形成するとともに、ロータの偏心量をロータ径
の０．１９倍以下としたことによって、球状砥石を用い
たステータの研削が可能となる。そのため、セラミック
製のステータを短時間で容易に、かつ高精度に加工でき
ることから、特性の優れた一軸偏心ねじポンプとするこ
とができる。
【００２７】また、強度的な面からも、低偏心量とする
ことでロータ径の大型化が図れ、ロータ強度を向上させ
る事ができる。さらに、ステータの端面角が大きくなる
ためチッピングが発生しにくくなるなど、多くの特長を
持った一軸偏心ねじポンプを提供することができる。
ことでロータ径の大型化が図れ、ロータ強度を向上させ
る事ができる。さらに、ステータの端面角が大きくなる
ためチッピングが発生しにくくなるなど、多くの特長を
持った一軸偏心ねじポンプを提供することができる。
【図１】本発明実施例に係る一軸偏心ねじポンプを示す
縦断面図である。
縦断面図である。
【図２】図１中のＸ−Ｘ線断面図である。
【図３】本発明実施例の一軸偏心ねじポンプを構成する
ステータの断面図である。
ステータの断面図である。
【図４】従来の一軸偏心ねじポンプを構成するステータ
の断面図である。
の断面図である。
【図５】従来の一軸偏心ねじポンプを示す縦断面図であ
る。
る。
【図６】従来の一軸偏心ねじポンプを構成するステータ
の研削方法を説明するための図である。
の研削方法を説明するための図である。
【図７】一軸偏心ねじポンプにおける、ロータ径に対す
るロータ偏心量Ｅの比と、球状砥石を用いる際の回転軸
とステータ内面の距離ｄとの関係を示すグラフである。
るロータ偏心量Ｅの比と、球状砥石を用いる際の回転軸
とステータ内面の距離ｄとの関係を示すグラフである。
１ ・・・ステータ
２ ・・・ロータ
３ ・・・ユニバーサルジョイント
４ ・・・コネクティングロッド
５ ・・・シャフト
６ ・・・軸封部
７ ・・・吸込口
８ ・・・吐出口
１０・・・球状砥石
１１・・・回転軸
Claims (2)
- 【請求項１】回転軸に対して偏心した円形断面を有する
雄ねじ状のロータを、長円形断面で雌ねじ状の内面をも
ったステータに内装してなる一軸偏心ねじポンプにおい
て、上記ステ−タをセラミックスまたは超硬合金で形成
するとともに、上記ロータの偏心量をロータ径の０．１
９倍以下としたことを特徴とする一軸偏心ねじポンプ。 - 【請求項２】ロータを内装するためのステータ孔の横断
面が長円形で、かつ雌ねじ状の内面をもったステータを
セラミックスまたは超硬合金で形成するとともに、上記
ステータ内面に球状砥石を挿入し、該砥石を回転させな
がら内面を研削することを特徴とする一軸偏心ねじポン
プの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12774691A JPH04353283A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | 一軸偏心ねじポンプおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12774691A JPH04353283A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | 一軸偏心ねじポンプおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04353283A true JPH04353283A (ja) | 1992-12-08 |
Family
ID=14967668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12774691A Pending JPH04353283A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | 一軸偏心ねじポンプおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04353283A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6005214A (en) * | 1996-06-26 | 1999-12-21 | Cramer; Margaret D. | Method of making wear resistant material lined housings |
| US6544015B1 (en) * | 1998-11-13 | 2003-04-08 | Wilhelm Kaechele Gmbh Elastomertechnik | Worm for an eccentric screw pump or a subsurface drilling motor |
-
1991
- 1991-05-30 JP JP12774691A patent/JPH04353283A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6005214A (en) * | 1996-06-26 | 1999-12-21 | Cramer; Margaret D. | Method of making wear resistant material lined housings |
| US6544015B1 (en) * | 1998-11-13 | 2003-04-08 | Wilhelm Kaechele Gmbh Elastomertechnik | Worm for an eccentric screw pump or a subsurface drilling motor |
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