JPH04356341A - 遠心鋳造用るつぼ - Google Patents
遠心鋳造用るつぼInfo
- Publication number
- JPH04356341A JPH04356341A JP3129723A JP12972391A JPH04356341A JP H04356341 A JPH04356341 A JP H04356341A JP 3129723 A JP3129723 A JP 3129723A JP 12972391 A JP12972391 A JP 12972391A JP H04356341 A JPH04356341 A JP H04356341A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- centrifugal casting
- crucible
- thermal conductivity
- nitride
- casting
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は歯科精密鋳造における遠
心鋳造用るつぼに関するもので、より詳細には、熱容量
が小さい耐熱層を基体表面の鋳造溶融物と接する部分に
被覆することによって鋳造性を向上させると共に耐久性
をも向上させた遠心鋳造用るつぼに関するものである。
心鋳造用るつぼに関するもので、より詳細には、熱容量
が小さい耐熱層を基体表面の鋳造溶融物と接する部分に
被覆することによって鋳造性を向上させると共に耐久性
をも向上させた遠心鋳造用るつぼに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、歯科技工における歯科補綴物の作
製には、ワックスで形状を成形したパターンを歯科鋳造
用埋没材に埋没しワックスを焼却した鋳型で金属や、ガ
ラスの材料を鋳造するロストワックス法が普及している
。特に、金、銀、パラジウム合金、ニッケル・コバルト
合金、コバルト・クロム合金、シリカ系ガラスセラミッ
ク、リン酸カルシウム系ガラスセラミックス等を鋳造す
るには図２に示されるような遠心鋳造機ａが使用されて
いる。この場合、鋳型ｂに隣接して配置された遠心鋳造
用るつぼ３において、上記のような材料をガスバーナー
で溶融したり、他の炉で溶融して鋳造直前に溶融した材
料を注ぎ込む。
製には、ワックスで形状を成形したパターンを歯科鋳造
用埋没材に埋没しワックスを焼却した鋳型で金属や、ガ
ラスの材料を鋳造するロストワックス法が普及している
。特に、金、銀、パラジウム合金、ニッケル・コバルト
合金、コバルト・クロム合金、シリカ系ガラスセラミッ
ク、リン酸カルシウム系ガラスセラミックス等を鋳造す
るには図２に示されるような遠心鋳造機ａが使用されて
いる。この場合、鋳型ｂに隣接して配置された遠心鋳造
用るつぼ３において、上記のような材料をガスバーナー
で溶融したり、他の炉で溶融して鋳造直前に溶融した材
料を注ぎ込む。
【０００３】この遠心鋳造用るつぼに一般に使用されて
いるコーディエライト材質の耐火レンガの場合、１００
０℃を超える融点を持つ金属、及びガラス材料を溶融す
ると侵食が激しく耐久性が乏しかったことから、より緻
密なアルミナ／ シリカ系の焼結体が使用されたもの、
同様な目的のためカーボン繊維、シリカ繊維、セラミッ
ク繊維のクロスを敷く試みがなされているものがある。
いるコーディエライト材質の耐火レンガの場合、１００
０℃を超える融点を持つ金属、及びガラス材料を溶融す
ると侵食が激しく耐久性が乏しかったことから、より緻
密なアルミナ／ シリカ系の焼結体が使用されたもの、
同様な目的のためカーボン繊維、シリカ繊維、セラミッ
ク繊維のクロスを敷く試みがなされているものがある。
【０００４】
【従来技術の課題】上記従来技術のうち、アルミナ／シ
リカ系の焼結体にあっては強度は向上したが、熱容量が
増加して熱的に不経済になっているし、また上記のその
他の試みにおいては侵食防止や保温の効果が得られるの
であるが、被覆材料の一部が鋳造体本体に混入し悪影響
を与えてしまうという欠点があった。
リカ系の焼結体にあっては強度は向上したが、熱容量が
増加して熱的に不経済になっているし、また上記のその
他の試みにおいては侵食防止や保温の効果が得られるの
であるが、被覆材料の一部が鋳造体本体に混入し悪影響
を与えてしまうという欠点があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
、本発明は熱伝導率が０．５ Ｗ／ｍ ・ｄｅｇ 以下
である多孔質セラミックブロックの基体表面の一部、又
は全体に窒化ケイ素、炭化ケイ素、アルミナ、ムライト
、コーディエライト、窒化ホウ素、黒鉛、窒化チタニウ
ム、炭化チタニウム、シリカ、マグネシアのいずれか１
種、またはそれら２種以上を、０．０１〜２ｍｍ の厚
みで被覆したことを特徴とする遠心鋳造用るつぼを提供
する。
、本発明は熱伝導率が０．５ Ｗ／ｍ ・ｄｅｇ 以下
である多孔質セラミックブロックの基体表面の一部、又
は全体に窒化ケイ素、炭化ケイ素、アルミナ、ムライト
、コーディエライト、窒化ホウ素、黒鉛、窒化チタニウ
ム、炭化チタニウム、シリカ、マグネシアのいずれか１
種、またはそれら２種以上を、０．０１〜２ｍｍ の厚
みで被覆したことを特徴とする遠心鋳造用るつぼを提供
する。
【０００６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図を用いて説明する
。
。
【０００７】実施例１
表１に示した各種セラミックス材料を用いて、図１のよ
うな遠心鋳造用るつぼの基体１をそれぞれ作製した。 尚、本発明の実施例に用いられた基体１の大きさは、長
さ５０ｍｍ、幅３５ｍｍ、高さ２０ｍｍ、凹部の深さ１
５ｍｍで全て同一である。
うな遠心鋳造用るつぼの基体１をそれぞれ作製した。 尚、本発明の実施例に用いられた基体１の大きさは、長
さ５０ｍｍ、幅３５ｍｍ、高さ２０ｍｍ、凹部の深さ１
５ｍｍで全て同一である。
【０００８】
【表１】
【０００９】それぞれの熱伝導率は表１の通りである。
更にこの基体１の凹部１１の表面に、９０ｗｔ％Ｓｉ３
Ｎ ４ − １０ｗｔ％Ａｌ２ Ｏ ３ の組成の粉
末を泥漿状態にしたものを塗布し、乾燥後、これを窒素
ガス中で１５００℃で焼成し厚さ０．５ｍｍ の被覆部
２を有する遠心鋳造用るつぼ３を得た。上記の泥漿を得
るにあったては９０ｗｔ％Ｓｉ３ Ｎ ４ − １０ｗ
ｔ％Ａｌ２ Ｏ ３ の粉末と１ ｗｔ％の有機質のバ
インダーと０．１ ｗｔ％の分散材を混ぜ、これに水を
適量注いで泥漿を用意した。
Ｎ ４ − １０ｗｔ％Ａｌ２ Ｏ ３ の組成の粉
末を泥漿状態にしたものを塗布し、乾燥後、これを窒素
ガス中で１５００℃で焼成し厚さ０．５ｍｍ の被覆部
２を有する遠心鋳造用るつぼ３を得た。上記の泥漿を得
るにあったては９０ｗｔ％Ｓｉ３ Ｎ ４ − １０ｗ
ｔ％Ａｌ２ Ｏ ３ の粉末と１ ｗｔ％の有機質のバ
インダーと０．１ ｗｔ％の分散材を混ぜ、これに水を
適量注いで泥漿を用意した。
【００１０】次に、８２ｗｔ％Ａｌ２ Ｏ ３ − １
８ｗｔ％ＳｉＯ ２ の組成からなるファイバーから成
る多孔質セラミックの基体１を作製した。この熱伝導率
は０．１４Ｗ／ｍ ・ｄｅｇ で、密度は０．４ ｇ／
ｃｍ３ であった。この基体の凹面１１の表面に、表２
の被覆部の材質を、同表の被覆の方法、及び厚みでコ
ーティングし被覆部２とし、遠心鋳造用るつぼ３をそれ
ぞれ作製した。凹部１１の表面に板を接着して被覆部２
を設置する方法においては、所望の厚さの板を凹部１１
の形状にあわせて用意し、これをアルミナの耐熱セメン
トを用いて接着した。
８ｗｔ％ＳｉＯ ２ の組成からなるファイバーから成
る多孔質セラミックの基体１を作製した。この熱伝導率
は０．１４Ｗ／ｍ ・ｄｅｇ で、密度は０．４ ｇ／
ｃｍ３ であった。この基体の凹面１１の表面に、表２
の被覆部の材質を、同表の被覆の方法、及び厚みでコ
ーティングし被覆部２とし、遠心鋳造用るつぼ３をそれ
ぞれ作製した。凹部１１の表面に板を接着して被覆部２
を設置する方法においては、所望の厚さの板を凹部１１
の形状にあわせて用意し、これをアルミナの耐熱セメン
トを用いて接着した。
【００１１】
【表２】
【００１２】尚、ＣＶＤ 法によるものは次の反応を用
いた。
いた。
【００１３】
【化１】
【００１４】これらの遠心鋳造用るつぼ３の特性を評価
するために、１５００℃で溶融したガラスを鋳造した。 内張りのないコーディエライト製るつぼの場合、１０回
で使用不能となったのに対して、Ｎｏ．１ 〜３ 、Ｎ
ｏ．９ 〜１１、Ｎｏ．１３ 〜１４、Ｎｏ．１６〜２
０では、１００ 回以上使用することができた。また、
基体１の熱伝導率の高いＮｏ．４ 〜８ は基体１が緻
密であり、遠心鋳造用るつぼ３ の重量が大きくなって
しまった。そのため遠心力が不足して、気泡などの鋳造
欠陥が生じた。また、Ｎｏ１２とＮｏ１５のように分厚
い被覆部２を有するものでは、熱容量と重量の増加とな
ってしまい同様な欠陥が生じた。
するために、１５００℃で溶融したガラスを鋳造した。 内張りのないコーディエライト製るつぼの場合、１０回
で使用不能となったのに対して、Ｎｏ．１ 〜３ 、Ｎ
ｏ．９ 〜１１、Ｎｏ．１３ 〜１４、Ｎｏ．１６〜２
０では、１００ 回以上使用することができた。また、
基体１の熱伝導率の高いＮｏ．４ 〜８ は基体１が緻
密であり、遠心鋳造用るつぼ３ の重量が大きくなって
しまった。そのため遠心力が不足して、気泡などの鋳造
欠陥が生じた。また、Ｎｏ１２とＮｏ１５のように分厚
い被覆部２を有するものでは、熱容量と重量の増加とな
ってしまい同様な欠陥が生じた。
【００１５】ところで、前述のようにニッケル・コバル
ト合金やコバルト・クロム合金は溶融温度１０００℃を
超えるため一般に使用されている耐火レンガのガラス成
分が溶融し崩壊していくことによって侵食される。特に
鋳造材料がガラスセラミックスの場合、このガラス成分
は容易に取り込まれるので注意が必要である。ガラス成
分のない緻密な耐熱材料を使用とすると侵食を防止でき
るが、重量増加と高熱伝導率を有するようになる為、遠
心鋳造するにはかえって不向きとなってしまう。そこで
、本発明は溶融した材料が接触する部分を緻密な耐熱材
料で被覆して耐熱性を向上させている。したがって、基
体１の部分は耐熱性をそれほど必要としないので、軽量
化及び断熱効果のため基体１の材料として多孔質セラミ
ックスを使用する。
ト合金やコバルト・クロム合金は溶融温度１０００℃を
超えるため一般に使用されている耐火レンガのガラス成
分が溶融し崩壊していくことによって侵食される。特に
鋳造材料がガラスセラミックスの場合、このガラス成分
は容易に取り込まれるので注意が必要である。ガラス成
分のない緻密な耐熱材料を使用とすると侵食を防止でき
るが、重量増加と高熱伝導率を有するようになる為、遠
心鋳造するにはかえって不向きとなってしまう。そこで
、本発明は溶融した材料が接触する部分を緻密な耐熱材
料で被覆して耐熱性を向上させている。したがって、基
体１の部分は耐熱性をそれほど必要としないので、軽量
化及び断熱効果のため基体１の材料として多孔質セラミ
ックスを使用する。
【００１６】基体１に用いられる多孔質セラミックスに
おいては、気孔率が高くなれば、それだけ熱伝導率が低
くなる。多孔質セラミックスとして使用されるのに適当
なものは、一般に気孔率が１５％〜９０％のもので、気
孔率が１５％以下のものは緻密すぎて熱伝導率が高く成
り過ぎる傾向があり、一方、気孔率が９０％を越えると
強度的に問題が発生する可能性が高い。また、基体１
への被覆にＣＶＤ 法と泥漿を使う方法が用いられる場
合、多孔質セラミックスとして使用されるのに適当なも
のは、その多孔質セラミックスの表層部の平均孔径が０
．０１〜１ｍｍ のもので、平均孔径が０．０１ｍｍ以
下のものは基体が緻密なものに成り過ぎ、一方、１ｍｍ
以上のものでは孔が大き過ぎ、被覆を十分に行うこと
ができない。材料は、アルミナ、ジルコニア、窒化ケイ
素、シリカ、マグネシアの焼結体、及び仮焼の焼結体、
これらの材料からなるファイバー、レンガ、火山の軽石
、石膏、リン酸塩系鋳造用埋没材を焼成したものなどが
使用できる。
おいては、気孔率が高くなれば、それだけ熱伝導率が低
くなる。多孔質セラミックスとして使用されるのに適当
なものは、一般に気孔率が１５％〜９０％のもので、気
孔率が１５％以下のものは緻密すぎて熱伝導率が高く成
り過ぎる傾向があり、一方、気孔率が９０％を越えると
強度的に問題が発生する可能性が高い。また、基体１
への被覆にＣＶＤ 法と泥漿を使う方法が用いられる場
合、多孔質セラミックスとして使用されるのに適当なも
のは、その多孔質セラミックスの表層部の平均孔径が０
．０１〜１ｍｍ のもので、平均孔径が０．０１ｍｍ以
下のものは基体が緻密なものに成り過ぎ、一方、１ｍｍ
以上のものでは孔が大き過ぎ、被覆を十分に行うこと
ができない。材料は、アルミナ、ジルコニア、窒化ケイ
素、シリカ、マグネシアの焼結体、及び仮焼の焼結体、
これらの材料からなるファイバー、レンガ、火山の軽石
、石膏、リン酸塩系鋳造用埋没材を焼成したものなどが
使用できる。
【００１７】多孔質セラミックブロックの基体１の熱伝
導率を０．５ Ｗ／ｍ・ｄｅｇ 以下にした理由は以下
の通りである。耐火レンガの場合、熱伝導率は約０．５
Ｗ／ｍ ・ｄｅｇ までのものが実用的であって、こ
れより高い熱伝導率を有した場合、溶融した材料の熱を
奪い材料の温度が下がってしまうので余分に加熱しなけ
ればならなく、したがって熱的に不経済であるし、材料
をより高温で溶融すると溶融材料の酸化や炭化が起きた
り、遠心鋳造用るつぼ３から不純物の混入を来してしま
う。
導率を０．５ Ｗ／ｍ・ｄｅｇ 以下にした理由は以下
の通りである。耐火レンガの場合、熱伝導率は約０．５
Ｗ／ｍ ・ｄｅｇ までのものが実用的であって、こ
れより高い熱伝導率を有した場合、溶融した材料の熱を
奪い材料の温度が下がってしまうので余分に加熱しなけ
ればならなく、したがって熱的に不経済であるし、材料
をより高温で溶融すると溶融材料の酸化や炭化が起きた
り、遠心鋳造用るつぼ３から不純物の混入を来してしま
う。
【００１８】また、被覆する材料として窒化ケイ素、炭
化ケイ素、アルミナ、ムライト、コーディエライト、窒
化ホウ素、黒鉛、窒化チタニウム、炭化チタニウムを選
んだのは、これらの融点が１４００℃を超え、かつ緻密
なものが得られるためである。また、シリカ、及びマグ
ネシアは融点は１４００℃より低いが、上記の材料と混
合して効果的に用いられる。
化ケイ素、アルミナ、ムライト、コーディエライト、窒
化ホウ素、黒鉛、窒化チタニウム、炭化チタニウムを選
んだのは、これらの融点が１４００℃を超え、かつ緻密
なものが得られるためである。また、シリカ、及びマグ
ネシアは融点は１４００℃より低いが、上記の材料と混
合して効果的に用いられる。
【００１９】多孔質セラミックブロックの基体１への被
覆方法は、上記の材料の板状の焼結体をアルミナ、シリ
カ、チタニアなどの酸化物のコロイドからなる耐熱接着
剤で内張りしたり、アルミナ、窒化ケイ素から成る生テ
ープ状成形物を基体１の曲面に合わせて成形後焼成した
ものを内張りしたり、またＣＶＤ 法によって被覆部２
を設けても良い。
覆方法は、上記の材料の板状の焼結体をアルミナ、シリ
カ、チタニアなどの酸化物のコロイドからなる耐熱接着
剤で内張りしたり、アルミナ、窒化ケイ素から成る生テ
ープ状成形物を基体１の曲面に合わせて成形後焼成した
ものを内張りしたり、またＣＶＤ 法によって被覆部２
を設けても良い。
【００２０】また、被覆部２の厚みが０．０１ｍｍ以下
では薄すぎて被覆材料を板状にすることができないし、
ＣＶＤ 法では形成される被覆材料の膜である被覆部２
が薄すぎて多孔質の基体１ の表面を十分に被覆するこ
とができない。他方２ｍｍ 以上では、遠心鋳造用るつ
ぼ３自体が重くなり過ぎる上、被覆部２の熱放散性が高
くなりすぎ熱的に不経済になるため、全体を緻密なセラ
ミックスにしたのと同じになってしまう。
では薄すぎて被覆材料を板状にすることができないし、
ＣＶＤ 法では形成される被覆材料の膜である被覆部２
が薄すぎて多孔質の基体１ の表面を十分に被覆するこ
とができない。他方２ｍｍ 以上では、遠心鋳造用るつ
ぼ３自体が重くなり過ぎる上、被覆部２の熱放散性が高
くなりすぎ熱的に不経済になるため、全体を緻密なセラ
ミックスにしたのと同じになってしまう。
【００２１】実施例２
８２ｗｔ％Ａｌ２ Ｏ ３ −１８ｗｔ ％ ＳｉＯ２
ファイバーから成る熱伝導率が０．１４Ｗ／ｍ ・ｄｅ
ｇ 、密度が０．４ ｇ／ｃｍ３ である図１ のよう
な多孔質セラミックブロックの基体１を作製した。 この多孔質セラミックブロックの基体１の凹部１１の表
面に次のＣＶＤ反応を用いて、窒化ホウ素、黒鉛、炭化
ケイ素をコートして厚さ０．０５ｍｍ被覆部２を設け遠
心鋳造用るつぼ３をそれぞれ作製した。
ファイバーから成る熱伝導率が０．１４Ｗ／ｍ ・ｄｅ
ｇ 、密度が０．４ ｇ／ｃｍ３ である図１ のよう
な多孔質セラミックブロックの基体１を作製した。 この多孔質セラミックブロックの基体１の凹部１１の表
面に次のＣＶＤ反応を用いて、窒化ホウ素、黒鉛、炭化
ケイ素をコートして厚さ０．０５ｍｍ被覆部２を設け遠
心鋳造用るつぼ３をそれぞれ作製した。
【００２２】
【化２】
【００２３】これらを１５００℃溶融のガラスを鋳造し
たときの耐久性をコーディエライト材質のるつぼと比較
したところ、後者は１０回で使用不能になったが、前者
は実験１ と同様、１００ 回以上使用することができ
た。特に窒化ホウ素、黒鉛のものについては、２００
回以上使用が可能であり、耐久性が著しく良いことが判
った。
たときの耐久性をコーディエライト材質のるつぼと比較
したところ、後者は１０回で使用不能になったが、前者
は実験１ と同様、１００ 回以上使用することができ
た。特に窒化ホウ素、黒鉛のものについては、２００
回以上使用が可能であり、耐久性が著しく良いことが判
った。
【００２４】この理由については次のように考えられる
。常圧相の窒化ホウ素、及び黒鉛は結晶構造が六方晶系
で、多孔質セラミックブロックの基体１の表面に対して
垂直方向に窒化ホウ素、または黒鉛の膜の結晶がＣ軸に
配向している。そして、Ｃ軸方向の熱伝導率が２Ｗ／ｍ
・ｄｅｇ であるのに対して、基体１の表面に対して
平行なａ軸方向の熱伝導率が６３Ｗ／ｍ ・ｄｅｇであ
るため、窒化ケイ素（１３ Ｗ／ｍ ・ｄｅｇ ） に
比べて極めて溶融した材料の保温効果が高い。そのため
、遠心鋳造用るつぼとしての特性に優れたものとなる。
。常圧相の窒化ホウ素、及び黒鉛は結晶構造が六方晶系
で、多孔質セラミックブロックの基体１の表面に対して
垂直方向に窒化ホウ素、または黒鉛の膜の結晶がＣ軸に
配向している。そして、Ｃ軸方向の熱伝導率が２Ｗ／ｍ
・ｄｅｇ であるのに対して、基体１の表面に対して
平行なａ軸方向の熱伝導率が６３Ｗ／ｍ ・ｄｅｇであ
るため、窒化ケイ素（１３ Ｗ／ｍ ・ｄｅｇ ） に
比べて極めて溶融した材料の保温効果が高い。そのため
、遠心鋳造用るつぼとしての特性に優れたものとなる。
【００２５】
【効果】本発明によって遠心鋳造用るつぼの耐熱性を向
上させることができるため高融点金属、及びガラス材料
の鋳造に使用しても十分な耐久性が有る。更に、軽量化
により遠心鋳造時の回転力を高めることもできる上、保
温効果が向上し、溶融温度を下げることができるため不
純物の混入を防止でき、よって経済的効果が得られる。
上させることができるため高融点金属、及びガラス材料
の鋳造に使用しても十分な耐久性が有る。更に、軽量化
により遠心鋳造時の回転力を高めることもできる上、保
温効果が向上し、溶融温度を下げることができるため不
純物の混入を防止でき、よって経済的効果が得られる。
【図１】本発明の遠心鋳造用るつぼを示す図で、（ａ）
は斜視図、（ｂ）はＡ−Ａ’線における部分断面図であ
る。
は斜視図、（ｂ）はＡ−Ａ’線における部分断面図であ
る。
【図２】一般に使用される遠心鋳造機の斜視図である。
１ ：基体
１１：凹部
２ ：被覆部
３ ：遠心鋳造用るつぼ
ａ ：遠心鋳造機
ｂ ：鋳型
Claims (1)
- 【請求項１】 熱伝導率が０．５ Ｗ／ｍ ・ｄｅｇ
以下である多孔質セラミックブロックの基体表面に窒
化ケイ素、炭化ケイ素、アルミナ、ムライト、コーディ
エライト、窒化ホウ素、黒鉛、窒化チタニウム、炭化チ
タニウム、シリカ、マグネシアのいずれか１種、または
それら２種以上を、０．０１〜２ｍｍ の厚みで被覆し
たことを特徴とする遠心鋳造用るつぼ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3129723A JPH04356341A (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | 遠心鋳造用るつぼ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3129723A JPH04356341A (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | 遠心鋳造用るつぼ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04356341A true JPH04356341A (ja) | 1992-12-10 |
Family
ID=15016608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3129723A Pending JPH04356341A (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | 遠心鋳造用るつぼ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04356341A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0693865A1 (fr) * | 1994-07-22 | 1996-01-24 | Alcatel Fibres Optiques | Torche à plasma par induction |
| JP2018171173A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 株式会社松風 | りん酸塩系埋没材と併用するワックスパターンの表面処理材及びそれを用いた歯科用プレスセラミックスの製作方法 |
| CN109320208A (zh) * | 2018-12-12 | 2019-02-12 | 怀化学院 | 破损陶瓷坩埚再利用方法及其制备的陶瓷坩埚 |
-
1991
- 1991-05-31 JP JP3129723A patent/JPH04356341A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0693865A1 (fr) * | 1994-07-22 | 1996-01-24 | Alcatel Fibres Optiques | Torche à plasma par induction |
| FR2722939A1 (fr) * | 1994-07-22 | 1996-01-26 | Alcatel Fibres Optiques | Torche a plasma par induction |
| US5676863A (en) * | 1994-07-22 | 1997-10-14 | Alcatel Fibres Optiques | Induction plasma torch |
| JP2018171173A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 株式会社松風 | りん酸塩系埋没材と併用するワックスパターンの表面処理材及びそれを用いた歯科用プレスセラミックスの製作方法 |
| CN109320208A (zh) * | 2018-12-12 | 2019-02-12 | 怀化学院 | 破损陶瓷坩埚再利用方法及其制备的陶瓷坩埚 |
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