JPH04359987A - ジョイントシート - Google Patents
ジョイントシートInfo
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- JPH04359987A JPH04359987A JP16215991A JP16215991A JPH04359987A JP H04359987 A JPH04359987 A JP H04359987A JP 16215991 A JP16215991 A JP 16215991A JP 16215991 A JP16215991 A JP 16215991A JP H04359987 A JPH04359987 A JP H04359987A
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- JP
- Japan
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- joint sheet
- vulcanization
- epr
- resistance
- rubber
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- Sealing Material Composition (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ガスケット基材に用
いられるノンアスベストジョイントシート（以下ＮＡジ
ョイントシートと略する）の耐熱性、耐水蒸気性の改良
に関するものである。
いられるノンアスベストジョイントシート（以下ＮＡジ
ョイントシートと略する）の耐熱性、耐水蒸気性の改良
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ジョイントシートとして石綿ジョ
イントシートが汎用され、石綿繊維の優れた耐熱性や耐
薬品性を利用して、水、油、空気、水蒸気などの輸送管
・機器用のガスケットが打ち抜き加工されてきた。とこ
ろが、石綿繊維は天然鉱物であり、資源の枯渇、採掘費
及び輸送費の高騰により入手が難しくなる状況にあり、
また石綿繊維が原因とされている健康障害が社会的問題
となって、世界的に石綿の使用が規制される傾向となっ
てきた。それらのことにより、最近では石綿繊維をまっ
たく使用せず、石綿以外の無機繊維と有機繊維の両方ま
たはいずれか一方を使用したジョイントシート（アスベ
ストフリージョイントシートまたはノンアスベストジョ
イントシートと呼ばれる）が使用されるようになってき
た。
イントシートが汎用され、石綿繊維の優れた耐熱性や耐
薬品性を利用して、水、油、空気、水蒸気などの輸送管
・機器用のガスケットが打ち抜き加工されてきた。とこ
ろが、石綿繊維は天然鉱物であり、資源の枯渇、採掘費
及び輸送費の高騰により入手が難しくなる状況にあり、
また石綿繊維が原因とされている健康障害が社会的問題
となって、世界的に石綿の使用が規制される傾向となっ
てきた。それらのことにより、最近では石綿繊維をまっ
たく使用せず、石綿以外の無機繊維と有機繊維の両方ま
たはいずれか一方を使用したジョイントシート（アスベ
ストフリージョイントシートまたはノンアスベストジョ
イントシートと呼ばれる）が使用されるようになってき
た。
【０００３】そもそもジョイントシートの一般的な製造
方法は、まず繊維材料、充填材、ゴム薬品に、溶剤に膨
潤させたゴム（あるいは粉末ゴムまたはラテックスに溶
剤を加えたもの）を加えてヘンシェルミキサー等で十分
混練し、ジョイントシート形成用組成物を調製し、次い
でこの組成物を熱ロール（ １５０℃）と冷ロール（２
０℃）とからなる一対のロール間に投入し、熱ロール側
に積層させながら溶剤の蒸発・加硫を行い、最後に積層
したシート状物を剥離することによって製造されてきた
。製品によっては、加硫を完全にするために、得られた
シート状物をさらにオートクレーブ等の中で二次加硫を
行う場合もあった。なお、構成材料としては、用途に応
じ、上記のもののほかカップリング剤・軟化剤・可塑剤
・水膨潤剤・油膨潤剤等の少量添加剤が配合され、保管
・識別の点から顔料が配合されているものも多い。
方法は、まず繊維材料、充填材、ゴム薬品に、溶剤に膨
潤させたゴム（あるいは粉末ゴムまたはラテックスに溶
剤を加えたもの）を加えてヘンシェルミキサー等で十分
混練し、ジョイントシート形成用組成物を調製し、次い
でこの組成物を熱ロール（ １５０℃）と冷ロール（２
０℃）とからなる一対のロール間に投入し、熱ロール側
に積層させながら溶剤の蒸発・加硫を行い、最後に積層
したシート状物を剥離することによって製造されてきた
。製品によっては、加硫を完全にするために、得られた
シート状物をさらにオートクレーブ等の中で二次加硫を
行う場合もあった。なお、構成材料としては、用途に応
じ、上記のもののほかカップリング剤・軟化剤・可塑剤
・水膨潤剤・油膨潤剤等の少量添加剤が配合され、保管
・識別の点から顔料が配合されているものも多い。
【０００４】さて、ＮＡジョイントシートに用いられる
繊維材料は大まかに有機繊維と無機繊維（石綿繊維以外
の）に分けられる。有機繊維は繊維自体が比較的しなや
かであるとともにゴム材料とＳＰ値（溶解度パラメータ
ー）が近似しているので、ゴム材料や充填材との間で絡
みや結合・接合を起こし易く補強効果が高い。特にアラ
ミド繊維をフィブリル化させたアラミドパルプ（商品名
、ケブラーパルプ）は、石綿繊維同様に繊維が枝分かれ
しているためチョプド状のものに比べ表面積が大きく、
ゴム材料や充填材との絡みが非常に発達し、引張強さ・
耐フロー性等の特性が向上するが、石綿繊維に比べると
耐熱性、特に耐水蒸気性は著しく劣るという欠点が見ら
れる。一方、無機繊維の場合、有機繊維に比べて剛直で
あるとともにＳＰ値がバインダーであるゴム材料とはな
れているので、ゴム材料や充填材との絡みや接合・結合
性が乏しく、補強効果はあまり期待できないが、無機繊
維の剛直性により復元性や耐応力緩和性は良好であり、
有機繊維に比べて耐熱性・耐水蒸気性も良好である。こ
のようなことを考慮して、ＮＡジョイントシートは、こ
れら有機、無機の繊維材料を目的用途に応じ組み合わせ
て使用される場合が多く、一部の性能では石綿ジョイン
トシートのレベルに近づいてきたものの、なお引張強さ
・耐熱性・耐水蒸気性の点で石綿ジョイントシートより
著しく劣るのが現状である。
繊維材料は大まかに有機繊維と無機繊維（石綿繊維以外
の）に分けられる。有機繊維は繊維自体が比較的しなや
かであるとともにゴム材料とＳＰ値（溶解度パラメータ
ー）が近似しているので、ゴム材料や充填材との間で絡
みや結合・接合を起こし易く補強効果が高い。特にアラ
ミド繊維をフィブリル化させたアラミドパルプ（商品名
、ケブラーパルプ）は、石綿繊維同様に繊維が枝分かれ
しているためチョプド状のものに比べ表面積が大きく、
ゴム材料や充填材との絡みが非常に発達し、引張強さ・
耐フロー性等の特性が向上するが、石綿繊維に比べると
耐熱性、特に耐水蒸気性は著しく劣るという欠点が見ら
れる。一方、無機繊維の場合、有機繊維に比べて剛直で
あるとともにＳＰ値がバインダーであるゴム材料とはな
れているので、ゴム材料や充填材との絡みや接合・結合
性が乏しく、補強効果はあまり期待できないが、無機繊
維の剛直性により復元性や耐応力緩和性は良好であり、
有機繊維に比べて耐熱性・耐水蒸気性も良好である。こ
のようなことを考慮して、ＮＡジョイントシートは、こ
れら有機、無機の繊維材料を目的用途に応じ組み合わせ
て使用される場合が多く、一部の性能では石綿ジョイン
トシートのレベルに近づいてきたものの、なお引張強さ
・耐熱性・耐水蒸気性の点で石綿ジョイントシートより
著しく劣るのが現状である。
【０００５】また、石綿ジョイントシートとＮＡジョイ
ントシートの相違点として、石綿繊維使用の有無の他に
、ジョイントシート固形分に対する繊維材料の配合比率
の点に注目しなければならない。石綿ジョイントシート
では石綿繊維が６０重量％以上の割合で使用される場合
が多いのに対し、ＮＡジョイントシートでは繊維量が大
きくなるにしたがって、カレンダーロールにおけるシー
ティングが困難になる傾向があるので、繊維量は５０重
量％以下にすることが多い。繊維量が少なくなった分は
充填材で補っており、石綿ジョイントシートの充填材配
合比率が ３〜４０重量％であるのに対し、ＮＡジョイ
ントシートのそれは５０〜８０重量％の範囲である。こ
のこともＮＡジョイントシートが引張強さ・耐熱性・耐
水蒸気性の劣る原因となっている。
ントシートの相違点として、石綿繊維使用の有無の他に
、ジョイントシート固形分に対する繊維材料の配合比率
の点に注目しなければならない。石綿ジョイントシート
では石綿繊維が６０重量％以上の割合で使用される場合
が多いのに対し、ＮＡジョイントシートでは繊維量が大
きくなるにしたがって、カレンダーロールにおけるシー
ティングが困難になる傾向があるので、繊維量は５０重
量％以下にすることが多い。繊維量が少なくなった分は
充填材で補っており、石綿ジョイントシートの充填材配
合比率が ３〜４０重量％であるのに対し、ＮＡジョイ
ントシートのそれは５０〜８０重量％の範囲である。こ
のこともＮＡジョイントシートが引張強さ・耐熱性・耐
水蒸気性の劣る原因となっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、従来のＮＡ
ジョイントシートにあっては、補強効果のある有機繊維
が、高熱条件・水蒸気雰囲気の下で使用すると、ゴム材
料とともに著しく劣化して、石綿ジョイントシートに比
べて製品寿命が著しく低下してしまう。また、耐熱性・
耐水蒸気性の高い無機繊維を併用しても、その補強効果
は有機繊維より著しく低く、さらに製造的な面でその配
合量を石綿繊維ほど多くすることができないために、補
強性能は上がらず、石綿ジョイントシートに比べてかな
り低下したものとなる。それに加えて、高熱条件・水蒸
気雰囲気の下で使用すると無機繊維自体の劣化こそ少な
いが、ゴム材料が劣化することで無機繊維の併用効果は
十分に発揮できず、結局石綿ジョイントシートに比べて
ＮＡジョイントシートの製品寿命はかなり低下するとい
う問題点があった。
ジョイントシートにあっては、補強効果のある有機繊維
が、高熱条件・水蒸気雰囲気の下で使用すると、ゴム材
料とともに著しく劣化して、石綿ジョイントシートに比
べて製品寿命が著しく低下してしまう。また、耐熱性・
耐水蒸気性の高い無機繊維を併用しても、その補強効果
は有機繊維より著しく低く、さらに製造的な面でその配
合量を石綿繊維ほど多くすることができないために、補
強性能は上がらず、石綿ジョイントシートに比べてかな
り低下したものとなる。それに加えて、高熱条件・水蒸
気雰囲気の下で使用すると無機繊維自体の劣化こそ少な
いが、ゴム材料が劣化することで無機繊維の併用効果は
十分に発揮できず、結局石綿ジョイントシートに比べて
ＮＡジョイントシートの製品寿命はかなり低下するとい
う問題点があった。
【０００７】この発明の目的は、耐熱性、耐水蒸気性を
改良したＮＡジョイントシートを提供することにある。
改良したＮＡジョイントシートを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明は、このような
従来の問題点に着目してなされたものである。ＮＡジョ
イントシートのバインダーとして使用されるゴムの種類
を、耐熱性・耐水蒸気性に優れたエチレンプロピレンゴ
ム（ＥＰＲ）とすることにより、ジョイントシートの耐
熱性を約３０℃上昇させることが可能である。しかしな
がらＥＰＲ単独の使用ではジョイントシートの引張強さ
・耐油性・耐フロー性・耐応力緩和性に問題があること
に着眼した。そこで、本発明者らは他の引張強さが大き
く耐油性のあるゴムをブレンドすることを考え、あらゆ
るゴムの種類及び量を変えて種々の実験を行ったところ
、引張強さと耐油性を向上させるにはＮＢＲが最も適し
ていた。ところが、ＥＰＲのような極性の低いゴムとＮ
ＢＲのような極性の高いジエン系ゴムとではゴム同士の
ＳＰ値が異なるために相溶性が悪く、さらに加硫におい
てもＮＢＲの加硫が進み過ぎＥＰＲは未加硫となる偏加
硫が発生してしまう。
従来の問題点に着目してなされたものである。ＮＡジョ
イントシートのバインダーとして使用されるゴムの種類
を、耐熱性・耐水蒸気性に優れたエチレンプロピレンゴ
ム（ＥＰＲ）とすることにより、ジョイントシートの耐
熱性を約３０℃上昇させることが可能である。しかしな
がらＥＰＲ単独の使用ではジョイントシートの引張強さ
・耐油性・耐フロー性・耐応力緩和性に問題があること
に着眼した。そこで、本発明者らは他の引張強さが大き
く耐油性のあるゴムをブレンドすることを考え、あらゆ
るゴムの種類及び量を変えて種々の実験を行ったところ
、引張強さと耐油性を向上させるにはＮＢＲが最も適し
ていた。ところが、ＥＰＲのような極性の低いゴムとＮ
ＢＲのような極性の高いジエン系ゴムとではゴム同士の
ＳＰ値が異なるために相溶性が悪く、さらに加硫におい
てもＮＢＲの加硫が進み過ぎＥＰＲは未加硫となる偏加
硫が発生してしまう。
【０００９】この偏加硫の機構をさらに説明すると、Ｎ
ＢＲとＥＰＲのようなブレンド系の加硫においては、当
初混練を十分に行い両方のゴムに加硫剤・加硫促進剤を
均一に分散させていても、加硫が進行すると、ＮＢＲは
加硫が早いので加硫剤・加硫促進剤が先に消費されるが
ＥＰＲは加硫が進まず両方のゴム中の加硫剤・加硫促進
剤の濃度が著しく異なってくる。すると、ＥＰＲ中に残
っている加硫剤・加硫促進剤が、容易にＮＢＲ中に移行
してしまい、ＮＢＲはさらに加硫が進行するのに対し、
ＥＰＲは未加硫のまま終了してしまうのである。
ＢＲとＥＰＲのようなブレンド系の加硫においては、当
初混練を十分に行い両方のゴムに加硫剤・加硫促進剤を
均一に分散させていても、加硫が進行すると、ＮＢＲは
加硫が早いので加硫剤・加硫促進剤が先に消費されるが
ＥＰＲは加硫が進まず両方のゴム中の加硫剤・加硫促進
剤の濃度が著しく異なってくる。すると、ＥＰＲ中に残
っている加硫剤・加硫促進剤が、容易にＮＢＲ中に移行
してしまい、ＮＢＲはさらに加硫が進行するのに対し、
ＥＰＲは未加硫のまま終了してしまうのである。
【００１０】このような偏加硫が発生すると、特性を改
良するためにゴムブレンドを行ったにもかかわらず、加
成則が成立しないために特性は改良されず、一部の特性
ではブレンド前よりも性能が低下する場合も見られる。 ＮＢＲ／ＥＰＲブレンド系における、引張強さを図２に
、また５ ｔｏｎ の面圧に対して試料の水平手方向の
変形率（フロー）を図３に示す（図中破線は加成則が成
立する理想直線である）。ＮＢＲの２５〜５０重量％ブ
レンド範囲でみると、図２の引張強さはほとんど改善が
みられず、また図３の変形率（フロー）はかえって大き
くなる（耐フロー性が悪化する）。
良するためにゴムブレンドを行ったにもかかわらず、加
成則が成立しないために特性は改良されず、一部の特性
ではブレンド前よりも性能が低下する場合も見られる。 ＮＢＲ／ＥＰＲブレンド系における、引張強さを図２に
、また５ ｔｏｎ の面圧に対して試料の水平手方向の
変形率（フロー）を図３に示す（図中破線は加成則が成
立する理想直線である）。ＮＢＲの２５〜５０重量％ブ
レンド範囲でみると、図２の引張強さはほとんど改善が
みられず、また図３の変形率（フロー）はかえって大き
くなる（耐フロー性が悪化する）。
【００１１】そこで、本発明者らはＮＢＲの種類の検討
および比率の変更の実験を行った結果、ＮＢＲの代わり
にＮＢＲの炭素・炭素二重結合の一部を水素添加した高
飽和ニトリルゴム（ＮＥＭ）を、ＥＰＲとブレンドする
ことにより、上記問題は解消できた。ＮＥＭはＮＢＲに
比べて加硫に寄与する二重結合が少ないため、引張強さ
・耐油性・耐フロー性及び耐熱性に優れており、ＮＢＲ
に比べて少ない量でも特性を著しく改良することが可能
であるのに加え、ＮＢＲに比べて加硫に寄与する二重結
合が少ないため、加硫が遅くなりＥＰＲとの加硫速度の
差が小さくなることが判った。
および比率の変更の実験を行った結果、ＮＢＲの代わり
にＮＢＲの炭素・炭素二重結合の一部を水素添加した高
飽和ニトリルゴム（ＮＥＭ）を、ＥＰＲとブレンドする
ことにより、上記問題は解消できた。ＮＥＭはＮＢＲに
比べて加硫に寄与する二重結合が少ないため、引張強さ
・耐油性・耐フロー性及び耐熱性に優れており、ＮＢＲ
に比べて少ない量でも特性を著しく改良することが可能
であるのに加え、ＮＢＲに比べて加硫に寄与する二重結
合が少ないため、加硫が遅くなりＥＰＲとの加硫速度の
差が小さくなることが判った。
【００１２】すなわち、本発明のジョイントシートは、
エチレンプロピレンゴムと高飽和ニトリルゴムとが併用
されてバインダー主成分を構成するとともに、エチレン
プロピレンゴムがバインダーの総量に対して６０重量％
〜９０重量％の割合であり、高飽和ニトリルゴムがバイ
ンダーの総量に対して１０重量％〜４０重量％の割合で
あることを特徴とする。
エチレンプロピレンゴムと高飽和ニトリルゴムとが併用
されてバインダー主成分を構成するとともに、エチレン
プロピレンゴムがバインダーの総量に対して６０重量％
〜９０重量％の割合であり、高飽和ニトリルゴムがバイ
ンダーの総量に対して１０重量％〜４０重量％の割合で
あることを特徴とする。
【００１３】本発明者らは、これについてさらに検討を
進めた結果、加硫促進剤としてスルフェンアミド系及び
ジチオカルバミン酸塩系のものを併用することにより、
ＥＰＲとＮＥＭの間に偏加硫がほとんど発生しないこと
を発見した。このことを示す加硫曲線を図１に示す。図
１において、ＥＰＲ＋ＮＥＭ系■の曲線はスルフェンア
ミド系＋ジチオカルバミン酸塩系加硫促進剤を用いたも
の、ＥＰＲ＋ＮＥＭ系■の曲線はチアゾール系＋チウラ
ム系加硫促進剤を用いたものであるが、ＥＰＲ＋ＮＥＭ
系■の加硫度はＥＰＲ＋ＮＥＭ系■の場合よりもＮＢＲ
系に近く、偏加硫がほとんど発生しない。
進めた結果、加硫促進剤としてスルフェンアミド系及び
ジチオカルバミン酸塩系のものを併用することにより、
ＥＰＲとＮＥＭの間に偏加硫がほとんど発生しないこと
を発見した。このことを示す加硫曲線を図１に示す。図
１において、ＥＰＲ＋ＮＥＭ系■の曲線はスルフェンア
ミド系＋ジチオカルバミン酸塩系加硫促進剤を用いたも
の、ＥＰＲ＋ＮＥＭ系■の曲線はチアゾール系＋チウラ
ム系加硫促進剤を用いたものであるが、ＥＰＲ＋ＮＥＭ
系■の加硫度はＥＰＲ＋ＮＥＭ系■の場合よりもＮＢＲ
系に近く、偏加硫がほとんど発生しない。
【００１４】この機構は、スルフェンアミド系＋ジチオ
カルバミン酸塩系加硫促進剤が比較的ＥＰＲに溶解し易
く、ＮＥＭには溶解し難いため、加硫自体はＮＥＭの方
がＥＰＲよりも多少早く進行して加硫促進剤の濃度が低
下するが、加硫促進剤の濃度傾斜が生じても移行が起き
にくいことによるものと考えられる。また、過酸化物の
みによって架橋することも好適である。
カルバミン酸塩系加硫促進剤が比較的ＥＰＲに溶解し易
く、ＮＥＭには溶解し難いため、加硫自体はＮＥＭの方
がＥＰＲよりも多少早く進行して加硫促進剤の濃度が低
下するが、加硫促進剤の濃度傾斜が生じても移行が起き
にくいことによるものと考えられる。また、過酸化物の
みによって架橋することも好適である。
【００１５】さらにＥＰＲとＮＥＭのブレンド比率につ
いても検討した結果、ＮＥＭの割合が１０％以上ないと
ＥＰＲに足りない引張強さ・耐フロー性・耐油性の改善
に寄与しないし、ＮＥＭの割合が５０％近くになると先
に述べたジョイントシートの成形時において、熱ロール
上への積層が非常に困難となり、得られたシートの特性
も低下することが判明している。これは、ＮＥＭが溶剤
に膨潤し難いことにより、ジョイントシート成形用組成
物の粘度が小さくなり、材料の熱ロール側への付着が悪
くなることが原因である。
いても検討した結果、ＮＥＭの割合が１０％以上ないと
ＥＰＲに足りない引張強さ・耐フロー性・耐油性の改善
に寄与しないし、ＮＥＭの割合が５０％近くになると先
に述べたジョイントシートの成形時において、熱ロール
上への積層が非常に困難となり、得られたシートの特性
も低下することが判明している。これは、ＮＥＭが溶剤
に膨潤し難いことにより、ジョイントシート成形用組成
物の粘度が小さくなり、材料の熱ロール側への付着が悪
くなることが原因である。
【００１６】また、先に述べたスルフェンアミド系＋ジ
チオカルバミン酸塩系を用いないときは製造時のロール
上だけでは加硫が不十分な場合が多いが、そのような時
でもその後オートクレーブ等で二次加硫を行うことによ
りほぼ完全加硫に到達させることが可能で、この場合は
耐クリープ性が向上する。
チオカルバミン酸塩系を用いないときは製造時のロール
上だけでは加硫が不十分な場合が多いが、そのような時
でもその後オートクレーブ等で二次加硫を行うことによ
りほぼ完全加硫に到達させることが可能で、この場合は
耐クリープ性が向上する。
【００１７】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。
る。
【００１８】実施例１
ゴム素練りロールにより ０．１ｍｍに薄だし処理をし
たゴム材料を所定量計量した後、３００ 重量部のトル
エン中に膨潤させ、表１に示す配合の繊維材料・充填材
・ゴム薬品とともにヘンシェルミキサー（回転数 １０
００ ＲＰＭ ）にて３０分間混練した。これによって
得られたジョイントシート形成用組成物を、熱ロール（
１５０℃）、冷ロール（２０℃）のカレンダーロール
によって加圧加硫成形し、厚さ １．５ｍｍのジョイン
トシートを得た。
たゴム材料を所定量計量した後、３００ 重量部のトル
エン中に膨潤させ、表１に示す配合の繊維材料・充填材
・ゴム薬品とともにヘンシェルミキサー（回転数 １０
００ ＲＰＭ ）にて３０分間混練した。これによって
得られたジョイントシート形成用組成物を、熱ロール（
１５０℃）、冷ロール（２０℃）のカレンダーロール
によって加圧加硫成形し、厚さ １．５ｍｍのジョイン
トシートを得た。
【００１９】実施例２〜７、比較例１〜４のジョイント
シートは、表１および表２に示す配合のものを、実施例
１と同様の方法で製造した。とくに、実施例５では、上
記方法で得られたジョイントシートをオートクレープ中
で １２０℃× ２時間の二次加硫を行い、実施例６で
は、上記方法においてゴム薬品として有機過酸化物を用
いて、過酸化物加硫を行っている。
シートは、表１および表２に示す配合のものを、実施例
１と同様の方法で製造した。とくに、実施例５では、上
記方法で得られたジョイントシートをオートクレープ中
で １２０℃× ２時間の二次加硫を行い、実施例６で
は、上記方法においてゴム薬品として有機過酸化物を用
いて、過酸化物加硫を行っている。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】次に、このようにして得られた各実施例と
各比較例の主な物性値を表３及び表４に示す。なお、ジ
ョイントシートの引張強さ・圧縮率・復元率・応力緩和
率・耐油性は、ＪＩＳ−Ｒ３４５３に準じて測定した。 また、耐フロー性は、面圧 ５ｔｏｎをかけた時の試料
の水平方向の変形率によって評価し、耐熱性は ２００
℃のギヤオーブン中で ８時間加熱した後、引張伸びの
減少率で判定した。
各比較例の主な物性値を表３及び表４に示す。なお、ジ
ョイントシートの引張強さ・圧縮率・復元率・応力緩和
率・耐油性は、ＪＩＳ−Ｒ３４５３に準じて測定した。 また、耐フロー性は、面圧 ５ｔｏｎをかけた時の試料
の水平方向の変形率によって評価し、耐熱性は ２００
℃のギヤオーブン中で ８時間加熱した後、引張伸びの
減少率で判定した。
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【発明の効果】表３および表４からも判るように、実施
例１〜６はいずれもＥＰＲだけを用いた比較例１に比べ
て引張強さ・応力緩和率、耐フロー性・耐油性が著しく
改良されており、ＮＢＲだけを用いた比較例３に比べる
と耐熱性が明らかに良好であることが判る。また、比較
例２に示すようにＮＥＭの量が多すぎると全体的に性能
が低下する傾向が見られる。さらに、比較例４に示すよ
うにＥＰＲとＮＢＲのブレンドでは偏加硫のために耐フ
ロー性が著しく低下しているのが判る。
例１〜６はいずれもＥＰＲだけを用いた比較例１に比べ
て引張強さ・応力緩和率、耐フロー性・耐油性が著しく
改良されており、ＮＢＲだけを用いた比較例３に比べる
と耐熱性が明らかに良好であることが判る。また、比較
例２に示すようにＮＥＭの量が多すぎると全体的に性能
が低下する傾向が見られる。さらに、比較例４に示すよ
うにＥＰＲとＮＢＲのブレンドでは偏加硫のために耐フ
ロー性が著しく低下しているのが判る。
【００２６】また、二次加硫は引張強さと応力緩和率を
改良するために有効であり、過酸化物加硫も応力緩和率
が良好であることが判る。
改良するために有効であり、過酸化物加硫も応力緩和率
が良好であることが判る。
【００２７】以上述べたように、この発明によって得ら
れたジョイントシートは、耐熱性・耐水蒸気性のよいＥ
ＰＲの性能がＮＥＭの併用により相乗的に発揮され、従
来のＮＡジョイントシートの欠点であった耐熱性・耐水
蒸気性が大幅に改良されると同時に、その他の特性も従
来のものと同等以上で石綿ジョイントシートに匹敵する
性能を有していることが判る。
れたジョイントシートは、耐熱性・耐水蒸気性のよいＥ
ＰＲの性能がＮＥＭの併用により相乗的に発揮され、従
来のＮＡジョイントシートの欠点であった耐熱性・耐水
蒸気性が大幅に改良されると同時に、その他の特性も従
来のものと同等以上で石綿ジョイントシートに匹敵する
性能を有していることが判る。
【図１】本発明の作用を説明するための、加硫時間−加
硫度のグラフである。
硫度のグラフである。
【図２】関連技術の問題点を説明するための、ゴム内Ｎ
ＢＲ量−引張強さのグラフである。
ＢＲ量−引張強さのグラフである。
【図３】関連技術の問題点を説明するための、ゴム内Ｎ
ＢＲ量−変形率（フロー）のグラフである。
ＢＲ量−変形率（フロー）のグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 エチレンプロピレンゴムと高飽和ニト
リルゴムとが併用されてバインダー主成分を構成すると
ともに、エチレンプロピレンゴムがバインダーの総量に
対して６０重量％〜９０重量％の割合であり、高飽和ニ
トリルゴムがバインダーの総量に対して１０重量％〜４
０重量％の割合であることを特徴とするジョイントシー
ト。 - 【請求項２】 請求項１において、スルフェンアミド
系加硫促進剤及びジチオカルバミン酸塩系加硫促進剤の
添加により加硫されたものであるジョイントシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16215991A JPH0778213B2 (ja) | 1991-06-06 | 1991-06-06 | ジョイントシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16215991A JPH0778213B2 (ja) | 1991-06-06 | 1991-06-06 | ジョイントシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04359987A true JPH04359987A (ja) | 1992-12-14 |
| JPH0778213B2 JPH0778213B2 (ja) | 1995-08-23 |
Family
ID=15749155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16215991A Expired - Lifetime JPH0778213B2 (ja) | 1991-06-06 | 1991-06-06 | ジョイントシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0778213B2 (ja) |
-
1991
- 1991-06-06 JP JP16215991A patent/JPH0778213B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0778213B2 (ja) | 1995-08-23 |
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