JPH04359994A - タービン油組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、火力、原子力、水力発
電所等のタービン発電設備全般の潤滑油として有用なタ
ービン油組成物に関するものである。

【０００２】

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】近年
、タービン発電設備の運転系体が多様化し、タービン油
への熱負荷も増大する傾向にある。このため、発電設備
の信頼性の高い運転を支えるタービン油にも、この苛酷
な条件と長期の使用に耐える品質が要求されるようにな
ってきた。このため、種々の高性能潤滑油基油が開発さ
れている。

【０００３】これらの高性能潤滑油基油のうち、鉱油系
の代表的なものとしては、水素化分解基油が知られてい
る。この基油は高い粘度指数と低い流動点を有する優れ
た基油であるが、基油成分として好ましくない多環ナフ
テンを多く含み、また、添加剤や潤滑油の使用中に発生
するスラッジの溶解性が悪いという欠点がある。本発明
者らは、上記問題を解決すべく研究を重ねた結果、特定
の組成および性状を有する鉱油系潤滑基油が、高い粘度
指数と優れた酸化安定性および熱安定性を有することを
見い出し、本発明を完成するに至った。本発明は、特定
の組成を有し、かつ、粘度指数が高く、しかも酸化安定
性および熱安定性にも優れた鉱油を基油とするタービン
油組成物を提供することを目的とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、全
芳香族含有量が２〜１５重量％、飽和分中のイソパラフ
ィンと一環ナフテンとの合計含有量が６０重量％以上、
全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０重量％以
上、全芳香族分中の三環芳香族および四環芳香族の合計
含有量が４重量％以下の組成を有し、かつ、粘度指数が
１０５以上で、流動点が−１０℃以下である鉱油を基油
の主成分とすることを特徴とするタービン油組成物を提
供するものである。以下、本発明の内容をより詳細に説
明する。

【０００５】本発明に係るタ−ビン油組成物の基油は、
全芳香族含有量が２〜１５重量％、好ましくは３〜１０
重量％、飽和分中のイソパラフィンと一環ナフテンの合
計含有量が６０重量％以上、好ましくは６５重量％以上
、全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０重量％
以上、好ましくは４０重量％以上、全芳香族分中の三環
芳香族および四環芳香族の合計含有量が４重量％以下、
好ましくは３重量％以下の組成を有し、かつ、粘度指数
が１０５以上、好ましくは１１０以上で、流動点が−１
０℃以下、好ましくは−１５℃である鉱油を主成分とす
る。

【０００６】全芳香族含有量が２重量％未満の場合には
、添加剤やタービン油の使用中に発生するスラッジが十
分に溶解せず、また、１５重量％を超える場合には、優
れた酸化安定性が得られない。本発明でいう全芳香族含
有量とは　　　　、ＡＳＴＭ　　Ｄ２５４９に準拠して
測定した値を意味し、全芳香族中には通常、アルキルベ
ンゼン、アルキルナフタレン、アントラセン、フェナン
トレン、これらのアルキル化物、四環以上のベンゼン環
が縮合した化合物、フェノール類、ナフトール類などが
含まれる外、ピリジン類、キノリン類などのヘテロ環式
化合物が含まれる。

【０００７】次に、飽和分中のイソパラフィンと一環ナ
フテンの合計含有量についていえば、その量が６０重量
％未満の場合には、タ−ビン油に優れた酸化安定性およ
び熱安定性を具備させることができない。ここでいうイ
ソパラフィンと一環ナフテンの合計量は、ガスクロマト
グラフィーおよび質量分析計により定量される。また、
全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０重量％未
満の場合には、添加剤やタービン油の使用中に発生する
スラッジの溶解性が低下する。アルキルベンゼンとは、
ベンゼン環にアルキル基が１個または複数個結合した化
合物を指す。さらに、全芳香族分中の三環芳香族および
四環芳香族の合計含有量が４重量％を超える場合も、優
れた酸化安定性および熱安定性を得ることができない。

【０００８】進んで、タ−ビン油組成物の基油成分とな
る鉱油の製造方法を説明すると、本発明で使用する鉱油
は、任意の方法で製造することができる。しかし、減圧
蒸留留出油（ＷＶＧＯ）、ＷＶＧＯのマイルドハイドロ
クラッキング処理油（ＨＩＸ）、脱れき油（ＤＡＯ）、
ＤＡＯのマイルドハイドロクラッキング処理油またはこ
れらの混合油のいずれかを原料油として、この原料油を
水素化分解触媒の存在下、全圧力１５０ｋｇ／ｃｍ２　
以下、温度３６０〜４４０℃、ＬＨＳＶ０．５ｈｒ−１
以下の反応条件で、分解率４０重量％以上になるように
水素化分解し、得られた生成物をそのまま、もしくはこ
れから潤滑留分を回収後、次に脱ろう処理した後、脱芳
香族処理を施すか、あるいは脱芳香族処理した後、脱ろ
う処理を施すことにより製造されたものであることが好
ましい。

【０００９】ＷＶＧＯは、原油の常圧蒸留残渣を減圧蒸
留した際に得られる留出油で、好ましくは３６０℃〜５
３０℃の沸点を持つものである。ＨＩＸは、ＷＶＧＯを
マイルドハイドロクラッキング処理（ＭＨＣ処理）する
ことによって得られる重質減圧軽油であって、ＭＨＣ処
理とは全圧力が１００ｋｇ／ｃｍ２　以下、好ましくは
６０〜９０ｋｇ／ｃｍ２　、温度が３７０〜４５０℃、
好ましくは４００〜４３０℃、ＬＨＳＶが０．５〜４．
０ｈｒ−１、好ましくは１．０〜２．０ｈｒ−１の反応
条件下で行われるところの、３６０℃＋　留分の分解率
が２０〜３０重量％の範囲にある比較的温和な水素分解
を意味する。

【００１０】ＭＨＣ処理の触媒としては、アルミナ、シ
リカアルミナ、アルミナボリア等の複合酸化物担体に、
第ＶＩ族金属および第ＶＩＩＩ族金属を担持して硫化し
たものが使用できる。アルミナには例えばリン化合物の
ようなプロモーターが添加されることがある。前記金属
の担持量は、酸化物基準で第ＶＩ族金属、例えばモリブ
デン、タングステン、クロムは５〜３０重量％、好まし
くは１０〜２５重量％、第ＶＩＩＩＩ　族金属、例えば
コバルト、ニッケルは１〜１０重量％、好ましくは２〜
１０重量％の範囲にある。ＷＶＧＯとＨＩＸを混合して
原料油に使用する場合は、原料油の５０％以上がＨＩＸ
であることが好ましい。ＤＯＡは、原油の常圧蒸留残渣
を減圧蒸留し、その際に得られる残渣油をプロパン脱れ
き法等で処理した実質アスファルテンを含有しない油で
ある。

【００１１】原料油の水素化分解は、水素化分解触媒の
存在下、全圧力が１５０ｋｇ／ｃｍ２　以下、好ましく
は１００〜１３０ｋｇ／ｃｍ２　の中低圧であり、温度
が３６０〜４４０℃、好ましくは３７０〜４３０℃の範
囲であり、ＬＨＳＶは０．５ｈｒ−１以下、好ましくは
０．２〜０．３ｈｒ−１の低ＬＨＳＶであり、水素対原
料油比が１，０００〜６，０００ｓ．ｃ．ｆ／ｂｂｌ−
原料油、好ましくは２，５００〜５，０００ｓ．ｃ．ｆ
／ｂｂｌ−原料油である反応条件で行うことができる。 原料油の水素化分解に際しては、原料油中の３６０℃＋
　留分の分解率が４０重量％以上、好ましくは４５重量
％以上、さらに好ましくは５０重量％以上になるよう反
応条件が調節される。なお、原料油としてＨＩＸを用い
た場合、ＭＨＣ処理と水素化分解の合計の分解率は、６
０重量％以上、好ましくは７０重量％以上である。また
、未分解油の一部をリサイクルする場合、ここでいう分
解率はリサイクル油込みの分解率ではなく、フレッシュ
フィード当りの分解率を指す。

【００１２】水素化分解に用いる触媒は、二元機能を有
するものが好ましく、具体的には例えば、第ＶＩｂ　族
金属および第ＶＩＩＩ族鉄族金属から構成される水素化
点（サイト）と、第ＩＩＩ　族、第ＩＶ族および第Ｖ族
元素の複合酸化物から構成される分解点（サイト）を有
する触媒が使用される。第ＶＩｂ　族金属としてはタン
グステン、モリブデンが、第ＶＩＩＩ族鉄族金属として
はニッケル、コバルト、鉄が一般に使用され、これらは
複合酸化物担体に担持後、最終的には硫化物に転化され
るのが通例である。担体に用いる複合酸化物としては、
シリカアルミナ、シリカジルコニア、シリカチタニア、
シリカマグネシア、シリカアルミナジルコニア、シリカ
アルミナチタニア、シリカアルミナマグネシアなどがあ
り、結晶性シリカアルミナ（ゼオライト）、結晶性アル
ミナホスフェート（ＡＬＰＯ）、結晶性シリカアルミナ
ホスフェート（ＳＡＰＯ）も担体に用いられることがあ
る。複合酸化物への前記金属の担持量は、酸化物基準と
して第ＶＩｂ　族金属では５〜３０重量％、好ましくは
１０〜２５重量％、第ＶＩＩＩ族鉄族金属では１〜２０
重量％、好ましくは５〜１５重量％の範囲で選ばれる。

【００１３】念のため付言すれば、原料油を水素化分解
するに当っては、水素化分解触媒充填床の上流側に、脱
硫および／または脱窒能に富んだ前処理触媒を充填する
ことができる。この種の前処理触媒としては、アルミナ
、アルミナボリアなどの担体に、第ＶＩ族金属および第
ＶＩＩＩ族金属を担持して硫化したものが使用できる。 アルミナ、アルミナボリアにはプロモーター、例えばリ
ン化合物が添加されることがある。

【００１４】原料油を水素化分解した後は、必要に応じ
て分解生成物から通常の蒸留操作で潤滑油留分の回収が
行われる。この場合に回収可能な潤滑油留分としては、
沸点範囲が３４３℃〜３９０℃である７０ペール留分、
３９０℃〜４４５℃であるＳＡＥ−１０留分、４４５℃
〜５００℃であるＳＡＥ−２０留分、さらには５００℃
〜５６５℃であるＳＡＥ−３０留分などがある。必要に
応じて潤滑油留分が分離回収された前記の水素化分解生
成物は、次いで脱ろう処理後、脱芳香族処理されるか、
あるいは脱芳香族処理後、脱ろう処理される。

【００１５】脱ろう処理としては、溶剤脱ろう処理又は
接触脱ろう処理が採用できる。溶剤脱ろう処理は、例え
ばＭＥＫ法などの通常の方法で行うことができる。ＭＥ
Ｋ法は溶剤としてベンゼン、トルエンおよびアセトンの
混合溶剤又はベンゼン、トルエンおよびメチルエチルケ
トン（ＭＥＫ）の混合溶剤などを使用する。処理条件は
脱ろう油が所定の流動点になるように冷却温度を調節す
る。溶剤／油の容積比は０．５〜５．０、好ましくは１
．０〜４．５、温度は−５〜−４５℃、好ましくは−１
０〜−４０℃である。接触脱ろう処理は常法通り行うこ
とができ、例えばペンタシル型ゼオライトを触媒に使用
して、水素流通下、脱ろう油が所定の流動点になるよう
に反応温度を調節するが、その反応条件は一般に、全圧
力が１０〜７０ｋｇ／ｃｍ２　、好ましくは２０〜５０
ｋｇ／ｃｍ２　の範囲にあり、温度が２４０〜４００℃
、好ましくは２６０〜３８０℃の範囲にあり。ＬＨＳＶ
は０．１〜３．０ｈｒ−１、好ましくは０．５〜２．０
ｈｒ−１の範囲にある。

【００１６】脱芳香族処理としては、溶剤脱芳香族処理
あるいは高圧水素化脱芳香族処理のいずれもが採用可能
であるが、溶剤脱芳香族処理が好ましい。溶剤脱芳香族
処理には通常フルフラール、フェノール等の溶剤が用い
られるが、本発明ではフルフラールを用いることが好ま
しい。溶剤脱芳香族処理の条件としては、溶剤／油容積
比４以下、好ましくは３以下、さらに好ましくは２以下
、温度９０〜１５０℃で行なわれ、ラフィネート収率は
６０容積％以上、好ましくは７０容積％以上、さらに好
ましくは８５容積％以上となるように操作される。高圧
水素化反応による脱芳香族処理は、通常アルミナ担体に
第ＶＩｂ　族金属および第ＶＩＩＩ族鉄族金属を担持し
て硫化した触媒の存在下、全圧力１５０〜２００ｋｇ／
ｃｍ２　、好ましくは７０〜２００ｋｇ／ｃｍ２　、温
度２８０〜３５０℃、好ましくは３００〜３３０℃、Ｌ
ＨＳＶ０．２〜２．０ｈｒ−１、好ましくは０．５〜１
．０ｈｒ−１の条件で行なわれる。触媒の金属担持量は
、酸化物基準で第ＶＩｂ　族金属、例えばモリブデン、
タングステン、クロムついては５〜３０重量％、好まし
くは１０〜２５ｗｔ％、第ＶＩＩＩ族鉄族金属、例えば
コバルト、ニッケルについては１〜１０重量％、好まし
くは２〜１０重量％である。

【００１７】脱芳香族処理として溶剤脱芳香族処理を用
いた場合、必要によりこの処理の後に、水素化処理を行
うことができる。この水素化処理は溶剤脱芳香族処理油
を、全反応圧力５０ｋｇ／ｃｍ２　以下、好ましくは２
５〜４０ｋｇ／ｃｍ２　の低圧の水素化反応条件で、ア
ルミナ担体に第ＶＩｂ　族金属および第ＶＩＩＩ族鉄族
金属を担持して硫化した水素化触媒と接触させることに
より行う。前記金属の担持量は酸化物基準で第ＶＩｂ　
族金属、例えばモリブデン、タングステン、クロムにつ
いては５〜３０重量％、好ましくは１０〜２５重量％の
範囲にあり、第ＶＩＩＩ族鉄族金属、例えばコバルト、
ニッケルについては１〜１０重量％、好ましくは２〜１
０重量％の範囲にある。このような比較的低圧下での水
素化処理は溶剤脱芳香族油の光安定性を飛躍的に向上さ
せる。

【００１８】以上は本発明で使用される潤滑基油の製造
法の一例を記したものであるが、その製造過程で、原料
油の水素化分解生成物から潤滑油留分を回収しなかった
場合は、脱芳香族処理、脱ろう処理あるいは水素化処理
の後に、通常の蒸留操作により、潤滑油留分を回収する
ことができる。ここで回収される潤滑油留分は、先の場
合と同様、沸点範囲が３４３℃〜３９０℃である７０ペ
ール留分、３９０℃〜４４５℃であるＳＡＥ−１０留分
、４４５℃〜８００℃であるＳＡＥ−２０留分、５００
℃〜５６５℃であるＳＡＥ−３０留分などである。

【００１９】本発明においては、タ−ビン油組成物の基
油として前記鉱油を単独で用いることが好ましいが、こ
の組成物には潤滑基油として公知の鉱油、合成油を配合
することができる。そのような鉱油としては、例えば、
原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られた潤滑油留分
を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、
接触脱ろう、水素化精製、硫酸洗浄、白土処理等の精製
処理を適宜組み合わせて精製したパラフィン系およびナ
フテン系の鉱油を例示できる。また、合成油としては、
例えば、ポリ−αオレフィン（ポリブデン、１−オクテ
ンオリゴマー、１−デセンオリゴマーなど）、アルキル
ベンゼン、アルキルナフタレン、ジエステル（ジトリデ
シルグルタレート、ジ２−エチルヘキシルアジペート、
ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジ
３−エチルヘキシルセバケートなど）、ポリオールエス
テル（トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチ
ロールプロパンペラルゴネート、ペンタエリスリトール
２−エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールペラ
ルゴネートなど）、ポリオキシアルキレングリコール、
ポリフェニルエーテル、シリコーン油、パーフルオロア
ルキルエーテルおよびこれらの２種以上の混合物などを
挙げることができる。

【００２０】上記した従来公知の鉱油又は合成油を、本
発明の鉱油に混合して使用する場合、本発明の鉱油はタ
−ビン油組成物に含まれる基油全量に対し、７０重量％
以上、好ましくは９０重量％以上含まれていることが望
ましい。そして、本発明のタ−ビン油組成物においては
、これに上記した従来公知の鉱油又は合成油が混合され
ているか否かに拘らず、基油の４０℃における動粘度は
、１０〜３００ｃＳｔ　の範囲にあることが好ましい。

【００２１】一般にタービン油組成物は、タービン発電
設備の潤滑油として長期間に亘り、優れた酸化安定性を
有していることが望ましいので、本発明のタ−ビン油組
成物にも酸化防止剤を配合することができる。そうした
酸化防止剤としては、例えば、２，６−ジ−ｔ−ブチル
フェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール
、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、２
，２′−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフ
ェノール）、２，２′−メチレンビス（４−エチル−６
−ｔ−ブチルフェノール）、４，４′−メチレンビス（
２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、４，４′−ビス
（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、４，４′−チ
オビス（６−ｔ−ブチル−ｏ−クレゾール）などのフェ
ノール系酸化防止剤、ジフェニルアミン、ｐ，ｐ′−ジ
オクチルジフェニルアミン、ｐ，ｐ′−ジノニルジフェ
ニルアミン、ｐ，ｐ′−ジドデシルジフェニルアミン、
フェニル−α−ナフチルアミン、ｐ−オクチルフェニル
−α−ナフチルアミン、ｐ−ノニルフェニル−α−ナフ
チルアミン、ｐ−ドデシルフェニル−α−ナフチルアミ
ンなどのアミン系酸化防止剤の外、硫黄系酸化防止剤、
チオリン酸亜鉛系酸化防止剤等を挙げることができる。 これらの酸化防止剤の配合量は、組成物全量に対し、０
．０１〜５重量％、好ましくは０．０１〜３重量％、さ
らに好ましくは０．１〜１重量％の範囲で選ばれるのが
通例である。

【００２２】さらにまた本発明のタービン油組成物には
、その性能を一層高める目的で、公知の添加剤を必要に
応じては配合することができる。そのような添加剤とし
ては、例えば、アルケニルコハク酸またはその部分エス
テル、石油スルホネート、アルキルベンゼンスルホネー
ト、ジノニルナフタレンスルホネートなどの錆止め剤、
ベンゾトリアゾールなどの金属不活性化剤、シリコーン
などの消泡剤、ポリメタクリレート、ポリイソブチレン
、ポリスチレンなどの粘度指数向上剤、流動点降下剤な
どが挙げられ、これら添加剤は単独または２種以上組み
合わせて添加することができる。粘度指数向上剤の添加
量は通常１〜５重量％、消泡剤の添加量は通常　　　　
０．０００５〜１重量部、金属不活性化剤の含有量は通
常０．００５〜１重量％、その他の添加剤の含有量は、
それぞれ通常０．１〜５重量％の範囲にある。

【００２３】本発明のタービン油組成物は、火力、原子
力および水力発電所における軸受油、操作油などとして
好ましく使用できる。

【００２４】

【実施例】以下、本発明の内容を実施例および比較例に
よりさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施
例に何等限定されるものではない。

【００２５】

【表１】 比重　　１５／４℃　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　０．９２６粘度（ｍｍ２　／ｓ）＠　　５
０℃　　　　　　　　　　　　６２．６１１００℃　　
　　　　　　　　　　１０．４４流動点　　　　　　℃
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４０．
０アニリン点　　℃　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　１００．２硫黄含有量　　ｐｐｍ　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　１９０００窒素含有量　　
ｐｐｍ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１
０００

【００２６】基油の製造例 表１に示す性状のＷＶＧＯに対し、表２に示す中圧、低
ＬＨＳＶの条件下で、水素化分解処理、溶剤脱ろう処理
およびフルフラール溶剤を用いた溶剤脱芳香族処理を施
し、タ−ビン油組成物の基油（Ａ）を製造した。得られ
た基油（Ａ）は、芳香族含有量が９．５重量％と高く、
そのため添加剤の溶解性、使用中に生成するスラッジの
溶解性に優れる。また、高い粘度指数を持つイソパラフ
ィンおよび一環ナフテンの飽和分中の合計量が６６．１
重量％と比較的高いため、基油の粘度指数は１２２と高
い値を示す。さらに基油（Ａ）はその安定性を損なう三
環芳香族、四環芳香族および五環＋　芳香族を殆ど含ん
でおらず、熱安定性試験に容易に合格する。そして、望
ましい成分であるアルキルベンゼンを多く含んでいる。

【００２７】

【表２】

【００２８】前記の基油（Ａ）と、比較のためのスマト
ラ系水素化精製基油（Ｂ）およびアラビア系水素化精製
基油（Ｃ）をそれぞれ使用して、表３に示す組成を有す
るタービン油組成物を調製し、各組成物の性能を下記の
試験法で評価した。結果を表３に示す。

【００２９】粘度指数 ＪＩＳ−Ｋ−２２８３　　４．２に規定される粘度指数
を算出するために、各組成物の４０℃と１００℃におけ
る動粘度を測定した。なお、実施例および比較例の各組
成物は、その４０℃における粘度がほぼ同一なるように
調製したものである。

【００３０】酸化安定度性能 　　ＪＩＳ−Ｋ−２５１４に規定された潤滑油酸化安定
度試験のうち、３．２項のタービン油酸化安定度試験お
よび３．３項の回転ボンベ式酸化安定度試験に準拠して
、各組成物の酸化寿命を測定した。

【００３１】熱安定度性能） ＪＩＳ−Ｋ−２５４０に規定された潤滑油熱安定度試験
に準拠して、各組成物の熱案程度を評価した。

【００３２】

【表３】 ─────────────────────────
───────────　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　実施例　　比較例１　　比較例２───
─────────────────────────
────────　　使用基油　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　Ａ　　　　　　Ｂ　　　　　　　　Ｃ　　添加剤（
重量％）

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　全芳香族含有量が２〜１５重量％、飽
   和分中のイソパラフィンと一環ナフテンとの合計含有量
   が６０重量％以上、全芳香族分中のアルキルベンゼン含
   有量が３０重量％以上、全芳香族分中の三環芳香族およ
   び四環芳香族の合計含有量が４重量％以下の組成を有し
   、かつ、粘度指数が１０５以上で、流動点が−１０℃以
   下である鉱油を基油の主成分とすることを特徴とするタ
   ービン油組成物。
2. 【請求項２】　　組成物全量に対し、酸化防止剤０．０
   １〜５重量％を必須成分として含有させたことを特徴と
   する請求項１記載のタービン油組成物。
3. 【請求項３】　　前記鉱油が、減圧蒸留留出油（ＷＶＧ
   Ｏ）、ＷＶＧＯのマイルドハイドロクラッキング処理油
   （ＨＩＸ）、脱れき油（ＤＡＯ）、ＤＡＯのマイルドハ
   イドロクラッキング処理油およびこれらの混合油から選
   ばれる原料油を、水素化分解触媒の存在下、全圧力１５
   ０ｋｇ／ｃｍ２　以下、温度３６０〜４４０℃、ＬＨＳ
   Ｖ０．５ｈｒ−１以下の反応条件で、分解率４０重量％
   以上になるように水素化分解して、当該生成物をそのま
   ま、もしくはこれから潤滑留分を回収後、次に脱ろう処
   理した後、脱芳香族処理を施すか、あるいは脱芳香族処
   理した後、脱ろう処理を施すことにより製造されるもの
   であることを特徴とする請求項１または２記載のタービ
   ン油組成物。