JPH04363507A - 蒸気発生器の水位制御方法 - Google Patents
蒸気発生器の水位制御方法Info
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- JPH04363507A JPH04363507A JP3270921A JP27092191A JPH04363507A JP H04363507 A JPH04363507 A JP H04363507A JP 3270921 A JP3270921 A JP 3270921A JP 27092191 A JP27092191 A JP 27092191A JP H04363507 A JPH04363507 A JP H04363507A
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- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
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- G—PHYSICS
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- G21C17/00—Monitoring; Testing ; Maintaining
- G21C17/02—Devices or arrangements for monitoring coolant or moderator
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加圧水形原子炉で使用
されているような蒸気発生器における水位の測定方法に
関し、特に、原子力発電プラントにおける蒸気発生器内
の水位を検知するために差圧検知器を用いる水位測定方
法に関するものである。
されているような蒸気発生器における水位の測定方法に
関し、特に、原子力発電プラントにおける蒸気発生器内
の水位を検知するために差圧検知器を用いる水位測定方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在の蒸気発生器内の水位測定方法は、
蒸気発生器内の水位を基準の脚部圧入力と比較するため
の差圧形検知器の使用を中心に組み立てられている。検
知器は、入力される水圧の差に応答して、基準管脚部圧
力と蒸気発生器内の水頭に対応する圧力との間の差を表
す出力を発生する。この差信号は、蒸気発生器内の水位
を測定するために下部圧力タップが蒸気発生器内の比較
的低い速度領域に配設されている場合には水位に対して
良好な相関を示す。しかし、下部圧力タップが高い速度
領域に移行すると、運動している水の有効速度水頭に起
因し誤差が介入する。このような状況においては、水位
測定には、蒸気発生器運転水位の余裕度、即ち、許容水
位の範囲を減少しなければならないというペナルティが
課せられることになる。現在の蒸気発生器の構造におい
ては、周知の収縮／膨張現象を最小限度にするために、
下部タップを高い速度領域に配置替えすることが要求さ
れている。従って、蒸気発生器運転水位の余裕度を最大
限にするために、検知器の較正の際に速度水頭の影響を
考慮するように改良された方法が必要とされる。
蒸気発生器内の水位を基準の脚部圧入力と比較するため
の差圧形検知器の使用を中心に組み立てられている。検
知器は、入力される水圧の差に応答して、基準管脚部圧
力と蒸気発生器内の水頭に対応する圧力との間の差を表
す出力を発生する。この差信号は、蒸気発生器内の水位
を測定するために下部圧力タップが蒸気発生器内の比較
的低い速度領域に配設されている場合には水位に対して
良好な相関を示す。しかし、下部圧力タップが高い速度
領域に移行すると、運動している水の有効速度水頭に起
因し誤差が介入する。このような状況においては、水位
測定には、蒸気発生器運転水位の余裕度、即ち、許容水
位の範囲を減少しなければならないというペナルティが
課せられることになる。現在の蒸気発生器の構造におい
ては、周知の収縮／膨張現象を最小限度にするために、
下部タップを高い速度領域に配置替えすることが要求さ
れている。従って、蒸気発生器運転水位の余裕度を最大
限にするために、検知器の較正の際に速度水頭の影響を
考慮するように改良された方法が必要とされる。
【０００３】
【発明の概要】本発明の目的は、加圧水形原子力発電プ
ラントで使用されている蒸気発生器において、蒸気発生
器運転水位の余裕度、即ち運転を制御できる水位の範囲
を決定する上で速度水頭の影響を考慮して蒸気発生器内
の水位を測定するための方法を提供することにある。こ
の目的から、本発明によれば、差圧検知器の較正におい
て、最大水位における差圧から、１００％出力レベルに
おける速度水頭に等しいか又は最大速度水頭の所定の分
数値に等しいバイアス量を減じ、それにより、速度水頭
を考慮するように最大水位における差圧検知器の読み量
（及び最小計器読み量）を調整する。高水位トリップ設
定点は、例えば、上昇管の頂部からバイアス量を減じた
ものら対応するか、又は下部タップ及び上部タップ間の
スパンのある比率を占める上昇管における較正による水
頭速度に対する調整量に対応する正味水位を求めること
により計算される。
ラントで使用されている蒸気発生器において、蒸気発生
器運転水位の余裕度、即ち運転を制御できる水位の範囲
を決定する上で速度水頭の影響を考慮して蒸気発生器内
の水位を測定するための方法を提供することにある。こ
の目的から、本発明によれば、差圧検知器の較正におい
て、最大水位における差圧から、１００％出力レベルに
おける速度水頭に等しいか又は最大速度水頭の所定の分
数値に等しいバイアス量を減じ、それにより、速度水頭
を考慮するように最大水位における差圧検知器の読み量
（及び最小計器読み量）を調整する。高水位トリップ設
定点は、例えば、上昇管の頂部からバイアス量を減じた
ものら対応するか、又は下部タップ及び上部タップ間の
スパンのある比率を占める上昇管における較正による水
頭速度に対する調整量に対応する正味水位を求めること
により計算される。
【０００４】
【好適な実施例の説明】図１を参照すると、典型的な加
圧水形原子炉システムが非常に基本的なブロック図で示
してある。原子炉３０は、温水を発生し、この温水は適
当な配管系３１を介して蒸気発生器３４に給送される。 原子炉からの熱を伝達する水は、参照数字３６で示す熱
交換管を通って循環される。循環中に、水の熱は、参照
数字３７で示すように導入される給水に伝達され、しか
る後、水は再び原子炉３０に戻される。上昇する蒸気は
参照数字３８で示す湿分分離装置に通される。周知のよ
うに、蒸気発生器内に維持しなければならない最小水位
が存在し、また、水が超えてはならない最大水位も存在
し、さもなければ蒸気から水分が適切に分離されなくな
る。
圧水形原子炉システムが非常に基本的なブロック図で示
してある。原子炉３０は、温水を発生し、この温水は適
当な配管系３１を介して蒸気発生器３４に給送される。 原子炉からの熱を伝達する水は、参照数字３６で示す熱
交換管を通って循環される。循環中に、水の熱は、参照
数字３７で示すように導入される給水に伝達され、しか
る後、水は再び原子炉３０に戻される。上昇する蒸気は
参照数字３８で示す湿分分離装置に通される。周知のよ
うに、蒸気発生器内に維持しなければならない最小水位
が存在し、また、水が超えてはならない最大水位も存在
し、さもなければ蒸気から水分が適切に分離されなくな
る。
【０００５】図２を参照すると、本発明の方法を実施す
る際に行われる測定が簡略な仕方で図示してある。蒸気
発生器は参照数字３４で示されており、公称水位は参照
数字４１で示してある。蒸気が通る上昇管の頂部は参照
数字４２で示してある。運転上の前提条件は、水位がこ
の上昇管の頂部４２を超えてはならないことである。循
環水が通る降水管領域は参照数字４３で示してある。上
部タップは４５で示してある。蒸気は、復水ポット４６
で復水し、ポット４６と差圧検知器（水位検知手段もし
くは圧力検知手段）４８との間の基準管脚部を満たす。 これにより、差圧検知器４８の第１の入力に基準圧力が
与えられる。この基準圧力は、例えば、２６．７℃で水
柱２６２ｉｎ（６．６６ｍ）である。従って、差圧検知
器４８に対する第１の入力は、基準管脚部圧力を表す圧
力となる。下部タップ４９は、差圧検知器４８に入力さ
れる第２の水圧信号を与え、同検知器は、蒸気発生器水
位と基準管脚部の差を表す信号を発生する。下部タップ
４９は高速度領域に配設されている。従って、最大水位
の場合には、検知器出力は最小になる。水位が最低であ
る時には、検知器出力は最大となる。実施する際には、
検知器４８の出力は、コントローラ５０（図１）に接続
され、該コントローラは、流入する給水３７を制御する
ことにより蒸気発生器水位を制御する。
る際に行われる測定が簡略な仕方で図示してある。蒸気
発生器は参照数字３４で示されており、公称水位は参照
数字４１で示してある。蒸気が通る上昇管の頂部は参照
数字４２で示してある。運転上の前提条件は、水位がこ
の上昇管の頂部４２を超えてはならないことである。循
環水が通る降水管領域は参照数字４３で示してある。上
部タップは４５で示してある。蒸気は、復水ポット４６
で復水し、ポット４６と差圧検知器（水位検知手段もし
くは圧力検知手段）４８との間の基準管脚部を満たす。 これにより、差圧検知器４８の第１の入力に基準圧力が
与えられる。この基準圧力は、例えば、２６．７℃で水
柱２６２ｉｎ（６．６６ｍ）である。従って、差圧検知
器４８に対する第１の入力は、基準管脚部圧力を表す圧
力となる。下部タップ４９は、差圧検知器４８に入力さ
れる第２の水圧信号を与え、同検知器は、蒸気発生器水
位と基準管脚部の差を表す信号を発生する。下部タップ
４９は高速度領域に配設されている。従って、最大水位
の場合には、検知器出力は最小になる。水位が最低であ
る時には、検知器出力は最大となる。実施する際には、
検知器４８の出力は、コントローラ５０（図１）に接続
され、該コントローラは、流入する給水３７を制御する
ことにより蒸気発生器水位を制御する。
【０００６】現在の典型的な運転方法においては、検知
器によって監視される差圧は、基準管脚部圧力と、１０
０％水位（上部タップ水位）での水もしくはプロセス液
体の水柱による圧力との間の差を表すように較正されて
いる。本発明の方法は、下部タップで生ずる速度水頭を
考慮に入れるために、１００％水位における静圧に対し
補正を行う。本発明の方法では、高水位トリップ設定点
の選択の際の速度水頭ペナルティが軽減され、それによ
り公称運転余裕度が増す。
器によって監視される差圧は、基準管脚部圧力と、１０
０％水位（上部タップ水位）での水もしくはプロセス液
体の水柱による圧力との間の差を表すように較正されて
いる。本発明の方法は、下部タップで生ずる速度水頭を
考慮に入れるために、１００％水位における静圧に対し
補正を行う。本発明の方法では、高水位トリップ設定点
の選択の際の速度水頭ペナルティが軽減され、それによ
り公称運転余裕度が増す。
【０００７】現在の方式では、差圧検知器は、静的状態
をとる最小及び最大水位で較正されている。従って、下
部タップ４９に対応する最小水位で圧力差は最大となり
、検知器は最大出力となるように較正されている。例え
ば、２６２ｉｎ（６．６６ｍ）の水柱に対しては、差圧
は、２０ｍａ（ミリアンペア）の差圧出力に対応する２
２０ｉｎ（５．５９ｍ）に対応する圧力として算出され
る。検知器出力が最小となるべき１００％水位の場合に
は、較正は、１００％水位に対応する計算差圧を入力し
、計器を最小出力を発生するように調整することによっ
て較正が行われる。即ち、較正は、速度水頭の影響を考
慮することなく行われている。例えば、上部タップにお
ける水位は、計算上６０ｉｎ（１．５２ｍ）差圧となり
、差圧の読み量は、４ｍａとなる。高水位トリップ設定
点は、上昇管の頂部における水位に等しい水頭から最大
速度水頭を差し引いた差として算出される。一方、最大
速度水頭Ａは下記の式に従って算出される。
をとる最小及び最大水位で較正されている。従って、下
部タップ４９に対応する最小水位で圧力差は最大となり
、検知器は最大出力となるように較正されている。例え
ば、２６２ｉｎ（６．６６ｍ）の水柱に対しては、差圧
は、２０ｍａ（ミリアンペア）の差圧出力に対応する２
２０ｉｎ（５．５９ｍ）に対応する圧力として算出され
る。検知器出力が最小となるべき１００％水位の場合に
は、較正は、１００％水位に対応する計算差圧を入力し
、計器を最小出力を発生するように調整することによっ
て較正が行われる。即ち、較正は、速度水頭の影響を考
慮することなく行われている。例えば、上部タップにお
ける水位は、計算上６０ｉｎ（１．５２ｍ）差圧となり
、差圧の読み量は、４ｍａとなる。高水位トリップ設定
点は、上昇管の頂部における水位に等しい水頭から最大
速度水頭を差し引いた差として算出される。一方、最大
速度水頭Ａは下記の式に従って算出される。
【０００８】Ａ＝（水密度）×（下部タップを通る水の
最大速度の二乗）／２ｇ
最大速度の二乗）／２ｇ
【０００９】最大速度は、第３図から諒解されるように
、５０％出力と６０％出力との間で生ずる。最大速度水
頭誤差は、速度水頭に起因するペナルティとして定義さ
れる。従って、本発明では、高水位トリップ設定点の高
さは、上昇管の水位から図３に示す最大速度水頭Ａの測
定値を差し引いたものに等しくなるように選択される。 最大速度水頭Ａの典型的な値は、４０ｉｎ（１．０２ｍ
）である。従って、スパン（タップ間の高さの差に占め
る上昇管の高さの比率）８０％の上昇管の場合には、高
水位トリップ設定点は１７０ｉｎ（４．３２ｍ）、即ち
２１０−４０＝１７０ｉｎである。
、５０％出力と６０％出力との間で生ずる。最大速度水
頭誤差は、速度水頭に起因するペナルティとして定義さ
れる。従って、本発明では、高水位トリップ設定点の高
さは、上昇管の水位から図３に示す最大速度水頭Ａの測
定値を差し引いたものに等しくなるように選択される。 最大速度水頭Ａの典型的な値は、４０ｉｎ（１．０２ｍ
）である。従って、スパン（タップ間の高さの差に占め
る上昇管の高さの比率）８０％の上昇管の場合には、高
水位トリップ設定点は１７０ｉｎ（４．３２ｍ）、即ち
２１０−４０＝１７０ｉｎである。
【００１０】本発明においては、上述の較正は、１００
％の水位表示においてバイアス量を導入することにより
調整される。即ち、最小検知器出力に対応する最大水位
の場合には、差圧は、基準管脚部圧力と、図３に示すバ
イアス量Ｂで更に調整した水柱による圧力との間の差で
ある。ここで、バイアス量Ｂは、１００％出力レベルに
おける速度水頭として選択することもできるし、或は最
大速度水頭Ａの任意の分数値とすることもできる。１０
０％出力のバイアス量を用いる場合には、速度水頭バイ
アス量Ｂは下式により決定される。
％の水位表示においてバイアス量を導入することにより
調整される。即ち、最小検知器出力に対応する最大水位
の場合には、差圧は、基準管脚部圧力と、図３に示すバ
イアス量Ｂで更に調整した水柱による圧力との間の差で
ある。ここで、バイアス量Ｂは、１００％出力レベルに
おける速度水頭として選択することもできるし、或は最
大速度水頭Ａの任意の分数値とすることもできる。１０
０％出力のバイアス量を用いる場合には、速度水頭バイ
アス量Ｂは下式により決定される。
【００１１】Ｂ＝（水密度）×（１００％出力時に下部
タップを通る水の速度の二乗）／２ｇ
タップを通る水の速度の二乗）／２ｇ
【００１２】従って、本発明の実施に当たっては、最大
水位較正は、水に起因する圧力を計算し、この計算値か
ら、上式に従って計算されたバイアス量Ｂを差し引くこ
とにより行われる。計算された等価差圧は検知器に入力
され、そして検知器は、その最小値になるように較正さ
れる。例えば、バイアス量Ｂの値が３０（メートル法で
０．０７６）である場合には、１００％水位における正
味の計算差圧は９０ｉｎ（２．２９ｍ）と計算され、こ
れは、４ｍａ（ミリアンペア）の最小検知器読み量に対
応する。低水位差圧も、典型的には水柱２２０ｉｎ（５
．５９ｍ）であり、２０ｍａ（ミリアンペア）の最大も
しくは全計器読み量に対応する。
水位較正は、水に起因する圧力を計算し、この計算値か
ら、上式に従って計算されたバイアス量Ｂを差し引くこ
とにより行われる。計算された等価差圧は検知器に入力
され、そして検知器は、その最小値になるように較正さ
れる。例えば、バイアス量Ｂの値が３０（メートル法で
０．０７６）である場合には、１００％水位における正
味の計算差圧は９０ｉｎ（２．２９ｍ）と計算され、こ
れは、４ｍａ（ミリアンペア）の最小検知器読み量に対
応する。低水位差圧も、典型的には水柱２２０ｉｎ（５
．５９ｍ）であり、２０ｍａ（ミリアンペア）の最大も
しくは全計器読み量に対応する。
【００１３】本発明の方法においては、高水位トリップ
設定点は、上昇管の頂部に等しい水圧から、最大速度水
頭測定値（図３の測定値Ａ）と、上昇管の下部タップ及
び上部タップ間のスパン比率、例えば８０％スパンを考
慮した速度水頭バイアス量との間の差に等しい調整バイ
アス量を差し引くことにより選択される。具体的に述べ
ると、高水位トリップ設定点（ＨＬＳＰ）は下記のよう
にして求められる。
設定点は、上昇管の頂部に等しい水圧から、最大速度水
頭測定値（図３の測定値Ａ）と、上昇管の下部タップ及
び上部タップ間のスパン比率、例えば８０％スパンを考
慮した速度水頭バイアス量との間の差に等しい調整バイ
アス量を差し引くことにより選択される。具体的に述べ
ると、高水位トリップ設定点（ＨＬＳＰ）は下記のよう
にして求められる。
【００１４】ＨＬＳＰ＝（上昇管の頂部）−（Ａ−Ｃ）
、上式中、Ａは最大速度水頭であり、 Ｃ＝（上昇管スパン比率）×（最大出力時速度水頭Ｂ）
Ｃの値は、本発明によるバイアス量の調整に従い、運転
余裕度における利得、例えば、８０％×Ｂである。
、上式中、Ａは最大速度水頭であり、 Ｃ＝（上昇管スパン比率）×（最大出力時速度水頭Ｂ）
Ｃの値は、本発明によるバイアス量の調整に従い、運転
余裕度における利得、例えば、８０％×Ｂである。
【００１５】例えば上昇管スパン比率が８０％で、タッ
プ間スパンが２６２ｉｎ（６．６６ｍ）である場合、上
昇管は２１０ｉｎ（５．３３ｍ）となる。Ｃは８０％×
３０＝２４ｉｎ（０．０６ｍ）となり、従って、（Ａ−
Ｃ）＝１６ｉｎ（０．０４６ｍ）である。従って、ＨＬ
ＳＰは１９４ｉｎ（４．９３ｍ）となる。
プ間スパンが２６２ｉｎ（６．６６ｍ）である場合、上
昇管は２１０ｉｎ（５．３３ｍ）となる。Ｃは８０％×
３０＝２４ｉｎ（０．０６ｍ）となり、従って、（Ａ−
Ｃ）＝１６ｉｎ（０．０４６ｍ）である。従って、ＨＬ
ＳＰは１９４ｉｎ（４．９３ｍ）となる。
【００１６】高水位トリップ設定点の計算後、制御作用
を行う目的で、当該設定点に対応する計器読み量を決定
する。下には、計算高水位トリップ設定点を対応の計器
読み量に変換する代表的な計算例を示す。但し、この計
算においては、計器読み量は、較正最小出力と最大出力
との間で線形であることを前提としている。
を行う目的で、当該設定点に対応する計器読み量を決定
する。下には、計算高水位トリップ設定点を対応の計器
読み量に変換する代表的な計算例を示す。但し、この計
算においては、計器読み量は、較正最小出力と最大出力
との間で線形であることを前提としている。
【００１７】Ａ．従来例
較正に当たっては、２６２ｉｎ（６．６６ｍ）のスパン
の場合には、１００％水位に対応し計器に加えられる差
圧は６０ｉｎ（１．５２ｍ）であり、計器からは４ｍａ
の出力が発生される。この６０ｉｎ（１．５２ｍ）の差
圧は、蒸気水が２６０℃であるのに対し、基準管脚部の
水が僅か２６．７ ℃でしかないという事実による。水
位が下部タップの時には、圧力差は２２０ｉｎ（５．５
９ｍ）である。従って、４〜２０ｍａの計器範囲（１６
ｍａ）は、１６０ｉｎ（４．０６ｍ）の圧力範囲に対応
する。高水位トリップ設定点の計算に際しては、上昇管
水位は２１０ｉｎ（５．３３ｍ）であり、しかもＡ＝４
０ｉｎ（１．０２ｍ）であるので、設定点は１７０ｉｎ
（４．３２ｍ）となる。１７０ｉｎ（４．３２ｍ）の水
位は、６０と２２０の差の９２／１６０を表すので、対
応の計器読み量は４＋９２／１６０（１６）、即ち、１
３．２ｍａとなる。
の場合には、１００％水位に対応し計器に加えられる差
圧は６０ｉｎ（１．５２ｍ）であり、計器からは４ｍａ
の出力が発生される。この６０ｉｎ（１．５２ｍ）の差
圧は、蒸気水が２６０℃であるのに対し、基準管脚部の
水が僅か２６．７ ℃でしかないという事実による。水
位が下部タップの時には、圧力差は２２０ｉｎ（５．５
９ｍ）である。従って、４〜２０ｍａの計器範囲（１６
ｍａ）は、１６０ｉｎ（４．０６ｍ）の圧力範囲に対応
する。高水位トリップ設定点の計算に際しては、上昇管
水位は２１０ｉｎ（５．３３ｍ）であり、しかもＡ＝４
０ｉｎ（１．０２ｍ）であるので、設定点は１７０ｉｎ
（４．３２ｍ）となる。１７０ｉｎ（４．３２ｍ）の水
位は、６０と２２０の差の９２／１６０を表すので、対
応の計器読み量は４＋９２／１６０（１６）、即ち、１
３．２ｍａとなる。
【００１８】Ｂ．本発明の実施例
本発明においては、１００％水位計算値は９０ｉｎ（２
．２９ｍ）であり、従って４ｍａが９０ｉｎ（２．２９
ｍ）に対応する。下部タップにおいては、１６ｍａが２
２０ｉｎ（５．５９ｍ）に対応する。従って、１６ｍａ
の範囲は１３０ｉｎ（３．３０ｍ）の圧力差範囲に対応
することになる。高水位トリップ設定点は２１０−（４
０−２４）ｉｎ即ち１９４ｉｎ（４．９３ｍ）であり、
対応の計器読み量は４＋６６／１６０（１６）即ち１０
．６ｍａである。
．２９ｍ）であり、従って４ｍａが９０ｉｎ（２．２９
ｍ）に対応する。下部タップにおいては、１６ｍａが２
２０ｉｎ（５．５９ｍ）に対応する。従って、１６ｍａ
の範囲は１３０ｉｎ（３．３０ｍ）の圧力差範囲に対応
することになる。高水位トリップ設定点は２１０−（４
０−２４）ｉｎ即ち１９４ｉｎ（４．９３ｍ）であり、
対応の計器読み量は４＋６６／１６０（１６）即ち１０
．６ｍａである。
【００１９】本明細書で用いた例は単に説明の便宜上の
ものと理解されたい。例えば、高水位設定点は上昇管レ
ベルに基づく必要はなく、上昇管を若干超えることも可
能である。また、異なった圧力検知手段を用いることが
でき、本発明は一般論として、圧力検知器出力に応答す
るものである。従って、ここには下限値から上限値に変
化するアナログ出力（ミリアンペア）を与えるアナログ
差動圧力変換トランスジューサ（検知器と称した）と共
に使用されるものと説明したが、他の圧力検知手段も本
発明の範囲内で用いることが可能であり、出力はディジ
タル応答として得ることもできる。圧力検知手段の出力
を水位制御に利用する技術は、現在の当該技術分野で知
られているハードウエア及び／又はソフトウエアを用い
て達成することができ、本発明は、実際に使用されるシ
ステム要素の点で制限を受けるものではない。従来技術
と異なる本発明の重要な特徴は、速度水頭を考慮するた
めに水位検知手段を較正し、速度水頭及び高水位限界の
物理的位置に関連するバイアス量もしくはペナルティ量
を加味することにより高水位トリップ設定点を算出する
点に見ることができよう。
ものと理解されたい。例えば、高水位設定点は上昇管レ
ベルに基づく必要はなく、上昇管を若干超えることも可
能である。また、異なった圧力検知手段を用いることが
でき、本発明は一般論として、圧力検知器出力に応答す
るものである。従って、ここには下限値から上限値に変
化するアナログ出力（ミリアンペア）を与えるアナログ
差動圧力変換トランスジューサ（検知器と称した）と共
に使用されるものと説明したが、他の圧力検知手段も本
発明の範囲内で用いることが可能であり、出力はディジ
タル応答として得ることもできる。圧力検知手段の出力
を水位制御に利用する技術は、現在の当該技術分野で知
られているハードウエア及び／又はソフトウエアを用い
て達成することができ、本発明は、実際に使用されるシ
ステム要素の点で制限を受けるものではない。従来技術
と異なる本発明の重要な特徴は、速度水頭を考慮するた
めに水位検知手段を較正し、速度水頭及び高水位限界の
物理的位置に関連するバイアス量もしくはペナルティ量
を加味することにより高水位トリップ設定点を算出する
点に見ることができよう。
【図１】本発明の方法が適用される蒸気発生器を周辺機
器と共に全体的に略示するブロック図。
器と共に全体的に略示するブロック図。
【図２】本発明の方法の実施に際して行われる測定を説
明する簡略図。
明する簡略図。
【図３】速度水頭と出力との関係を表す曲線図。
【図４】較正におけるバイアス量とスパン比率との関係
を表す曲線図。
を表す曲線図。
３０ 原子炉
３４ 蒸気発生器
４２ 上昇管の頂部
４５ 上部タップ
４８ 差圧検知器（水位検知手段もしくは圧力検
知手段） ４９ 下部タップ
知手段） ４９ 下部タップ
Claims (3)
- 【請求項１】 原子力発電プラントにおいて、上限水
位に対応する上部タップと、下限水位に対応する下部タ
ップと、前記下部及び上部タップ間に配置された上昇管
と、第１のレンジ限界及び第２のレンジ限界の間の水位
を指示するための水位検知手段とを備え、該水位検知手
段が少なくとも前記下部タップに接続されている蒸気発
生器の水位を制御するための方法であって、前記下部タ
ップ又はその近傍における速度水頭の測定値を求め、前
記上限水位から前記速度水頭測定値を減じたものを満水
位測定値として算出し、前記水位検知手段を、前記第１
のレンジ限界において、前記満水位測定値を表す入力に
対応する出力を発生するように較正し、前記上昇管の水
位から、前記下部タップ及び上部タップ間のスパンに関
する前記上昇管の位置の関数であるバイアス量を減じた
差に等しい高水位設定点を計算し、前記高水位設定点に
達したことを前記水位検知手段が指示した時に前記水位
を制御する、蒸気発生器の水位制御方法。 - 【請求項２】 下限水位と上限水位との間の水位で運
転され、前記水位を測定する際に水の速度誤差を生ずる
圧力検知手段を有する蒸気発生器において、前記下限水
位及び上限水位間にある高水位制御閾値レベルに対する
水位を監視する方法であって、前記上限水位の水に対応
する第１の速度水頭測定値を求め、前記高水位制御閾値
レベルの水位に対応する第２の速度水頭測定値を求め、
前記第１の速度水頭測定値により調整した前記上限水位
における最大水位表示を発生すると共に、前記下限水位
における水位に対応する最小水位表示を発生するように
、前記圧力検知手段を較正し、前記高水位制御閾値レベ
ルを、該高水位制御閾値レベルにおける水位から前記第
２の速度水頭測定値を減じたものに対応するように決定
する、蒸気発生器の水位監視方法。 - 【請求項３】 蒸気発生器の上昇管に対する水位を制
御することが可能なように原子力発電プラントの前記蒸
気発生器内の水位を監視するための方法であって、前記
上昇管の上方で前記蒸気発生器に上部タップを配置して
、該上部タップにおける水頭に対応する基準水位圧力を
求め、前記蒸気発生器の高速度領域内で前記上昇管の下
方に下部タップを配置して、該下部タップから下部タッ
プ圧力を求めることにより、前記上昇管を前記下部タッ
プ及び上部タップ間のスパンの所定比率のところに配置
し、上限及び下限間の出力範囲を有する差圧検知器を用
意し、前記基準水位圧力と、蒸気水が前記下部タップに
ある時の前記下部タップ圧力との間の第１の差圧を計算
して、前記第１の差圧が前記上限にある時に該上限を表
示するように前記差圧検知器を較正し、前記基準水位圧
力と、原子力発電プラントの最大出力時における速度水
頭を減じた前記上部タップにおける水に対して計算した
正味圧力との間の第２の差圧を計算して、前記差圧検知
器を、前記第２の差圧が前記下限にある時に該下限を表
示するように較正し、前記基準水位圧力と、前記上昇管
における水位から最大速度における速度水頭にスパンの
所定比率を乗じた積に等しい量を減じた差に対応するよ
うに前記下部タップにおける圧力として算出された正味
圧力との間の差として、高水位設定点差圧を計算し、該
高水位設定点差圧と比較される前記検知された差圧の関
数として水位を制御する、蒸気発生器の水位監視方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US600951 | 1990-10-22 | ||
| US07/600,951 US5024802A (en) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | Method for steam generator water level measurement |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04363507A true JPH04363507A (ja) | 1992-12-16 |
Family
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- 1991-10-22 KR KR1019910018618A patent/KR100199383B1/ko not_active Expired - Fee Related
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| GB9122137D0 (en) | 1991-11-27 |
| US5024802A (en) | 1991-06-18 |
| KR100199383B1 (ko) | 1999-06-15 |
| GB2252411B (en) | 1994-10-26 |
| KR920008471A (ko) | 1992-05-28 |
| GB2252411A (en) | 1992-08-05 |
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