JPH0436557B2 - - Google Patents
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- JPH0436557B2 JPH0436557B2 JP62023380A JP2338087A JPH0436557B2 JP H0436557 B2 JPH0436557 B2 JP H0436557B2 JP 62023380 A JP62023380 A JP 62023380A JP 2338087 A JP2338087 A JP 2338087A JP H0436557 B2 JPH0436557 B2 JP H0436557B2
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- Japan
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- composite
- sintered body
- boron nitride
- cbn sintered
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は切削工具等に用いられる立方晶窒化ホ
ウ素（以下CBNという）焼結複合体に関し、さ
らに詳しくは板状のCBN焼結複合体の片面或い
は両面に、所定組成の合金板を密着させ、工具の
シヤンク等に強固にろう付け出来、かつ剥離など
の発生を抑制したCBN焼結複合体に関する。 〔従来の技術〕 従来、CBN焼結複合体の片面または両面にタ
ングステンカーバイド（WC）等の超硬合金基板
を接合して複合体とし、これを所定の形状に切出
してドリル、バイト等工具のシヤンク先端部にろ
う付けした切削性能の優れた工具が市販されてい
る。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、上記ろう付けするCBN焼結複合体は、
特に工具が小物、或いは小径バイト等の場合、極
力薄くする必要があるが、これを研削等によつて
薄くすると製造時の内部応力、ろう付け時の熱応
力などによつてそりを生じたり、剥離や欠損する
ことがあり、ドリル用の素材として、焼結体の両
側を超硬合金や金属でサンドイツチしたものは、
焼結体で水平剥離が生じ易い。また、上記超硬合
金の熱膨張率は、Fe，Ni，Cu等に比してはるか
に小さいが、それでもCBN焼結体よりは大きく、
さらにヤング率も大きく、切削時には温度が数
100〜1000℃に達するため、上記剥離現象や、強
度の低下が起る。 したがつて、CBN焼結体と基板との複合体に
おいて要求される条件は、 (1) CBN焼結体と基板との接合強度が大きいこ
と。 (2) 両者の熱膨張率の差が小さく、両者間に発生
する熱応力が押えられ、製造時、ろう付け時、
或いは工具として使用している時に剥離や欠損
が生じないこと。 (3) ろう付け後、工具用途として充分な強度を保
つこと。 (4) 大気中でろう付けが可能なこと。 である。 本発明者等は、上記の条件を満足するCBN焼
結複合体を得るべく鋭意研究を行なつた。 先ず、公知の技術である超硬合金、Fe，Ni，
Co，Al，Cuなどの金属板を用い、当業者が通常
使用している超高圧装置によりサンドイツチ構造
のCBN焼結複合体を試作したが、ほとんどのも
のは作成過程でクラツクが生じたり、或いはろう
付け時に水平剥離現象が発生した。すなわち、軟
質金属であつても超高圧下で金属とCBN焼結体
を接合する場合、複合体内に発生する熱応力が大
きく、破損の原因となることを示した。 そこで、ろう付けした場合の接合強度が高く、
熱膨張特性の異なるFe−Ni，Fe−Ni−Coを種々
の割合で配合した合金板を用いて、CBN焼結複
合体をを作成したところ、特定組成の合金を用い
ると剥離現象やクラツクが抑制されることを知見
した。 特開昭61−34108にはNi，Co，Fe等あるいは
これらの合金を用いるのがあるが、これは熱膨張
を小さくすることを目的としたものでなく、熱膨
張を吸収しようとするものであり、本発明とは技
術思想を異にし、かつ本発明の組成の合金にする
ことについては何らの記載や示唆はない。 本発明は上記の知見に基づいて開発されたもの
で製造時に、そり、剥離等を生ぜず、しかも工具
のシヤクン等に容易にろう付け出来、これを切削
に供した場合においても剥離、欠損などしない
CBN焼結複合体を提供することを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記の目的を達成すべくなされたもの
で、その要旨は、CBN焼結体の片面または両面
に、Ni20〜50wt％、残部Feを主体とする常温〜
500℃の平均線膨張率が８×10-6１／℃以下であ
る合金板を密着してなるCBN焼結複合体、或い
はCBN焼結体の片面または両面に、Ni20〜50wt
％、Co30wt％以下、残部Feを主体とする常温〜
500℃の平均線膨張率が８×10-6１／℃以下であ
る合金板を密着してなるCBN焼結複合体にある。 〔発明の具体的構成および作用〕 以下本発明を説明する。 本発明のCBN焼結複合体（以下複合体という）
に用いられるCBN焼結原料は、周知のように
CBN粉末にNi，Co，Al等の金属、酸化物、窒化
物、炭化物等のセラミツクスを添加して用いる。
この際、剛性の大きい超硬合金またはサーメツト
等の円板に挟み、超高圧装置によつて前もつて成
形しておいもよい。 また、Fe−Ni、或いはFe−Ni−Co合金として
は、Feが20〜50wt％、残りFeの合金、或いは
Ni20〜50wt％、Co30wt％以下残りFeの合金で、
いずれも、常温〜500℃の平均線膨張率が８×
10-6１／℃以下のものが用いられる。上記合金
は、常温〜500℃間の平均線膨張率が８×10-6
１／℃以下であれば、他の金属、例えばCrやMo
を含有していてもよい。この合金を成形して合金
板とする。この合金板の厚さは、0.1〜0.5mmが適
当である。厚さが0.5mmを越えると刃物の剛性が
小となり、切削性能を損うことになり0.1mm未満
では寸法調整が困難となつて好ましくない。 上記CBN焼結原料、合金板を用いてCBN焼結
複合体をつくる方法の一例を説明すれば、周囲に
グラフアイトヒータを有するNaClスリーブ内に、
これらを層状に重ね合わせ、さらにその上下に変
形を防ぎ、平板状の複合体を得るためのセラミツ
クス質、または超硬合金等のブロツクを配置し
て、超高圧装置に充填し、高温高圧を負荷して焼
結複合体とする。この際、温度は1300〜1500℃、
圧力は30〜50Kb、時間は10〜60分が適当である。 このようにして、第１図に示すようにCBN焼
結体１の両面に合金板２が取付けられた複合体
Ａ、或いは第２図に示すようにCBN焼結体１の
片面に合金板２が取付けられた複合体Ｂが得られ
る。 また、合金板の融点は1400〜1500℃であり、
CBN焼結体の焼結温度はこれより低いので、両
方を直接接合してもよいが、第３図，第４図に複
合体A′，B′を示すように、両者の間に、熱膨張
率の差を吸収すると同時に（高融点であるが故
に）Fe合金成分がホツトプレス（HP）時に
CBN焼結体層に拡散し、耐熱性や耐摩耗性が劣
化するのを防止する目的で、Ｗ，Mo，Ta，Nb
等の金属３を介在させる公知の方法を行なつても
よい。CBN焼結体を形成する結合材の選択によ
りHP条件は異なるが、特に温度が高い（＞1400
℃）場合は、TaやMoを介在させる方がよりよい
結果となる。TaやMoは厚さ50μm〜0.2mmの板体
を用いるのが望ましい。 これらの複合体の厚さは、サンドイツチ構造の場
合、特に制限はないが片面接合の場合は0.5〜2.5
mm、特に0.7〜2.0mmが望ましい。厚さが0.5mm未満
では強度が劣り、2.5mmを越えると従来の超硬基
板でも剥離等の問題は起りにくくなり本発明の優
位性は小さくなる。 上記構成の複合体ＡまたはA′は、主としてド
リル用として使われるもので、所定の形状に切り
だされた後、第５図ａ，ｂに示すようにシヤンク
４の先端にろう付けされる。このろう付けは大気
中で容易に行なうことが出来る。 また複合体ＢまたはB′は、第６図ａ，ｂ、第
７図に示すように、エンドミルのシヤンク４また
はバイトのシヤンク４等、各種シヤンクにろう付
けされ、エンドミル、バイト、その他の切削工具
として使用される。 本発明の複合体は、作製時に反つたり剥離する
ことなく、また、これらの複合体を取付けた切削
工具は、使用中、複合体部分が高温にさらされる
にもかかわらず、この部分が剥離したりすること
がない。 その理由は、本発明に使用する合金板は前記し
たようにFe系合金で、常温〜500℃の線膨張率が
８×10-6１／℃以下となつているので、シヤンク
と強固にろう付けされ、またFe系合金は、500℃
以上において降伏応力が急激に小さくなるので、
焼結体と合金板との間の膨張率の差は内部応力発
生の原因とならず、また、冷却、昇温過程の500
℃以下の平均線膨張率は８×10-6１／℃以下であ
るので、内部応力による破壊が発生しないことに
よる。 〔実施例〕 次に実施例、比較例を示して本発明を説明す
る。 実施例 １ 外周にグラフアイトヒータを取付けたNaClス
リーブ内に、CBN粉末70wt％、TiC粉末20wt
％、Al粉末10wt％を混合した粉末2.5ｇを、厚み
0.2mmのNi25wt％、Co17wt％、残りFe（以下Fe−
25Ni−17Coと記す）よりなる合金板で挟み、さ
らにその上下に六方晶窒化ホウ素（hBN）、超硬
合金板を配置して充填し、通常の超高圧装置に装
着し、40Kb、1300℃で１時間処理し複合体を作
成した。この複合体上下面の変質部分を約0.1mm
削り取り、径26.0mm、CBN焼結体の厚み1.5mm、
合金板の厚み0.1mm、全厚み1.7mmの複合体Ａの板
とした。この複合体には、水平クラツク、反り、
等の欠陥は認められなかつた。 次いで、上記複合体平板から、ワイヤーカツト
放電加工機で５mm角の素材を切り出し、第８図に
示すように超硬合金角棒１１に素材を銀ろう付け
した後、４面を研削し、テストピース１２を作成
した。このテストピース１２の両端部を支持体１
３，１３に支持せしめ、素材部分を押圧して曲げ
強度を測定したところ、ろう付け部１４より破断
した。その時の強度は25Kg／mm2であつた。 また、上記複合体を所定の形状に切断して、シ
ヤンク４にろう付けして、第５図ａ，ｂに示すド
リルをつくり、SKD11の焼入鋼に孔を穿設した
が何等問題なく孔を穿設することが出来た。 実施例 ２ 外周にグラフアイトヒータを取付けたNaClス
リーブ内にCBN80wt％、TiN14wt％、Al6wt％
の混合粉末2.0ｇを、径26mm、厚さ0.2mmのFe−
29Ni−17Coよりなる合金板を下にして、これと
Zr薄板の間に挟持し、この上下に、Al2O3板およ
びNaClプラグをそれぞれ配置して充填し、超高
圧装置に装着し、45kb、1350℃で１時間処理し
て複合体を作成した。この外皮を約0.1mm削除し、
径26mm、厚さ1.2mm、合金板の厚さ0.1mmの複合体
Ｂの平板を得た。 この平板から、５mm角の素材を切出し、第９図
に示すように鋼のブロツク１５にろう付けして圧
縮せん断強度を測定したところ、30Kg／mm2でろう
付け部１４において破断した。 また、20×３mmの細長い短冊を切り出し、第６
図ａ，ｂに示すエンドミルをろう付けによつて作
成し、ロツクウエル硬度HR60に焼入れした
SKD11の溝入れ加工を行なつたが、何等問題な
く切削できた。 比較例 １ 市販の２種類の超硬合金で裏打ちされたCBN
焼結複合体の超硬合金を削り、全厚みを1.2mmに
調整し、これをエンドミルに取付けて使用したと
ころ、一つは研削時にCBN焼結部分に亀裂を生
じ、他の一つは、ろう付け時にCBN焼結体と超
硬合金の境界で剥離した。 実施例３〜５、比較例２〜４ 合金板を種々変えた他は、実施例１と同じにし
て曲げ強度を測定した。結果を第１表に示す。
ウ素（以下CBNという）焼結複合体に関し、さ
らに詳しくは板状のCBN焼結複合体の片面或い
は両面に、所定組成の合金板を密着させ、工具の
シヤンク等に強固にろう付け出来、かつ剥離など
の発生を抑制したCBN焼結複合体に関する。 〔従来の技術〕 従来、CBN焼結複合体の片面または両面にタ
ングステンカーバイド（WC）等の超硬合金基板
を接合して複合体とし、これを所定の形状に切出
してドリル、バイト等工具のシヤンク先端部にろ
う付けした切削性能の優れた工具が市販されてい
る。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、上記ろう付けするCBN焼結複合体は、
特に工具が小物、或いは小径バイト等の場合、極
力薄くする必要があるが、これを研削等によつて
薄くすると製造時の内部応力、ろう付け時の熱応
力などによつてそりを生じたり、剥離や欠損する
ことがあり、ドリル用の素材として、焼結体の両
側を超硬合金や金属でサンドイツチしたものは、
焼結体で水平剥離が生じ易い。また、上記超硬合
金の熱膨張率は、Fe，Ni，Cu等に比してはるか
に小さいが、それでもCBN焼結体よりは大きく、
さらにヤング率も大きく、切削時には温度が数
100〜1000℃に達するため、上記剥離現象や、強
度の低下が起る。 したがつて、CBN焼結体と基板との複合体に
おいて要求される条件は、 (1) CBN焼結体と基板との接合強度が大きいこ
と。 (2) 両者の熱膨張率の差が小さく、両者間に発生
する熱応力が押えられ、製造時、ろう付け時、
或いは工具として使用している時に剥離や欠損
が生じないこと。 (3) ろう付け後、工具用途として充分な強度を保
つこと。 (4) 大気中でろう付けが可能なこと。 である。 本発明者等は、上記の条件を満足するCBN焼
結複合体を得るべく鋭意研究を行なつた。 先ず、公知の技術である超硬合金、Fe，Ni，
Co，Al，Cuなどの金属板を用い、当業者が通常
使用している超高圧装置によりサンドイツチ構造
のCBN焼結複合体を試作したが、ほとんどのも
のは作成過程でクラツクが生じたり、或いはろう
付け時に水平剥離現象が発生した。すなわち、軟
質金属であつても超高圧下で金属とCBN焼結体
を接合する場合、複合体内に発生する熱応力が大
きく、破損の原因となることを示した。 そこで、ろう付けした場合の接合強度が高く、
熱膨張特性の異なるFe−Ni，Fe−Ni−Coを種々
の割合で配合した合金板を用いて、CBN焼結複
合体をを作成したところ、特定組成の合金を用い
ると剥離現象やクラツクが抑制されることを知見
した。 特開昭61−34108にはNi，Co，Fe等あるいは
これらの合金を用いるのがあるが、これは熱膨張
を小さくすることを目的としたものでなく、熱膨
張を吸収しようとするものであり、本発明とは技
術思想を異にし、かつ本発明の組成の合金にする
ことについては何らの記載や示唆はない。 本発明は上記の知見に基づいて開発されたもの
で製造時に、そり、剥離等を生ぜず、しかも工具
のシヤクン等に容易にろう付け出来、これを切削
に供した場合においても剥離、欠損などしない
CBN焼結複合体を提供することを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記の目的を達成すべくなされたもの
で、その要旨は、CBN焼結体の片面または両面
に、Ni20〜50wt％、残部Feを主体とする常温〜
500℃の平均線膨張率が８×10-6１／℃以下であ
る合金板を密着してなるCBN焼結複合体、或い
はCBN焼結体の片面または両面に、Ni20〜50wt
％、Co30wt％以下、残部Feを主体とする常温〜
500℃の平均線膨張率が８×10-6１／℃以下であ
る合金板を密着してなるCBN焼結複合体にある。 〔発明の具体的構成および作用〕 以下本発明を説明する。 本発明のCBN焼結複合体（以下複合体という）
に用いられるCBN焼結原料は、周知のように
CBN粉末にNi，Co，Al等の金属、酸化物、窒化
物、炭化物等のセラミツクスを添加して用いる。
この際、剛性の大きい超硬合金またはサーメツト
等の円板に挟み、超高圧装置によつて前もつて成
形しておいもよい。 また、Fe−Ni、或いはFe−Ni−Co合金として
は、Feが20〜50wt％、残りFeの合金、或いは
Ni20〜50wt％、Co30wt％以下残りFeの合金で、
いずれも、常温〜500℃の平均線膨張率が８×
10-6１／℃以下のものが用いられる。上記合金
は、常温〜500℃間の平均線膨張率が８×10-6
１／℃以下であれば、他の金属、例えばCrやMo
を含有していてもよい。この合金を成形して合金
板とする。この合金板の厚さは、0.1〜0.5mmが適
当である。厚さが0.5mmを越えると刃物の剛性が
小となり、切削性能を損うことになり0.1mm未満
では寸法調整が困難となつて好ましくない。 上記CBN焼結原料、合金板を用いてCBN焼結
複合体をつくる方法の一例を説明すれば、周囲に
グラフアイトヒータを有するNaClスリーブ内に、
これらを層状に重ね合わせ、さらにその上下に変
形を防ぎ、平板状の複合体を得るためのセラミツ
クス質、または超硬合金等のブロツクを配置し
て、超高圧装置に充填し、高温高圧を負荷して焼
結複合体とする。この際、温度は1300〜1500℃、
圧力は30〜50Kb、時間は10〜60分が適当である。 このようにして、第１図に示すようにCBN焼
結体１の両面に合金板２が取付けられた複合体
Ａ、或いは第２図に示すようにCBN焼結体１の
片面に合金板２が取付けられた複合体Ｂが得られ
る。 また、合金板の融点は1400〜1500℃であり、
CBN焼結体の焼結温度はこれより低いので、両
方を直接接合してもよいが、第３図，第４図に複
合体A′，B′を示すように、両者の間に、熱膨張
率の差を吸収すると同時に（高融点であるが故
に）Fe合金成分がホツトプレス（HP）時に
CBN焼結体層に拡散し、耐熱性や耐摩耗性が劣
化するのを防止する目的で、Ｗ，Mo，Ta，Nb
等の金属３を介在させる公知の方法を行なつても
よい。CBN焼結体を形成する結合材の選択によ
りHP条件は異なるが、特に温度が高い（＞1400
℃）場合は、TaやMoを介在させる方がよりよい
結果となる。TaやMoは厚さ50μm〜0.2mmの板体
を用いるのが望ましい。 これらの複合体の厚さは、サンドイツチ構造の場
合、特に制限はないが片面接合の場合は0.5〜2.5
mm、特に0.7〜2.0mmが望ましい。厚さが0.5mm未満
では強度が劣り、2.5mmを越えると従来の超硬基
板でも剥離等の問題は起りにくくなり本発明の優
位性は小さくなる。 上記構成の複合体ＡまたはA′は、主としてド
リル用として使われるもので、所定の形状に切り
だされた後、第５図ａ，ｂに示すようにシヤンク
４の先端にろう付けされる。このろう付けは大気
中で容易に行なうことが出来る。 また複合体ＢまたはB′は、第６図ａ，ｂ、第
７図に示すように、エンドミルのシヤンク４また
はバイトのシヤンク４等、各種シヤンクにろう付
けされ、エンドミル、バイト、その他の切削工具
として使用される。 本発明の複合体は、作製時に反つたり剥離する
ことなく、また、これらの複合体を取付けた切削
工具は、使用中、複合体部分が高温にさらされる
にもかかわらず、この部分が剥離したりすること
がない。 その理由は、本発明に使用する合金板は前記し
たようにFe系合金で、常温〜500℃の線膨張率が
８×10-6１／℃以下となつているので、シヤンク
と強固にろう付けされ、またFe系合金は、500℃
以上において降伏応力が急激に小さくなるので、
焼結体と合金板との間の膨張率の差は内部応力発
生の原因とならず、また、冷却、昇温過程の500
℃以下の平均線膨張率は８×10-6１／℃以下であ
るので、内部応力による破壊が発生しないことに
よる。 〔実施例〕 次に実施例、比較例を示して本発明を説明す
る。 実施例 １ 外周にグラフアイトヒータを取付けたNaClス
リーブ内に、CBN粉末70wt％、TiC粉末20wt
％、Al粉末10wt％を混合した粉末2.5ｇを、厚み
0.2mmのNi25wt％、Co17wt％、残りFe（以下Fe−
25Ni−17Coと記す）よりなる合金板で挟み、さ
らにその上下に六方晶窒化ホウ素（hBN）、超硬
合金板を配置して充填し、通常の超高圧装置に装
着し、40Kb、1300℃で１時間処理し複合体を作
成した。この複合体上下面の変質部分を約0.1mm
削り取り、径26.0mm、CBN焼結体の厚み1.5mm、
合金板の厚み0.1mm、全厚み1.7mmの複合体Ａの板
とした。この複合体には、水平クラツク、反り、
等の欠陥は認められなかつた。 次いで、上記複合体平板から、ワイヤーカツト
放電加工機で５mm角の素材を切り出し、第８図に
示すように超硬合金角棒１１に素材を銀ろう付け
した後、４面を研削し、テストピース１２を作成
した。このテストピース１２の両端部を支持体１
３，１３に支持せしめ、素材部分を押圧して曲げ
強度を測定したところ、ろう付け部１４より破断
した。その時の強度は25Kg／mm2であつた。 また、上記複合体を所定の形状に切断して、シ
ヤンク４にろう付けして、第５図ａ，ｂに示すド
リルをつくり、SKD11の焼入鋼に孔を穿設した
が何等問題なく孔を穿設することが出来た。 実施例 ２ 外周にグラフアイトヒータを取付けたNaClス
リーブ内にCBN80wt％、TiN14wt％、Al6wt％
の混合粉末2.0ｇを、径26mm、厚さ0.2mmのFe−
29Ni−17Coよりなる合金板を下にして、これと
Zr薄板の間に挟持し、この上下に、Al2O3板およ
びNaClプラグをそれぞれ配置して充填し、超高
圧装置に装着し、45kb、1350℃で１時間処理し
て複合体を作成した。この外皮を約0.1mm削除し、
径26mm、厚さ1.2mm、合金板の厚さ0.1mmの複合体
Ｂの平板を得た。 この平板から、５mm角の素材を切出し、第９図
に示すように鋼のブロツク１５にろう付けして圧
縮せん断強度を測定したところ、30Kg／mm2でろう
付け部１４において破断した。 また、20×３mmの細長い短冊を切り出し、第６
図ａ，ｂに示すエンドミルをろう付けによつて作
成し、ロツクウエル硬度HR60に焼入れした
SKD11の溝入れ加工を行なつたが、何等問題な
く切削できた。 比較例 １ 市販の２種類の超硬合金で裏打ちされたCBN
焼結複合体の超硬合金を削り、全厚みを1.2mmに
調整し、これをエンドミルに取付けて使用したと
ころ、一つは研削時にCBN焼結部分に亀裂を生
じ、他の一つは、ろう付け時にCBN焼結体と超
硬合金の境界で剥離した。 実施例３〜５、比較例２〜４ 合金板を種々変えた他は、実施例１と同じにし
て曲げ強度を測定した。結果を第１表に示す。
【表】
実施例６〜８、比較例５〜７
合金板を種々変え、かつ合金板とCBN焼結体
の間に種々な金属を介在させた他は、実施例１と
同じにして曲げ強度を測定した。結果を第２表に
示す。
の間に種々な金属を介在させた他は、実施例１と
同じにして曲げ強度を測定した。結果を第２表に
示す。
【表】
実施例９〜12、比較例８〜10
合金板を種々変え、また合金板とCBN焼結体
との間に種々な金属を介在させた他は、実施例２
と同じにして圧縮せん断強度を測定した。結果を
第３表に示す。
との間に種々な金属を介在させた他は、実施例２
と同じにして圧縮せん断強度を測定した。結果を
第３表に示す。
以上述べたように本発明に係るCBN焼結複合
体は、工具のシヤンクに強固にろう付けされ、ま
た温度変化に伴なう内部応力が抑制されるので、
複合体製造時、ろう付け時、或いは切削時におい
て剥離や結損の発生がなく、優れた切削工具をつ
くることができる。
体は、工具のシヤンクに強固にろう付けされ、ま
た温度変化に伴なう内部応力が抑制されるので、
複合体製造時、ろう付け時、或いは切削時におい
て剥離や結損の発生がなく、優れた切削工具をつ
くることができる。
第１図ないし第４図は、本発明に係る複合体の
例を示す側面図で、第１図は、CBN焼結体の両
面に合金板を取付けた図、第２図は片面に取付け
た図、第３図は、両面に取付け、かつ境界に金属
を介在させた図、第４図は片面に取付け、かつ境
界に金属を取付けた図、第５図ａ，ｂは、第１図
または第３図の複合体を用いてつくつたドリルの
一例を示すもので、第５図ａは側面図、第５図ｂ
は第５図ａの−線矢視図、第６図ａ，ｂおよ
び第７図は第２図または第４図の複合体を用いて
つくつた工具の例を示すもので、第６図ａはエン
ドミルの側面図、第６図ｂは第６図ａの−線
矢視図、第７図はバイトの側面図、第８図は曲げ
強度の測定法を示す図、第９図は圧縮せん断力の
測定法を示す図である。 １……CBN焼結体、２……合金板、３……金
属、Ａ……サンドイツチ構造の複合体、A′……
サンドイツチ構造で間に金属を介在させた複合
体、Ｂ……片面に合金板と接合した複合体、
B′……片面に合金板を設け間に金属を介在させ
た複合体。
例を示す側面図で、第１図は、CBN焼結体の両
面に合金板を取付けた図、第２図は片面に取付け
た図、第３図は、両面に取付け、かつ境界に金属
を介在させた図、第４図は片面に取付け、かつ境
界に金属を取付けた図、第５図ａ，ｂは、第１図
または第３図の複合体を用いてつくつたドリルの
一例を示すもので、第５図ａは側面図、第５図ｂ
は第５図ａの−線矢視図、第６図ａ，ｂおよ
び第７図は第２図または第４図の複合体を用いて
つくつた工具の例を示すもので、第６図ａはエン
ドミルの側面図、第６図ｂは第６図ａの−線
矢視図、第７図はバイトの側面図、第８図は曲げ
強度の測定法を示す図、第９図は圧縮せん断力の
測定法を示す図である。 １……CBN焼結体、２……合金板、３……金
属、Ａ……サンドイツチ構造の複合体、A′……
サンドイツチ構造で間に金属を介在させた複合
体、Ｂ……片面に合金板と接合した複合体、
B′……片面に合金板を設け間に金属を介在させ
た複合体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 立方晶窒化ホウ素焼結体の片面または両面
に、Ni20〜50wt％、残部Feを主体とする常温〜
500℃の平均線膨張率が８×10-6１／℃以下であ
る合金板を密着してなる立方晶窒化ホウ素焼結複
合体。 ２ 合金板と立方晶窒化ホウ素焼結体の間にＷ，
Mo，Ta，Nbから選ばれた金属板を介在させて
密着した特許請求の範囲第１項記載の立方晶窒化
ホウ素焼結複合体。 ３ 立方晶窒化ホウ素焼結体の片面または両面
に、Ni20〜50wt％、Co30wt％以下、残部Feを
主体とする常温〜500℃の平均線膨張率が８×
10-6１／℃以下である合金板を密着してなる立方
晶窒化ホウ素焼結複合体。 ４ 合金板と立方晶窒化ホウ素焼結体の間にＷ，
Mo，Ta，Nbから選ばれた金属板を介在させて
密着した特許請求の範囲第３項記載の立方晶窒化
ホウ素焼結複合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2338087A JPS63191632A (ja) | 1987-02-03 | 1987-02-03 | 立方晶窒化ホウ素焼結複合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2338087A JPS63191632A (ja) | 1987-02-03 | 1987-02-03 | 立方晶窒化ホウ素焼結複合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63191632A JPS63191632A (ja) | 1988-08-09 |
| JPH0436557B2 true JPH0436557B2 (ja) | 1992-06-16 |
Family
ID=12108920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2338087A Granted JPS63191632A (ja) | 1987-02-03 | 1987-02-03 | 立方晶窒化ホウ素焼結複合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63191632A (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6049589B2 (ja) * | 1981-05-08 | 1985-11-02 | 住友電気工業株式会社 | 工具用複合焼結体及びその製造方法 |
| US4627503A (en) * | 1983-08-12 | 1986-12-09 | Megadiamond Industries, Inc. | Multiple layer polycrystalline diamond compact |
| JPS61266364A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-26 | 住友電気工業株式会社 | サンドイツチ構造を有する高硬度焼結体複合材料 |
-
1987
- 1987-02-03 JP JP2338087A patent/JPS63191632A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63191632A (ja) | 1988-08-09 |
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