JPH04367302A - 鋼片の熱間圧延方法 - Google Patents
鋼片の熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPH04367302A JPH04367302A JP3165230A JP16523091A JPH04367302A JP H04367302 A JPH04367302 A JP H04367302A JP 3165230 A JP3165230 A JP 3165230A JP 16523091 A JP16523091 A JP 16523091A JP H04367302 A JPH04367302 A JP H04367302A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel
- hot rolling
- joining
- billet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、粗圧延を終了した先
行鋼片とこれに引き続いて搬送される後続鋼片とをつな
いで連続的な圧延を行う場合において、とくに仕上げ圧
延時の張力付与による板の接合部における分離破断を効
果的に回避しようとするものである。
行鋼片とこれに引き続いて搬送される後続鋼片とをつな
いで連続的な圧延を行う場合において、とくに仕上げ圧
延時の張力付与による板の接合部における分離破断を効
果的に回避しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋼片の熱間圧延に際しては、加熱
炉から抽出した鋼片を一本ずつ圧延していたため、とく
に仕上圧延工程では以下に述べるような種々のトラブル
が生じていた。 ａ）鋼片先端の圧延機への噛み込み不良、ｂ）鋼片後端
の絞り込み、 ｃ）鋼片先端のランアウトテーブル上での走行トラブル
、 ｄ）鋼片先後端における寸法不良、 このような問題の解決手法としては、熱間仕上圧延機の
入側搬送ラインにて、先行する鋼片の後端部と後続鋼片
の先端部とを順次接合してから仕上圧延を行う圧延手法
が種々提案されているが、なかでも特願平２−２０３９
９２ 号明細書に開示されているような、鋼片の接合に
際して各鋼片の少なくとも両端域を所定の割合で予接合
する方式は、接合作業の迅速化、簡便化を図るうえに極
めて有効な手段であった。
炉から抽出した鋼片を一本ずつ圧延していたため、とく
に仕上圧延工程では以下に述べるような種々のトラブル
が生じていた。 ａ）鋼片先端の圧延機への噛み込み不良、ｂ）鋼片後端
の絞り込み、 ｃ）鋼片先端のランアウトテーブル上での走行トラブル
、 ｄ）鋼片先後端における寸法不良、 このような問題の解決手法としては、熱間仕上圧延機の
入側搬送ラインにて、先行する鋼片の後端部と後続鋼片
の先端部とを順次接合してから仕上圧延を行う圧延手法
が種々提案されているが、なかでも特願平２−２０３９
９２ 号明細書に開示されているような、鋼片の接合に
際して各鋼片の少なくとも両端域を所定の割合で予接合
する方式は、接合作業の迅速化、簡便化を図るうえに極
めて有効な手段であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記の明細
書に開示された技術は、仕上圧延時における予接合部の
分離破断を回避するため接合代を鋼片幅Ｂに対し両端域
でそれぞれ０．１ Ｂ以上、併せて０．２ Ｂ以上とす
ることが望ましいとされているところ、実際の圧延作業
においては、鋼片の接合完了後に上記の接合代が確保さ
れているかどうかを確認するのは非常に困難であり、た
とえば鋼片の先後端に曲がりが生じている場合などでは
必要な接合代が確保できず、仕上圧延時に接合部が分離
してしまうことがあった。また仕上圧延時の板幅制御に
関する特開昭６３−０９７３０７ 号公報に見られるよ
うな技術を適用するような場合には、鋼片の接合部が分
離破断する危険があるためにこのような接合鋼片の圧延
に際しては十分な張力を付与することができないのが現
状であった。
書に開示された技術は、仕上圧延時における予接合部の
分離破断を回避するため接合代を鋼片幅Ｂに対し両端域
でそれぞれ０．１ Ｂ以上、併せて０．２ Ｂ以上とす
ることが望ましいとされているところ、実際の圧延作業
においては、鋼片の接合完了後に上記の接合代が確保さ
れているかどうかを確認するのは非常に困難であり、た
とえば鋼片の先後端に曲がりが生じている場合などでは
必要な接合代が確保できず、仕上圧延時に接合部が分離
してしまうことがあった。また仕上圧延時の板幅制御に
関する特開昭６３−０９７３０７ 号公報に見られるよ
うな技術を適用するような場合には、鋼片の接合部が分
離破断する危険があるためにこのような接合鋼片の圧延
に際しては十分な張力を付与することができないのが現
状であった。
【０００４】粗圧延段階を経た鋼片の後端および先端を
つなぎ併せて連続的な圧延を行う場合に困難であった板
幅制御を、とくに板の接合部における分離破断を起こす
ことなく実現できる新規な熱間圧延方法を提案すること
がこの発明の目的である。
つなぎ併せて連続的な圧延を行う場合に困難であった板
幅制御を、とくに板の接合部における分離破断を起こす
ことなく実現できる新規な熱間圧延方法を提案すること
がこの発明の目的である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明は、粗圧延を終
了した先行鋼片の後端部と後続鋼片の先端部を予接合し
、これらの接合鋼片を連続的に熱間圧延するに当たり、
上記接合鋼片の仕上圧延の前半では予接合部における引
張強度以下の張力に制限して圧延することを特徴とする
鋼片の熱間圧延方法である。
了した先行鋼片の後端部と後続鋼片の先端部を予接合し
、これらの接合鋼片を連続的に熱間圧延するに当たり、
上記接合鋼片の仕上圧延の前半では予接合部における引
張強度以下の張力に制限して圧延することを特徴とする
鋼片の熱間圧延方法である。
【０００６】
【作用】図１はホットストリップミルラインの一例を示
したものであって、加熱炉１において所定の温度に昇熱
されたスラブ２はデスケーリングのあと粗圧延機群３に
よって複数回のパスを経て所望の厚さ、幅になるシート
バー４にまで圧延され、その巻き取り後にコイルボック
ス５で該シートバー４の復熱により全長にわたって均一
な温度に保持される。コイルボックス５より取り出し巻
戻されたシートバー４は次にクロップシャー６でフイッ
シュテールなどの不良部分が切り落とされ、先行するシ
ートバーの後端面と後続のシートバーの先端面を接合装
置７にて突き合わせ接合し、その後仕上圧延機群８にて
圧延、ランナウトテーブル１０上で冷却したのち、走間
シャー１１で所定の長さのストリップ９に切断されてダ
ウンコイラー１２にて巻き取られる。このような圧延ラ
インの仕上圧延機群８においては、３次元圧延解析によ
って得られた結果であるが、図２に示すようにロールバ
イト中の材料に生じる長手方向の応力として板幅方向の
端部においては引張応力が、また板幅方向の中央部にお
いては圧縮応力が働いていることが明らかであり、した
がって圧延機の入側でシートバー４同士を接合するに当
たっては、必ずしもシートバーの全幅にわたって接合す
る必要はなく、引張応力が働く幅方向の端部のみを予め
接合 （以下単に予接合という）しその他の部分は圧延
の進行によって接合可能であることが推定できる。上掲
の特願平２−２０３９９２号明細書に開示の技術は、こ
のような知見に基づくものであるが、かかる接合鋼片の
熱間圧延において、とくに仕上圧延時の板幅調整のため
に張力制御を付加するような場合には、予接合部が破断
分離するおそれがあったのである。図３は、鋼種ＳＳ４
１、板厚ｔ＝１８．７ｍｍ、板幅Ｂ＝１５０ｍｍ 、長
さＬ＝３００ ｍｍの試料を幅方向に部分溶接 （突き
合わせによる予接合） したのち、圧延温度１０００℃
から３パス圧延した場合における分離強度比を調査した
結果であり、突き合わせ面にスケールがない場合には、
２パス目の全圧下率が５９％程度に達した時点で突き合
わせ面は母材の強度と同等であり、突き合わせ面のスケ
ールが６０μｍ のときは圧延に伴うせん断変形によっ
て新生面が出にくいため、トータル圧下率が７４％程度
に達したときにようやく母材強度の３０％程度の接合強
度が得られる。ところで、実操業において鋼片の突き合
わせ面のスケール厚みを常に０μｍ にすることは困難
であり、１０〜６０μｍ 程度のスケールが発生するの
は避けられない。また仕上圧延において幅変更のため張
力付与する場合を考慮すると、幅縮み量が急激に増大す
るのは、母材強度の約１／３ であることから、仕上圧
延時の張力制御を十分なものとするためには、予接合部
における接合強度を母材強度の３０％以上確保する必要
があり、突き合わせ面のスケールが６０μｍ にも達す
るような場合には、全圧下率が７４％程度に達するまで
は張力を付与するのは危険であり、その後の圧下率を増
すことによって接合部の強度を母材の強度に近づけるこ
とができる。このためこの発明においては、仕上圧延の
前半のとくに全圧下率が７４％に達するまではスタンド
間の張力はできるだけ小さく、とくに予接合部における
引張強度よりも小さくなるように制限して圧延を行い、
母材強度の３０％以上の引張強度が得られる全圧下率７
４％程度を超えた時点でスタンド間の張力付与によって
板幅調整を行うこととした。予接合部の引張強度は、接
合方法によっても異なるので、予め種々の接合方式を採
用した場合の圧下率に対応する引張強度を実験等により
求めておき、このデータを基にして張力制御を行うのが
よい。
したものであって、加熱炉１において所定の温度に昇熱
されたスラブ２はデスケーリングのあと粗圧延機群３に
よって複数回のパスを経て所望の厚さ、幅になるシート
バー４にまで圧延され、その巻き取り後にコイルボック
ス５で該シートバー４の復熱により全長にわたって均一
な温度に保持される。コイルボックス５より取り出し巻
戻されたシートバー４は次にクロップシャー６でフイッ
シュテールなどの不良部分が切り落とされ、先行するシ
ートバーの後端面と後続のシートバーの先端面を接合装
置７にて突き合わせ接合し、その後仕上圧延機群８にて
圧延、ランナウトテーブル１０上で冷却したのち、走間
シャー１１で所定の長さのストリップ９に切断されてダ
ウンコイラー１２にて巻き取られる。このような圧延ラ
インの仕上圧延機群８においては、３次元圧延解析によ
って得られた結果であるが、図２に示すようにロールバ
イト中の材料に生じる長手方向の応力として板幅方向の
端部においては引張応力が、また板幅方向の中央部にお
いては圧縮応力が働いていることが明らかであり、した
がって圧延機の入側でシートバー４同士を接合するに当
たっては、必ずしもシートバーの全幅にわたって接合す
る必要はなく、引張応力が働く幅方向の端部のみを予め
接合 （以下単に予接合という）しその他の部分は圧延
の進行によって接合可能であることが推定できる。上掲
の特願平２−２０３９９２号明細書に開示の技術は、こ
のような知見に基づくものであるが、かかる接合鋼片の
熱間圧延において、とくに仕上圧延時の板幅調整のため
に張力制御を付加するような場合には、予接合部が破断
分離するおそれがあったのである。図３は、鋼種ＳＳ４
１、板厚ｔ＝１８．７ｍｍ、板幅Ｂ＝１５０ｍｍ 、長
さＬ＝３００ ｍｍの試料を幅方向に部分溶接 （突き
合わせによる予接合） したのち、圧延温度１０００℃
から３パス圧延した場合における分離強度比を調査した
結果であり、突き合わせ面にスケールがない場合には、
２パス目の全圧下率が５９％程度に達した時点で突き合
わせ面は母材の強度と同等であり、突き合わせ面のスケ
ールが６０μｍ のときは圧延に伴うせん断変形によっ
て新生面が出にくいため、トータル圧下率が７４％程度
に達したときにようやく母材強度の３０％程度の接合強
度が得られる。ところで、実操業において鋼片の突き合
わせ面のスケール厚みを常に０μｍ にすることは困難
であり、１０〜６０μｍ 程度のスケールが発生するの
は避けられない。また仕上圧延において幅変更のため張
力付与する場合を考慮すると、幅縮み量が急激に増大す
るのは、母材強度の約１／３ であることから、仕上圧
延時の張力制御を十分なものとするためには、予接合部
における接合強度を母材強度の３０％以上確保する必要
があり、突き合わせ面のスケールが６０μｍ にも達す
るような場合には、全圧下率が７４％程度に達するまで
は張力を付与するのは危険であり、その後の圧下率を増
すことによって接合部の強度を母材の強度に近づけるこ
とができる。このためこの発明においては、仕上圧延の
前半のとくに全圧下率が７４％に達するまではスタンド
間の張力はできるだけ小さく、とくに予接合部における
引張強度よりも小さくなるように制限して圧延を行い、
母材強度の３０％以上の引張強度が得られる全圧下率７
４％程度を超えた時点でスタンド間の張力付与によって
板幅調整を行うこととした。予接合部の引張強度は、接
合方法によっても異なるので、予め種々の接合方式を採
用した場合の圧下率に対応する引張強度を実験等により
求めておき、このデータを基にして張力制御を行うのが
よい。
【０００７】
【実施例】粗圧延を施した幅１０００ｍｍ、厚み３５ｍ
ｍになるシートバーを、接合代が両端で２００ｍｍとな
るように予接合 （接合方式、特願平２−２０３９９２
号明細書参照）したのち下記の条件にしたがって熱間圧
延を施し、板厚１．６ｍｍ 、板幅１０００ｍｍのホッ
トストリップを製造し、仕上圧延段階における予接合部
の分離破断状況を調査した。
ｍになるシートバーを、接合代が両端で２００ｍｍとな
るように予接合 （接合方式、特願平２−２０３９９２
号明細書参照）したのち下記の条件にしたがって熱間圧
延を施し、板厚１．６ｍｍ 、板幅１０００ｍｍのホッ
トストリップを製造し、仕上圧延段階における予接合部
の分離破断状況を調査した。
【表１】
【表２】
【０００８】その結果、この発明にしたがって圧延した
適合例においては、予接合部の分離破断は全く見られず
、良好な圧延を行うことができたのに対し、比較例にお
いてはスタンド間の張力が予接合部の引張強度よりも上
回るために分離破断が避けられず、圧延操業に著しい支
障をきたすことが確かめられた。
適合例においては、予接合部の分離破断は全く見られず
、良好な圧延を行うことができたのに対し、比較例にお
いてはスタンド間の張力が予接合部の引張強度よりも上
回るために分離破断が避けられず、圧延操業に著しい支
障をきたすことが確かめられた。
【０００９】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、粗圧延を施
した先行鋼片の後端と後続鋼片の先端を予接合し、この
接合鋼片を連続的に熱間圧延を施すホットストリップミ
ルラインのエンドレス圧延において、予接合部の分離破
断を起こすことなく効果的な張力制御を行うことができ
る。
した先行鋼片の後端と後続鋼片の先端を予接合し、この
接合鋼片を連続的に熱間圧延を施すホットストリップミ
ルラインのエンドレス圧延において、予接合部の分離破
断を起こすことなく効果的な張力制御を行うことができ
る。
【図１】図１はホットストリップミルラインの構成説明
図である。
図である。
【図２】図２はロールバイト内の材料に生じる材料長手
方向の応力分布を示した図である。
方向の応力分布を示した図である。
【図３】図３は仕上圧延における圧下率と分離破断強度
比との関係を示したグラフである。
比との関係を示したグラフである。
１ 加熱炉
２ スラブ
３ 粗圧延機群
４ シートバー
５ コイルボックス
６ クロップシャー
７ 接合装置
８ 仕上圧延機群
９ ストリップ
１０ ランナウトテーブル
１１ 走間シャー
１２ ダウンコイラー
Claims (1)
- 【請求項１】 粗圧延を終了した先行鋼片の後端部と
後続鋼片の先端部を予接合し、これらの接合鋼片を連続
的に熱間圧延するに当たり、上記接合鋼片の仕上げ圧延
の前半では予接合部における引張強度以下の張力に制限
して圧延することを特徴とする鋼片の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165230A JPH04367302A (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | 鋼片の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165230A JPH04367302A (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | 鋼片の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04367302A true JPH04367302A (ja) | 1992-12-18 |
Family
ID=15808335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3165230A Pending JPH04367302A (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | 鋼片の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04367302A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103962390A (zh) * | 2013-01-28 | 2014-08-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | Vc辊平整机湿平整过程中张力与轧制压力综合设定方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61144203A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-01 | Kawasaki Steel Corp | ホツトストリツプミルラインのエンドレス圧延方法 |
-
1991
- 1991-06-11 JP JP3165230A patent/JPH04367302A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61144203A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-01 | Kawasaki Steel Corp | ホツトストリツプミルラインのエンドレス圧延方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103962390A (zh) * | 2013-01-28 | 2014-08-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | Vc辊平整机湿平整过程中张力与轧制压力综合设定方法 |
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