JPH0440117B2

JPH0440117B2 -

Info

Publication number: JPH0440117B2
Application number: JP60048699A
Authority: JP
Inventors: Kunikatsu Ban
Original assignee: NEPYUU GIKEN JUGEN
Current assignee: NEPYUU GIKEN JUGEN
Priority date: 1985-03-11
Filing date: 1985-03-11
Publication date: 1992-07-01
Also published as: EP0194608B1; EP0194608A1; JPS61206576A; DE3666164D1; US4732026A; US4732026B1

Description

【発明の詳細な説明】

〈発明の目的〉産業上の利用分野本発明は表面被覆鋼板から成る缶胴のマツシユ
シーム溶接方法に係り、詳しくは、表面被覆金属
板のブランク材を円筒状に成型した缶胴のラツプ
継手を上下のローラ電極間で上下のワイヤ電極を
介在させて加熱通電加熱して圧潰し、ラツプ継手
を溶融させることなく連続した加熱圧着部によつ
て接合して溶接する溶接方法に係る。従来の技術従来から、抵抗溶接の一つとしてシーム溶接
（Seam welding）が知られ、シーム溶接は縫い
合わせ溶接とも云われている。一方、シーム溶接
によると、耐密性に優れ縫い合わされた溶接継手
が得られるところから、液体等の輸送パイプ、燃
料タンク、ドラム缶、食品缶、高圧内容物の収容
用の缶の溶接に用いられ、得ようとしている溶接
継手の種別や、鋼板等の被溶接材の特性等から
種々のシーム溶接法が提案されている。すなわち、シーム溶接のうちで最も一般的なラ
ツプシーム溶接（lap seam welding）では、鋼
板を重ね合わせてオーバラツプ継手（以下、ラツ
プ継手という。）を形成し、このラツプ継手は円
板状の電極、つまり、ローラ電極によつて上下か
らはさみ、加圧下で通電して溶接される。このシ
ーム溶接は、所謂スポツト溶接と同様な抵抗溶接
であると云われ、ローラ電極によりスポツト溶接
が連続的にくり返されているとみることができ
る。溶接時には、交流電圧の周期的印加によつて
通電が規則的に行なわれ、中心部が加熱溶融され
てナゲツトが形成され、その周囲にコロナボンド
と称する圧着部が形成され、主として、このナゲ
ツトによつて接着される溶接継手が得られる。こ
のシール溶接継手では、上下の鋼板で連続して形
成されるナゲツトによつて縫い合わされているた
め、縫い合わせ溶接法とも云われ気密性や水密性
に優れている。しかしながら、従来例のラツプシーム溶接で
は、上下のローラ電極がラツプ継手に接触できる
接触面の幅がラツプ継手の幅よりも小さいことか
ら、得られる溶接継手において溶接ビードの両側
に不着部分が残る。その後、溶接継手を合成樹脂
で被覆しても、両側の不着部分には樹脂がのりに
くく、この不着部分から腐食が進行し、不着部分
の端部がエツジ化しているため、取扱い時に手を
切つたりすることもある。このため、溶接ビード
の両側に不着部分を残さない溶接方法として、マ
ツシユ・シーム溶接法（mash seam welding）
が提案実施されている。マツシユ・シーム溶接法は、ラツプシーム溶接
を改善したもので、ラツプ継手の幅よりも大きい
幅を持つ上下のローラ電極により、ラツプ継手を
加圧溶融して押しつぶす、つまり、マツシユする
ことによりシーム溶接する方法であつて、溶接ビ
ードの両側の不着部分は押しつぶされることにな
るため、不着部分は残らない。しかし、飲料缶や
食品缶はすずめつき鋼板等の表面被覆鋼板にロー
ラ電極を直接接触させてマツシユ・シーム溶接す
ると、すず等の被覆金属がローラ電極外周の接触
面に移行し汚染される。このところから、特公昭44−25213号公報や特
公昭54−4686号公報ならびに特公昭54−26213号
公報に示す方法が提案されている。すなわち、前者の特公昭44−25213号に示す方
法は、ローラ電極の外周面に導電性帯材を介在さ
せ、この導電性帯材を介してめつき鋼板のオーバ
ラツプ継手をシーム溶接する方法である。この溶
接方法は、マツシユ溶接でなく、通常のラツプシ
ーム溶接であつて、溶接ビードの両側に不着部分
が残り、飲料缶や食品缶等には不適当である。後者の特公昭54−4686号公報や特公昭54−
26213号公報に示す溶接方法は、介在させるワイ
ヤ電極の幅をラツプ継手の幅より大きくし、ワイ
ヤ電極を介在させた条件でマツシユ溶接する方法
である。しかし、何れの方法も、溶接時のローラ電極外
周面の汚染を防止するために、導電性帯状材やワ
イヤ電極を介在させるもので、得られる溶接継手
では、一部を溶融してナゲツトを形成しており、
とくに、板厚0.15〜0.25mm程度の如く薄板化して
いる今日では飲料缶や食品缶に不適当である。更に、飲料缶や食品缶に適用されるブランク材
は、ほとんどがすずめつき鋼板であつて、その表
面には樹脂塗料で印刷され、どうしても、樹脂塗
料の焼付過程では、重ね合わせたラツプ継手の表
面が変化してすず一鉄の合金層が局部的に不均一
に形成されているため、ナゲツト形成のために比
較的大きな電流を流すと、必ずしもナゲツトが均
一かつ連続に生成できない。このため、溶接後に
底板や蓋を付けるためのフランジの形成等の加工
等を行なうと、ナゲツト材質がブランク材の母材
の材質とは全く異なつたものになつているため、
フランジ形成加工に耐えられないほか、ナゲツト
そのものが不均一のため、フランジ形成加工のと
きにこの部分が破損することもある。すなわち、飲料缶や食品缶等のブランク材は、
表面に予めラツプ継手の形成部分を除いて樹脂塗
料で所定の文字、図形を印刷し、その塗膜を焼付
けられている。この焼付け時には、ラツプ継手の
ところの未塗装の表面の性状が変化し、例えば、
すずめつき層のすずの一部は鉄と合金化し、溶接
時の接触抵抗がばらつき、更に、焼付けによつて
炭素化した樹脂塗料の一部が入り、溶接継手では
一部が局部的に溶融して所謂散り等が起こり、更
に、一部で浮上り等の溶接欠陥が生じる。この場
合に、後者のマツシユ溶接法をとると、ラツプ継
手の幅が板厚の３〜６倍であるため、板厚0.2mm
の如くきわめて薄いブランク材でも、ラツプ継手
の幅として0.8mm程度とる必要があり、このラツ
プ継手で溶接時にナゲツトを形成するのには、電
流をなるべく多く流す必要があり、板厚そのもの
は薄いため、電流調整を僅かでも誤ると、溶融部
分が多くなり、一部で溶け落ちなどが起こり、フ
ランジ形成加工に耐えられない。更に、ラツプ継手の幅が大きいことは、その側
縁と中央部又はセンターライン附近とでは電流密
度が大巾に異なるようになり、この差によつて側
縁が局部的に溶融し、所謂散りが発生し、これを
除去するために、溶接後に溶接継手の手入れも必
要になる。なお、ラツプ継手の幅が大きいことに
ともなつて、ワイヤ電極の径は大きくなり、高価
な鋼線を１回の使用で廃棄することになるから、
経済性も損なわれ、鋼板等のブランク材の使用量
が増大し、この面からも、経済性が損なわれる。更に、後者のマツシユ溶接法は、ワイヤ電極の
接触面の幅がラツプ継手の幅の２〜３倍の如くラ
ツプ継手の幅に比べて小さい。これは操作上、上
下のワイヤ電極に対するラツプ継手の位置を規制
することがきわめてむづかしい。発明が解決しようとする問題点本発明は上記欠点の解決を目的とし、具体的に
は、表面被覆鋼板のブランク材の両側縁を互いに
重ね合わせて形成した缶胴のラツプ継手を上下の
ローラ電極との間にワイヤ電極を介在させて通電
して溶接する際に、ブランク材の板厚に関連させ
てラツプ継手の幅ならびに上下のワイヤ電極がラ
ツプ継手に接触できうる接触面の幅を、得られる
溶接継手で、未溶融状態で加熱圧着された加熱圧
着部が形成される範囲に定め、その上、隣接加熱
圧着部の中心間の間隔を0.8±0.2mmの範囲に規制
するよう、電圧又は電流を調整して溶接する方法
を提案する。〈発明の構成〉問題点を解決するための手段ならびにその作用すなわち、本発明は、従来例のラツプ又はマツ
シユ溶接法はラツプ継手の一部を溶融してナゲツ
トを形成するため、今日の如くなるべく薄いブラ
ンク材が好ましいとされる飲料缶、食品缶等で
は、上記の通りの問題があるというところに着目
し、ラツプ継手を溶融させることなく均一に加熱
し、この条件で、上下のワイヤ電極によつて加圧
力を加えて大きな塑性変性を与えつつ圧着する。
更に、この加熱圧着部は連続的に形成し、その隣
接加熱圧着部の中心距離は0.8±0.2mmの範囲に規
制し、加熱圧着部の一部を溶融させることなく、
重なり合わせて連続化し、フランジ加工に耐えう
る機械的強度を持つ溶接継手を得る。そこで、本発明方法について更に詳しく説明す
ると、次の通りである。なお、第１図は本発明方法を実施する際に使用
する溶接装置の一例のワイヤ電極の送給系統を線
図的に示す説明図であり、第２図は第１図に示す
溶接装置の上下のローラ電極ならびにワイヤ電極
とブランク材から成る缶胴との関係を示す正面図
であり、第３図はブランク材の厚さ、ラツプ部の
幅ならびにワイヤ電極の幅の関連を示す説明図で
あり、第４図ａは本発明法によつて得られる溶接
継手の一例の平面図であり、第４図ｂは第４図ａ
のＡ−Ａ線上の断面図であり、第５図はSnメツ
キ量と溶接電流との関係を示すグラフであり、第
６図は溶接継手と缶胴の母材との硬度の関係を示
すグラフである。まず、第１図において、符号１は下側の溶接ア
ーム、２は上側の溶接アームを示し、下側の溶接
アーム１は通常固定されているのに対し、上側の
溶接アーム２は矢印方向に旋回自在に構成されて
いる。両溶接アーム１，２の先端にそれぞれ上下
のローラ電極３，４が回転自在に取付けられてい
る。これら両ローラ電極３，４の外周面には、そ
の円周に沿つて、第２図に示す如く溝３ａ，４ａ
が形成され、これら溝３ａ，４ａには断面がほぼ
偏平、若しくは方形、更に、だ円形断面状であつ
て、しかも、第３図に示す如く、その接触面５ａ
の幅が缶胴６のラツプ継手１２の幅Ｇに対し３倍
以上に保持したワイヤ電極５が供給される。なお、この形状のワイヤ電極５は、従来例と同
様に、円形断面の銅線を一対の圧潰ロール７ａ，
７ｂによつて成型し、これを上下のローラ電極
３，４に供給するようにすると、連続的に供給で
きる。次に、上下の両ワイヤ電極５の間においては、
缶胴６が供給され、上下のワイヤ電極５が介在さ
れて缶胴６のラツプ継手１２は加圧され、とく
に、ラツプ継手１２の幅が缶胴６を構成するブラ
ンク材の板厚ｔの３倍以下の如くせまいと、ラツ
プ継手１２は電流の溶接方向ならびにその直角方
向のフリンジング制限されて均一に加熱され、更
に、ラツプ継手１２の容量（板厚ｔ）×幅Ｇがき
わめて小さいことから、ラツプ継手１２は容易に
圧潰され、溶融させることなく、圧着される。な
お、上下のローラ電極３，４の間には、従来例の
シーム溶接と同様に、所定周期毎に極性が変化す
る電圧、例えば、正弦波、台形波、く形波等の電
圧がかけられるが、この際には、後記の如く、電
圧又は電流を調整し、周期的印加によつて形成さ
れる加熱圧着部のうち、隣接加熱圧着部の中心間
隔が0.8±0.2mmになるようにする。なお、上下のワイヤ電極５は必ずしも第１図に
示す如く一つのものとして構成しなくとも、別個
のものとして供給することもできる。更に、一対の圧潰ロール７ａ，７ｂを具える圧
潰装置７で、連続的に例えば、だ円状若しくは偏
平状の断面に成型するときに伸び、この伸びの吸
収のために圧潰装置７の前にブレーキ装置６ａを
設けて、成形後の伸びを検出装置８によつて求
め、この値に対応するよう、圧潰装置７の回転数
を制御するのが好ましい。また、ラツプ継手１２
の加熱圧着の間のワイヤ電極の伸び吸収のため
に、検出装置１０によつてワイヤ電極５の伸びを
実測し、この測定値に対応させて巻上げプーリ１
１の回転数を制御するのが好ましい。使用後のワ
イヤ電極５はカツタ１１でカツトしてスクラツプ
化する。また、缶胴６（第２図参照）は方形に切断した
ブランク材を筒状に丸め、両側縁をオーバラツプ
させて所定の幅のラツプ継手１２が形成されたも
ので、この成型は自動若しくは手動、更に、半自
動の何れでも行なわれる。以上の通り、上下のローラ電極３，４間で加熱
圧着する場合、厚さt0.5mm以下のブランク材の缶
胴６のラツプ継手１２の幅Ｇに対し、上下のワイ
ヤ電極５，５の各接触面の幅Ｗを３倍以上の如く
大きくすると共に、ラツプ継手１２の幅Ｇはブラ
ンク材の板厚ｔの３倍以下の如く小さくする。更
に、第４図ａならびにｂに示す如く、溶接部１３
において溶接することなく加熱圧着される各加熱
圧着部１３ａが連続され、隣接加熱圧着部１３ａ
の中心の間隔ｄが0.8±0.2mmになるよう、電流ま
たは電圧を調整する。ワイヤ電極をラツプ継手の全面に接触させて溶
接する場合には、ローラ電極間で直接溶接する場
合と相違して、ラツプ継手の側縁の電流密度が高
くなり、この部分の温度が上昇し、側縁はこの温
度上昇にともなつて抵抗も大きくなり、入熱量も
増加して少なくともその一部が溶融を開始する。
一方、この側縁の熱は中央部又は中心部に熱伝導
され、その部分も溶融し、これらが併さつて所謂
ナゲツト部（碁石状の溶融部）が形成され、更
に、ナゲツト部の周辺には圧着部が形成される。
このナゲツトの形成によつて所定強度の溶接継手
が得られる。しかしながら、例えば、溶接速度7m／秒の如
く、高速溶接する場合、電流、電圧を高めて大巾
に入熱量をふやさないと、側縁からの熱伝導が不
十分になり、形成されるナゲツト部が必ずしも碁
石状に成形されることなく、側縁に切欠き部分や
突起が生成し、継手強度が局部的に低下する。更
に、溶接後に端部を丸めるフランジ加工の際にも
この切欠き部分等から破断し易く、破断しなくと
も、このところから高圧の液状内容物が突出され
てきわめて危険である。一方、入熱量を高める場
合、最近の如く、缶胴の材質が改良され、板厚
0.5mm以下、とくに、0.15〜0.2mm程度まで薄板化
している場合には、ラツプ継手の溶融範囲が大巾
に拡大し、溶接そのものが不可能になることも多
い。このところから、本発明方法では、溶融凝固に
よるナゲツトの形成を行なわずに、連続する加熱
圧着部によつて溶接継手を形成し、しかも、加熱
圧着部の形成によつて所定の継手強度を保持する
ために、ラツプ継手ならびにワイヤ電極の各幅を
板厚との関係で定めると共に、隣接加熱圧着部間
の間隔ｄが適正範囲になるよう、電流、電圧を調
整して溶接する。更に詳しく説明すると、溶接中ラツプ継手１２
には所謂電流のフリンジングが起こり、側縁の電
流密度が大きく、中心部やセンタ部の電流密度が
低くなる傾向にあることは、上記の通りである。
しかし、ラツプ継手１２の幅Ｇが板厚ｔの３倍以
下の如くせまいため、両側縁の高電流密度による
発熱は、速やかに中心部やセンタ部に熱伝導し、
ラツプ継手１２全体にわたつて定常温度に近づ
き、局部的にも溶融を起こさずに、溶接時の加圧
によつて、良好な形状の加熱圧着部が形成でき
る。また、上下の口ーラ電極３，４に偏平断面の
ワイヤ電極５，５が接触し、とくに、溶接開始時
には、ワイヤ電極の側縁と中心部との電流密度が
相違し、この差がはじめの溶接性を左右する。し
かし、ワイヤ電極１２の幅がラツプ継手の幅Ｇの
３倍をこえるほど大きいと、溶接中、ラツプ継手
１２にはワイヤ電極５，５の側縁を除かれた電流
密度が一定に保たれたところが接触し、その加熱
が均一に行なわれて溶接性が損なわれることがな
い。更に、上下のワイヤ電極５，５の接触面の幅Ｗ
に対してなるべくラツプ継手１２の幅Ｇを極端に
小さくしておくと、上記の如くラツプ継手１２の
全体が均一に加熱できるほか、きわめて大きな加
圧力が与えられ、ナゲツトを形成せずに良好に加
熱圧着できる。更に、食品缶、飲料缶や、高圧内容物の収容用
缶では、両端に蓋や底をつけるために、端部にフ
ランジ部を形成するフランジ加工が必要で、溶接
継手の硬度が母材と同等に近い必要がある。従つ
て、このような溶接継手を得るのには、従来例の
如く、一部に溶融を前提とするナゲツトを形成す
る溶接法は好ましくなく、溶接継手の一部に大電
流が流れて局部的に溶融するのも好ましくない。このところにおいても、本発明は、上記の如
く、溶接継手の一部でも溶融させることなく均一
に加熱圧着し、その上で、各加熱圧着部の間隔が
適正範囲に規制し、隣接加熱圧着部の一部が重な
り合つても、その量はきわめて僅かにできる。また、ブランク材の表面には、通常、すず等の
めつきや、他の化成処理による金属被覆層、樹脂
塗料層などが存在し、これらによつてラツプ継手
側縁部の表面性状が変化している。例えば、すず
めつき層はSn−Feの合金部分とSn部分とから成
つて、側縁ではSn部分がFeと相当合金化してほ
とんどなく、接触抵抗にバラツキが発生し、圧着
時の変形抵抗が大きくなる危険がある。しかしな
がら、この条件下でも、加熱圧着部によつて溶接
継手を形成する場合には、溶融部分が生成しない
ことから、ラツプ継手の幅と板厚とによつてラツ
プ継手の熱容量が規制されるため、ブランク材側
縁の表面性状の変化、接触抵抗や変形抵抗の変化
をそれほど考慮する必要がない。しかし、加熱圧着部の連続化ならびに溶接継手
での溶融部の形成をさける上では、更に、隣接加
熱圧着部１３ａの中心の間隔ｄ（第４図ａ参照）
が0.8±0.2mm、つまり、1.0〜0.6mmになるよう、
電圧又は電流、とくに、その周期を調整すること
が必要である。すなわち、間隔が上限の1.0mmをこえて加熱圧
着部を連続化させるためには、電流量をふやす必
要がある。しかし、電流量を多くすると、板厚が
0.5mm以下の如く薄くラツプ継手の幅がせまいた
め、入熱量が過剰になつて溶融部が生成する。一
方、溶融部を形成しないと、加熱圧着部が小さく
なり、隣接加熱圧着部間に不着部分が残つて、そ
の部分から内容物がもれて好ましくない。これに
反し、間隔が下限の0.6mm以下で連続化させると
きは、溶接速度が低下し、生産性で支障があるほ
か、どうしても、隣接加熱圧着部１３ａが重なり
合うことが多くなり、とくに、この重合部分には
くり返して加熱されるため溶融しがちになつて好
ましくない。また、上下の各ワイヤ電極の接触面の幅Ｗは、
上記のところから、ラツプ部の幅Ｇの３倍以上に
とる必要があるが、とくに、３倍を含まない範囲
若しくは3.1倍以上にとることが好ましい。この
ようにすると、上記の如く、電流密度の均一化、
ラツプ継手の良好な圧潰が達成できるが、高価な
ワイヤ電極の節減、ローラ電極とラツプ継手の接
触状態の保持が達成でき、更に補足すると、ラツ
プ継手の接触面が表面樹脂塗料の焼付時にすず等
の合金化によつて変化していても、大きな加圧力
を加えることができ、表面層を破壊して十分な塑
性変形が与えられ、良好な圧着が得られる。なお、隣接加熱圧着部間の間隔は溶接電圧若し
くは電流の周波数と溶接速度の関数として与えら
れるため、これらを所望に応じて調整することが
できるが、一般には、生産性の上から溶接速度を
一定に定めて、電流若しくは電圧の周波数をコン
バータ等の電気機器により変化させるのが好まし
い。また、溶接時の電流ピーク値は主としてブラン
ク材の表面性状、ラツプ継手の幅等との関連で決
められるが、通常は2800〜4400A程度、ラツプ継
手の幅が大きくなるにしたがつて大きくする。ま
た、表面被覆鋼板のときは被覆金属量がふえる
と、これに対応して電流ピーク値を高めて入熱量
をふやす必要がある。例えば、ラツプ継手の幅が
0.6mm内外のときは、4100〜4300A、0.4mmのとき
は3700〜3900A程度、例えば、ラツプ継手の幅が
0.4mmのときでも、Snメツキ量5.5〜6.0g／mm²のと
きには、3700〜4200A、8.0〜8.5g／mm²のときに
は、3750〜4200A、11.0〜11.50g／mm²のときには、
3780〜4300Aの如く、やや増加させるのが好まし
い。また、加圧力は溶接速度、ラツプ継手の幅、ブ
ランク材の板厚等に関連し、とくに、良好な圧着
を得るのに接触面において15〜60Kg／mm²の範囲に
調整する。すなわち、溶接速度を上げる必要があ
るときは、加圧力を高くする必要があり、ちなみ
に、溶接速度45m／秒のときには50〜60Kg／mm²の
範囲とし、溶接速度7m／秒のときには15〜20
Kg／mm²の範囲にする。実施例実施例１まず、第１表に示す化学組成と機械的性質を持
つ板厚0.5〜0.15mmの鋼板を用意し、この各鋼板
の表面に電気メツキによつて第２表に示すよう
に、各種メツキ層をつけて、このブランク材を円
筒状に丸めて缶胴を形成した。これら缶胴の中
で、板厚0.20mm、ラツプ継手の幅0.4mmのものを、
銅線ワイヤ（径1.38mm）を偏平形状の断面に圧潰
し、幅1.8mmのワイヤ電極を得て、第１図に示す
装置で正弦波の電流を通電して加圧溶接した。こ
の際における加熱圧着部が連続して得られる場合
のSnのメツキ量と溶接電流の範囲とを求めたと
ころ、第５図に示す通りであつた（なお、斜線部
分が加熱圧着の可能範囲である）。この結果、Sn
量の増加とともに圧着可能範囲の電流ピーク値が
拡大することがわかつた。更に、このように得ら
れた溶接部継手のうちで、一つの代表例をとつて
母材のところから連続してビツカース硬さを求め
たところ、第６図の通りであつた。第６図でａの
部分は母材、ｂの部分はラツプ継手、つまり溶接
継手であつて、両者の間でほとんど硬度に変化の
ないことがわかつた。次に、第２表で＃25で示すSnメツキ鋼板を第
３表の通りに溶接条件を変化させて溶接した。こ
の際には、加圧力は45〜52Kg／mm²、溶接速度は
41.9m／分とし、周波数を調整して加熱圧着部の
間隔を変化させた。この結果は第３表に示す通りであつた。

【表】

【表】第３表の結果において各特性は次の通りに求め
た。 (イ) 散りは溶接継手の一部が溶融し、その溶融部
分の一部が溶接継手からとび出したものであ
る。なお、散りの生成によつて溶接継手を塗装
しても塗料のりが悪く、この部分は、溶接後の
手入れが必要である。 (ロ) 気密性は缶胴の中に2.1Kgｆ／cm²の空気を入
れてそのもれを求めて判定した。 (ハ) フランジ加工性は、缶胴の上端開口部の中に
先細の円柱体を入れて缶胴上端を折返し、この
際の溶接部の剥離、割れを観察し、この現象が
発生しないものを良好とした。 (ニ) 接合強度は、缶胴の他部をおさえて溶接部の
みを一端からペンチで引張つて、途中で溶接部
が切れるものを悪いとし、途中で切れずに全て
の溶接部が引張り分離できたものを良好とし
た。 (ホ) 溶接部分の有無は溶接継手の断面を100倍に
拡大し、一部でも溶融があつたものをありと
し、その程度を示した。更に、第２表に示すメツキ鋼板の側縁をラツ
プ形成部分として２mm程度とつてその部分を除
いた表面に樹脂塗装し、これを205℃で焼付け
た。このブランク材から缶体を成型し、同様に
溶接した。この結果は上記のところと同様であ
つて、ラツプ継手のところでは、焼付時に表面
のSnが相当合金化され、その部分に塗料の一
部が炭化されて混入していることがわかつたが
支障なく溶接できた。実施例２実施例１と同様に、第１表の鋼板を第４表の如
くNiメツキを行なつて、そのブランク材を缶胴
とし、これを実施例１と同様に溶接した。この結
果は、第５表の通りであつた。このときには、加
圧力を50〜55Kgｆ／mm²に高めて電流を2800〜
3200A程度に小さくした。

【表】

【表】〈発明の効果〉以上詳しく説明した通り、本発明方法は、表面
被覆鋼板のブランク材の両側縁部を重ね合わせ、
このラツプ継手を、上下のローラ電極の間で上下
のワイヤ電極を介在させて通電加熱溶接する際
に、ラツプ継手の幅の３倍をこえて大きな幅の接
触面を有する上下のワイヤ電極を上下のローラ電
極間に介在させ、更に、ラツプ継手の幅をブラン
ク材の板厚の３倍未満に調整する。このため、溶
接継手は各加熱圧着部が溶融することなく加熱圧
着され、従来例のシーム溶接若しくはマツシユ溶
接で得られるものと相違してナゲツトの生成がな
く、ラツプ継手のところの表面性状や抵抗の変
化、バラツキがあつても、支障なく加熱圧着で
き、ブランク材と溶接継手との硬度も略々同等に
保持でき、フランジ加工性も良好となる。また、ワイヤ電極がラツプ継手に接触できる
幅、つまり、接触幅がきわめて大きいため、上下
のワイヤ電極に対するラツプ継手の位置の調整が
きわめて容易である。また、溶接継手における一連の加熱圧着部のう
ちで、隣接加熱圧着部の中心間の間隔を0.8±0.2
mmの範囲内に調整するため、加熱圧着部間で重な
り合うところを最小限におさえて溶融部分を排除
できるとともに、不着部分を残すこともなく、気
密性は十分に保持できる。更に、ラツプ継手の幅が小さく、熱容量を小さ
くでき、電流密度の均一化がはかられるため、全
体にわたつてより均一に加熱でき、この上に、上
下ローラ電極による加圧力は高められることか
ら、良好な加熱圧着が達成できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法を実施する際に使用する溶
接装置の一例のワイヤ電極の送給系統を線図的に
示す説明図、第２図は第１図に示す溶接装置の上
下のローラ電極ならびにワイヤ電極とブランク材
から成る缶胴との関係を示す正面図、第３図はブ
ランク材の厚さ、ラツプ部の幅ならびにワイヤ電
極の幅の関連を示す説明図、第４図ａは本発明法
によつて得られる溶接継手の一例の平面図、第４
図ｂは第４図ａのＡ−Ａ線上の断面図、第５図は
Snメツキ量と溶接電流との関係を示すグラフ、
第６図は溶接継手と缶胴の母材との硬度の関係を
示すグラフである。符号、３，４……ローラ電極、５……ワイヤ電
極、６……缶胴、１２……ラツプ継手、１３……
溶接継手、１３ａ……加熱圧着部、１３ｂ……溶
接面、ｄ……隣接加熱圧着部間の距離、Ｗ……ワ
イヤ電極の接触面の幅、Ｇ……ラツプ継手の幅、
ｔ……缶胴のブランク材の板厚。

Claims

【特許請求の範囲】１表面被覆鋼板のブランク材の両側縁部を重ね
合わせて缶胴を成型し、この缶胴のオーバラツプ
継手を上下のローラ電極の間で上下にワイヤ電極
を介在させて通電加圧溶接し、このオーバラツプ
継手の幅を前記ブランク材の板厚の３倍未満（３
倍を含まず）に調整すると共に、前記各上下のワ
イヤ電極が前記オーバラツプ継手に接触できる接
触面の幅を前記オーバラツプ継手の幅の３倍をこ
えて（３倍を含まず）調整する缶胴のマツシユシ
ーム溶接方法において、溶融されることなく加熱圧着されて連続的に形
成される加熱圧着部のうち、隣接加熱圧着部の中
心間の間隔が0.8±0.2mmの範囲内になるよう、電
流又は電圧を調整してマツシユシーム溶接するこ
とを特徴とする表面被覆鋼板から成る缶胴のマツ
シユシーム溶接方法。２表面被覆鋼板のうち、表面にすずメツキされ
た鋼板のブランク材の両側縁部を重ね合わせて缶
胴を成型し、この缶胴のオーバラツプ継手を上下
のローラ電極の間で上下のワイヤ電極を介在させ
て通電加圧溶接し、このオーバラツプ継手の幅を
前記ブランク材の板厚の３倍未満（３倍を含ま
ず）に調整すると共に、前記各上下のワイヤ電極
が前記オーバラツプに接触できる接触面の幅を前
記オーバラツプ継手の幅の３倍をこえて（３倍を
含まず）調整する缶胴のマツシユシーム溶接方法
において、溶融されることなく加熱圧着されて連続的に形
成される加熱圧着部のうち、隣接加熱圧着部の中
心間の間隔が0.8±0.2mmの範囲内になるよう、電
流又は電圧を調整し、前記缶胴のオーバラツプ継
手のところのすずメツキ量の増加に対応して溶接
電流量をふやすことを特徴とする表面被覆鋼板か
ら成る缶胴のマツシユシーム溶接方法。３前記表面被覆鋼板を、表面に合成樹脂塗膜を
形成した表面被覆鋼板とすることを特徴とする特
許請求の範囲第１項または第２項記載の表面被覆
鋼板から成る缶胴のマツシユシーム溶接方法。