JPH0441635A - 耐熱性の優れたＴｉ合金 - Google Patents
耐熱性の優れたＴｉ合金Info
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- JPH0441635A JPH0441635A JP14674490A JP14674490A JPH0441635A JP H0441635 A JPH0441635 A JP H0441635A JP 14674490 A JP14674490 A JP 14674490A JP 14674490 A JP14674490 A JP 14674490A JP H0441635 A JPH0441635 A JP H0441635A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、耐熱性の優れたＴｉ合金に係わり、例えば、
エンジンバルブ、ジェットエンジン構成部品（コンプレ
ッサディスク、タービンブレード）、産業用ガスタービ
ン等の耐熱性を有しかつ高強度でしかも軽量であること
（つまり、高比強度であること）が要求されるＴｉ合金
製部材の業態として好適に利用される耐熱性の優れたＴ
ｉ合金に関するものである。 （従来の技術） 自動車のレシプロエンジンに用いられるエンジンバルブ
や、航空機のジェットエンジンに用いられるコンプレッ
サディスク、タービンブレードや、産業用ガスタービン
に用いられるタービンブレード等において、それらの燃
焼効率を高めて高性能化ならびに低燃費化をはかるため
には、燃焼温度を上昇させることが手段の一つとなって
おり、したがって、より高温で使用することのできる材
料の開発が必要となってくる。また、より一層の軽量化
も求められている。 従来、比較的軽量であって所要の強度および耐熱性を有
する材料として、耐熱Ｔｉ合金があり。 例えば、Ｔｉ−６Ａ文−４Ｖ （ＡｌＳ ４６９５）や
、Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｔｉ−６Ａ。 （ＡｌＳ ４９７６）や、Ｔｉ−６Ｔｉ−６ＡＪ２−２
Ｓｎ−４Ｚｒ−２，ＩＳｉや、Ｔｊ−５，８Ａｌｔ−４
Ｓｎ−３，５Ｚｒ−０，７Ｎｂ−０，５Ｚｒ−０，３５
Ｓｉ−０，１５Ｃ（＃開閉５９−８９７４４号）などが
ある。 そして、これらはいずれもα＋β型のＴｉ−Ａ、ｌ−Ｖ
系合金ないしはニγα型のＴｉ−ＡＫＬ−５ｎ−Ｚｒ系
合金が主体であり、必要に応じてＭｏ、Ｎｂ、Ｖ等のβ
安定化元素を添加したものとしている。 （発明が解決しようとする課題） 上記した従来の耐熱Ｔｉ合金は、Ｎｆを多量に含む耐熱
鋼や耐熱合金などと比べるとかなり軽量であり、まずま
ずの強度および耐熱性を有しているが、上述したように
、自動車や航空機のエンジン、産業用ガスタービン等に
おいては、それらの燃焼効率を向上させるために、燃焼
温度を上昇させる傾向にあることから、より一層の＃熱
性の向上が望まれるという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、従来の高比強度の耐熱Ｔｉ合金において、その
耐熱性をより一層向上させることができるようにするこ
とを目的としている。
エンジンバルブ、ジェットエンジン構成部品（コンプレ
ッサディスク、タービンブレード）、産業用ガスタービ
ン等の耐熱性を有しかつ高強度でしかも軽量であること
（つまり、高比強度であること）が要求されるＴｉ合金
製部材の業態として好適に利用される耐熱性の優れたＴ
ｉ合金に関するものである。 （従来の技術） 自動車のレシプロエンジンに用いられるエンジンバルブ
や、航空機のジェットエンジンに用いられるコンプレッ
サディスク、タービンブレードや、産業用ガスタービン
に用いられるタービンブレード等において、それらの燃
焼効率を高めて高性能化ならびに低燃費化をはかるため
には、燃焼温度を上昇させることが手段の一つとなって
おり、したがって、より高温で使用することのできる材
料の開発が必要となってくる。また、より一層の軽量化
も求められている。 従来、比較的軽量であって所要の強度および耐熱性を有
する材料として、耐熱Ｔｉ合金があり。 例えば、Ｔｉ−６Ａ文−４Ｖ （ＡｌＳ ４６９５）や
、Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｔｉ−６Ａ。 （ＡｌＳ ４９７６）や、Ｔｉ−６Ｔｉ−６ＡＪ２−２
Ｓｎ−４Ｚｒ−２，ＩＳｉや、Ｔｊ−５，８Ａｌｔ−４
Ｓｎ−３，５Ｚｒ−０，７Ｎｂ−０，５Ｚｒ−０，３５
Ｓｉ−０，１５Ｃ（＃開閉５９−８９７４４号）などが
ある。 そして、これらはいずれもα＋β型のＴｉ−Ａ、ｌ−Ｖ
系合金ないしはニγα型のＴｉ−ＡＫＬ−５ｎ−Ｚｒ系
合金が主体であり、必要に応じてＭｏ、Ｎｂ、Ｖ等のβ
安定化元素を添加したものとしている。 （発明が解決しようとする課題） 上記した従来の耐熱Ｔｉ合金は、Ｎｆを多量に含む耐熱
鋼や耐熱合金などと比べるとかなり軽量であり、まずま
ずの強度および耐熱性を有しているが、上述したように
、自動車や航空機のエンジン、産業用ガスタービン等に
おいては、それらの燃焼効率を向上させるために、燃焼
温度を上昇させる傾向にあることから、より一層の＃熱
性の向上が望まれるという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、従来の高比強度の耐熱Ｔｉ合金において、その
耐熱性をより一層向上させることができるようにするこ
とを目的としている。
（課題を解決するための手段〕
本発明に係わる耐熱性の優れたＴｉ合金は、重量％で、
Ａｌ：１０％以下、Ｓｎ：１５％以下。 Ｚｒ ：１５％以下のうちの１種または２種以上を含み
、さらにＧａ：０．０１〜１５％を含み、残部Ｔｉおよ
び不純物よりなる構成としたことを＃黴としており、実
施態様においては、Ａｌ。 Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａ含有量が、 ＡｌＬ＋ （Ｓ ｎ／３）＋ （Ｚｒ／６）＋（Ｇａ／
２） ５１５％ ＡＲ＋ （Ｓｎ／３）＋ （Ｚｒ／６）＋Ｇａ≧５
％の関係を満足する構成とし、同じ〈実施態様において
は１重量％で、Ａ文＝８％以下、Ｓｎ＋１５％以下、Ｚ
ｒ：１５％以下のうちの１種または２種以上を含み、さ
らにＧａ：０．０１〜１０％を含み、残部Ｔｉおよび不
純物よりなり、Ａｌ。 Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａ含有量が、 Ａ文士（Ｓ ｎ／３） ＋（Ｚｒ／６）＋（Ｇａ／２）
５１０％ Ａ文十（Ｓ ｎ／３）＋ （Ｚ ｒ／６）＋Ｇａ≧６％
の関係を満足する構成とし、同じ〈実施態様においては
、Ｖ 、 Ｎ ｂ 、 Ｔ ａ 、 Ｃｒ 、 Ｍ ｏ
、 Ｗ 。 Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕのうちの１種または２種
以上をさらに含み （Ｖ／１．５）＋ （Ｎｂ／３．６） ＋（Ｔａ／４．５）＋ （Ｃｒ７０．６４）＋Ｍｏ＋
（Ｗ／２．６）＋ （Ｍｎ１０．６４ン＋ （Ｆ
ｅｌｏ 、 ３５） ＋ （Ｃｏｌｏ 、 ７）＋ （
Ｎ ｉｌｏ 、９）＋ （Ｃｕ／１．３）≦７％の関係
を満足する構成とし、同じ〈実施態様においては、Ｃ，
Ｓｆ、Ｓ、Ｙ、ＲＥＭのうちの１種または２種以上を合
計で１％以下含む構成としたことを特徴としており、上
記耐熱性の優れたＴｉ合金の構成を前述した従来の課題
を解決するための手段としている。 次に、本発明に係わる耐熱性の優れたＴｉ合金の成分組
成範囲（重量％）の限定理由について説明する。 Ａ文：１０％以下 Ａｉはα相を固溶強化するのに有効な元素であるので、
Ｓｎ、Ｚｒと共にこれらの１種または２種以上を含有さ
せるが、ＡＱ含有量が多すぎるとＴｉ３ Ａｌｌ化合物
を形成して延性を低下させるようになるため、１０％以
下とすることが必要であり、必要に応じて８％以下とす
るのがよい。 Ｓｎ：１５％以下 Ｓｎはα相を固溶強化するのに有効な元素であるので、
Ａｌ、Ｚｒと共にこれらの１種または２種以上を含有さ
せるが、Ｓｎ含有量が多すぎるとＴｉ３ Ｓｎ化合物を
形成して延性を低下させるようになるため、１５％以下
とすることが必要である。 Ｚｒ：１５％以下 Ｚｒはα相およびβ相を固溶強化するのに有効な元素で
あるので、Ａ１ｌＳｎと共にこれらの１種または２種以
上を含有させるが、Ｚｒ含有量が多すぎるとβ相の量が
増大してクリープ特性を低下させるようになるため、１
５％以下とすることが必要である。 Ｇａ：０．０ｌ−１５％ Ｇａはα相を固溶強化し、Ｔｉ合金の耐熱性を改善する
のに有効な元素であるので、このような効果を得るため
に０．０１％以上含有させることが必要であるが、Ｇａ
含有量が多すぎるとＴｉ３Ｇａ化合物を形成して延性を
低下させるようになるため、１５％以下とすることが必
要であり、必要に応じて１０％以下とするのがよい。 ＡＪ１＋ （Ｓ ｎ／３） ＋（Ｚ ｒ／６）＋（Ｇａ
／２） ≦１５％ Ａ文、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａの各元素を適宜複合添加した場
合において、α相の固溶限界を考慮して必要な延性が確
保されるようにするためには、上記各元素の関係におい
て１５％以下となるようにすることが望ましく、さらに
は必要に応じて１０％以下となるようにすることがより
望ましい。 Ａ、Ｑ＋ （Ｓｎ／３） ＋ （Ｚｒ／６）＋Ｇ
ａ≧５％ Ａｌ、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａの各元素を適宜複合添加した場
合において、必要な高温強度が確保されるようにするた
めには、上記各元素の関係において５％以上となるよう
にすることが望ましく、さらには必要に応じて６％以上
となるようにすることがより望ましい。 Ｖ Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ。 Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕのうちの１種または２種以上 これらの元素はβ相を固溶強化し、熱処理性を改善する
のに有効であって、短時間強度の改善に有効な元素群で
あるので、必要に地じてこれらの１種または２種以上を
添加することも望ましい。 この場合、（Ｖ／１．５）＋ （Ｎｂ／３．６）＋
（Ｔａ／４ ．５）＋ （Ｃｒｌｏ 、６４）＋Ｍ
ｏ＋ （Ｗ／２ ．６）＋ （Ｍｎ１０ ．６４）
＋ （Ｆｅ１０．３５）＋ （Ｃｏ１０．７）＋
（Ｎｉ１０．９）＋ （Ｃｕ／１．３） で表わされる
ＭＯ当量での関係においてこの値が７％を超えるとβ相
の量が増大してクリープ特性を低下させるようになるた
め、これらの元素の１種または２種以上を添加するとし
ても上記関係において７％以下となるようにすることが
望ましい、なお、上記各元素のうちＮｂ、Ｔａ、Ｍｏは
Ｔｉ中での拡散速度が遅く、とりわけクリープ特性の改
善には有効であり、また耐酸化性を改善する効果も大き
い。 Ｃ，Ｓｉ 、Ｓ、Ｙ、ＲＥＭ（希土類元素のうちの１種
または２種以上）のうちの１種または２種以上 これらの元素はＴｆもしくはＴｉ中の不純物と介在物な
いしは化合物を形成して、クリープ強度を改善するのに
有効な元素群であるので、必要に応じてこれらの１種ま
たは２種以上を添加することも望ましい。 しかし、含有量が多すぎると製造性を劣化させ、また延
性も低下させるようになるため、添加するとしてもこれ
らの１種丈たは２種以上の合計で１％以下とすることが
望ましい。 Ｔｉ：残部 Ｔｉは軽量でかつ耐熱性、耐食性に優れ、高比強度が得
られるので残部とした。 （発明の作用） 本発明に係わるＴｉ合金は、上記した構成を有している
ので、Ｔｉ中にＡ文、Ｓｎ、Ｚｒの１種丈たは２種シ上
を適量添加することによってα相が固溶強化され、また
、Ｚｒを適量添加することによってβ相も固溶強化され
、さらにはＧａを適量添加することによってα相が固溶
強化されると共に耐熱性が改善されるので、軽量で且つ
耐熱性・耐食性に優れると共に高比強度が得られるＴｉ
合金の耐熱性がさらに向上したものとなり、Ｖ、Ｎｂ
、Ｔａ 、Ｃｒ 、Ｍｏ 、Ｗ、Ｍｎ 、Ｆｅ 。 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕのうちの１種または２種以上を必要に
応じて含有させることによってβ相が固溶強化され、熱
処理性が改善されて短時間強度が向上したものとなり、
Ｃ，Ｓｆ 、Ｓ、Ｙ、ＲＥＭのうちの１種または２種以
上を必要に応じて含有させることによってクリープ強度
がさらに改善されたものとなる。 （実旅例） 第１表に示す化学成分組成のＴｉ合金をプラズマ溶解に
より溶製し、それぞれについて直径的ＬＯＯｍｍの鋳塊
を得たのち、１１５０℃で分塊し、続いて１０００℃で
鍛伸加工を実施して２０ｍｍ角の棒材を得た。 次いで、βトランザス温度直下（Ｔβ−２０℃）で溶体
化処理を行ったのち、６３５℃で時効処理を施して供試
材とした。 続いて、各供試材の常温引張特性（０，２％耐力、絞り
）、６００℃引張特性（０，２％耐力。 絞り）および温度＝６００℃、応力２０．４ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 、時間＝１００時間のクリープ特性を調べた。 これらの結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように、本発明合金はいてれも富温引張特
性、高温（６００℃）引張特性および高温（６００℃）
クリープ特性が良好であり、とくにＧａを添加していな
い比較合金と比べた場合に高温特性が良好な値を示して
いて耐熱性に優れたものとなっていることがみとめられ
た。 また、ＡｌＬ＋ （Ｓ ｎ／３）＋ （Ｚ ｒ１５）＋
（Ｇ ａ ／ ２ ）で示される値が大きめとなってい
るＮｏ、１７の合金では延性がさほど良好でないため、
この実施例の鍛伸加工条件では鍛造中に割れが発生した
ことから、鍛伸加工条件を考慮する必要のあることが認
められた。
Ａｌ：１０％以下、Ｓｎ：１５％以下。 Ｚｒ ：１５％以下のうちの１種または２種以上を含み
、さらにＧａ：０．０１〜１５％を含み、残部Ｔｉおよ
び不純物よりなる構成としたことを＃黴としており、実
施態様においては、Ａｌ。 Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａ含有量が、 ＡｌＬ＋ （Ｓ ｎ／３）＋ （Ｚｒ／６）＋（Ｇａ／
２） ５１５％ ＡＲ＋ （Ｓｎ／３）＋ （Ｚｒ／６）＋Ｇａ≧５
％の関係を満足する構成とし、同じ〈実施態様において
は１重量％で、Ａ文＝８％以下、Ｓｎ＋１５％以下、Ｚ
ｒ：１５％以下のうちの１種または２種以上を含み、さ
らにＧａ：０．０１〜１０％を含み、残部Ｔｉおよび不
純物よりなり、Ａｌ。 Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａ含有量が、 Ａ文士（Ｓ ｎ／３） ＋（Ｚｒ／６）＋（Ｇａ／２）
５１０％ Ａ文十（Ｓ ｎ／３）＋ （Ｚ ｒ／６）＋Ｇａ≧６％
の関係を満足する構成とし、同じ〈実施態様においては
、Ｖ 、 Ｎ ｂ 、 Ｔ ａ 、 Ｃｒ 、 Ｍ ｏ
、 Ｗ 。 Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕのうちの１種または２種
以上をさらに含み （Ｖ／１．５）＋ （Ｎｂ／３．６） ＋（Ｔａ／４．５）＋ （Ｃｒ７０．６４）＋Ｍｏ＋
（Ｗ／２．６）＋ （Ｍｎ１０．６４ン＋ （Ｆ
ｅｌｏ 、 ３５） ＋ （Ｃｏｌｏ 、 ７）＋ （
Ｎ ｉｌｏ 、９）＋ （Ｃｕ／１．３）≦７％の関係
を満足する構成とし、同じ〈実施態様においては、Ｃ，
Ｓｆ、Ｓ、Ｙ、ＲＥＭのうちの１種または２種以上を合
計で１％以下含む構成としたことを特徴としており、上
記耐熱性の優れたＴｉ合金の構成を前述した従来の課題
を解決するための手段としている。 次に、本発明に係わる耐熱性の優れたＴｉ合金の成分組
成範囲（重量％）の限定理由について説明する。 Ａ文：１０％以下 Ａｉはα相を固溶強化するのに有効な元素であるので、
Ｓｎ、Ｚｒと共にこれらの１種または２種以上を含有さ
せるが、ＡＱ含有量が多すぎるとＴｉ３ Ａｌｌ化合物
を形成して延性を低下させるようになるため、１０％以
下とすることが必要であり、必要に応じて８％以下とす
るのがよい。 Ｓｎ：１５％以下 Ｓｎはα相を固溶強化するのに有効な元素であるので、
Ａｌ、Ｚｒと共にこれらの１種または２種以上を含有さ
せるが、Ｓｎ含有量が多すぎるとＴｉ３ Ｓｎ化合物を
形成して延性を低下させるようになるため、１５％以下
とすることが必要である。 Ｚｒ：１５％以下 Ｚｒはα相およびβ相を固溶強化するのに有効な元素で
あるので、Ａ１ｌＳｎと共にこれらの１種または２種以
上を含有させるが、Ｚｒ含有量が多すぎるとβ相の量が
増大してクリープ特性を低下させるようになるため、１
５％以下とすることが必要である。 Ｇａ：０．０ｌ−１５％ Ｇａはα相を固溶強化し、Ｔｉ合金の耐熱性を改善する
のに有効な元素であるので、このような効果を得るため
に０．０１％以上含有させることが必要であるが、Ｇａ
含有量が多すぎるとＴｉ３Ｇａ化合物を形成して延性を
低下させるようになるため、１５％以下とすることが必
要であり、必要に応じて１０％以下とするのがよい。 ＡＪ１＋ （Ｓ ｎ／３） ＋（Ｚ ｒ／６）＋（Ｇａ
／２） ≦１５％ Ａ文、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａの各元素を適宜複合添加した場
合において、α相の固溶限界を考慮して必要な延性が確
保されるようにするためには、上記各元素の関係におい
て１５％以下となるようにすることが望ましく、さらに
は必要に応じて１０％以下となるようにすることがより
望ましい。 Ａ、Ｑ＋ （Ｓｎ／３） ＋ （Ｚｒ／６）＋Ｇ
ａ≧５％ Ａｌ、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａの各元素を適宜複合添加した場
合において、必要な高温強度が確保されるようにするた
めには、上記各元素の関係において５％以上となるよう
にすることが望ましく、さらには必要に応じて６％以上
となるようにすることがより望ましい。 Ｖ Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ。 Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕのうちの１種または２種以上 これらの元素はβ相を固溶強化し、熱処理性を改善する
のに有効であって、短時間強度の改善に有効な元素群で
あるので、必要に地じてこれらの１種または２種以上を
添加することも望ましい。 この場合、（Ｖ／１．５）＋ （Ｎｂ／３．６）＋
（Ｔａ／４ ．５）＋ （Ｃｒｌｏ 、６４）＋Ｍ
ｏ＋ （Ｗ／２ ．６）＋ （Ｍｎ１０ ．６４）
＋ （Ｆｅ１０．３５）＋ （Ｃｏ１０．７）＋
（Ｎｉ１０．９）＋ （Ｃｕ／１．３） で表わされる
ＭＯ当量での関係においてこの値が７％を超えるとβ相
の量が増大してクリープ特性を低下させるようになるた
め、これらの元素の１種または２種以上を添加するとし
ても上記関係において７％以下となるようにすることが
望ましい、なお、上記各元素のうちＮｂ、Ｔａ、Ｍｏは
Ｔｉ中での拡散速度が遅く、とりわけクリープ特性の改
善には有効であり、また耐酸化性を改善する効果も大き
い。 Ｃ，Ｓｉ 、Ｓ、Ｙ、ＲＥＭ（希土類元素のうちの１種
または２種以上）のうちの１種または２種以上 これらの元素はＴｆもしくはＴｉ中の不純物と介在物な
いしは化合物を形成して、クリープ強度を改善するのに
有効な元素群であるので、必要に応じてこれらの１種ま
たは２種以上を添加することも望ましい。 しかし、含有量が多すぎると製造性を劣化させ、また延
性も低下させるようになるため、添加するとしてもこれ
らの１種丈たは２種以上の合計で１％以下とすることが
望ましい。 Ｔｉ：残部 Ｔｉは軽量でかつ耐熱性、耐食性に優れ、高比強度が得
られるので残部とした。 （発明の作用） 本発明に係わるＴｉ合金は、上記した構成を有している
ので、Ｔｉ中にＡ文、Ｓｎ、Ｚｒの１種丈たは２種シ上
を適量添加することによってα相が固溶強化され、また
、Ｚｒを適量添加することによってβ相も固溶強化され
、さらにはＧａを適量添加することによってα相が固溶
強化されると共に耐熱性が改善されるので、軽量で且つ
耐熱性・耐食性に優れると共に高比強度が得られるＴｉ
合金の耐熱性がさらに向上したものとなり、Ｖ、Ｎｂ
、Ｔａ 、Ｃｒ 、Ｍｏ 、Ｗ、Ｍｎ 、Ｆｅ 。 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕのうちの１種または２種以上を必要に
応じて含有させることによってβ相が固溶強化され、熱
処理性が改善されて短時間強度が向上したものとなり、
Ｃ，Ｓｆ 、Ｓ、Ｙ、ＲＥＭのうちの１種または２種以
上を必要に応じて含有させることによってクリープ強度
がさらに改善されたものとなる。 （実旅例） 第１表に示す化学成分組成のＴｉ合金をプラズマ溶解に
より溶製し、それぞれについて直径的ＬＯＯｍｍの鋳塊
を得たのち、１１５０℃で分塊し、続いて１０００℃で
鍛伸加工を実施して２０ｍｍ角の棒材を得た。 次いで、βトランザス温度直下（Ｔβ−２０℃）で溶体
化処理を行ったのち、６３５℃で時効処理を施して供試
材とした。 続いて、各供試材の常温引張特性（０，２％耐力、絞り
）、６００℃引張特性（０，２％耐力。 絞り）および温度＝６００℃、応力２０．４ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 、時間＝１００時間のクリープ特性を調べた。 これらの結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように、本発明合金はいてれも富温引張特
性、高温（６００℃）引張特性および高温（６００℃）
クリープ特性が良好であり、とくにＧａを添加していな
い比較合金と比べた場合に高温特性が良好な値を示して
いて耐熱性に優れたものとなっていることがみとめられ
た。 また、ＡｌＬ＋ （Ｓ ｎ／３）＋ （Ｚ ｒ１５）＋
（Ｇ ａ ／ ２ ）で示される値が大きめとなってい
るＮｏ、１７の合金では延性がさほど良好でないため、
この実施例の鍛伸加工条件では鍛造中に割れが発生した
ことから、鍛伸加工条件を考慮する必要のあることが認
められた。
本発明に係わるＴｉ合金は、重量％で、Ａ文＝１０％以
下、Ｓｎ＋１５％以下、Ｚｒ：１５％以下のうちの１種
または２種以上を含み、さらにＧａ：０．０１〜１５％
を含み、残部Ｔｉおよび不純物よりなる構成としたもの
であるから、従来の高比強度の耐熱Ｔｉ合金において、
その耐熱性をより一層向上させることが可能であり１例
えば、各種燃焼機関の燃焼効率向上のための燃焼温度の
上昇傾向に対応できるものとなるという著しく優れた効
果がもたらされる。
下、Ｓｎ＋１５％以下、Ｚｒ：１５％以下のうちの１種
または２種以上を含み、さらにＧａ：０．０１〜１５％
を含み、残部Ｔｉおよび不純物よりなる構成としたもの
であるから、従来の高比強度の耐熱Ｔｉ合金において、
その耐熱性をより一層向上させることが可能であり１例
えば、各種燃焼機関の燃焼効率向上のための燃焼温度の
上昇傾向に対応できるものとなるという著しく優れた効
果がもたらされる。
Claims (5)
- （１）重量％で、Ａｌ：１０％以下、Ｓｎ：１５％以下
、Ｚｒ：１５％以下のうちの１種または２種以上を含み
、さらにＧａ：０．０１〜１５％を含み、残部Ｔｉおよ
び不純物よりなることを特徴とする耐熱性の優れたＴｉ
合金。 - （２）Ａｌ、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａ含有量が、 Ａｌ＋（Ｓｎ／３）＋（Ｚｒ／６） ＋（Ｇａ／２）≦１５％ Ａｌ＋（Ｓｎ／３）＋（Ｚｒ／６）＋Ｇａ≧５％の関係
を満足する請求項第１項に記載の耐熱性の優れたＴｉ合
金。 - （３）重量％で、Ａｌ：８％以下、Ｓｎ：１５％以下、
Ｚｒ：１５％以下のうちの１種または２種以上を含み、
さらにＧａ：０．０１〜１０％を含み、残部Ｔｉおよび
不純物よりなり、Ａｌ、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｇａ含有量が、 Ａｌ＋（Ｓｎ／３）＋（Ｚｒ／６） ＋（Ｇａ／２）≦１０％ Ａｌ＋（Ｓｎ／３）＋（Ｚｒ／６）＋Ｇａ≧６％の関係
を満足することを特徴とする耐熱性の優れたＴｉ合金。 - （４）Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、 Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕのうちの１種または２種
以上をさらに含み、 （Ｖ／１．５）＋（Ｎｂ／３．６） ＋（Ｔａ／４．５）＋（Ｃｒ／０．６４） ＋Ｍｏ＋（Ｗ／２．６）＋（Ｍｎ／０．６４）＋（Ｆｅ
／０．３５）＋（Ｃｏ／０．７） ＋（Ｎｉ／０．９）＋（Ｃｕ／１．３）≦７％の関係を
満足する請求項第１項、第２項または第３項に記載の耐
熱性の優れたＴｉ合金。 - （５）Ｃ、Ｓｉ、Ｓ、Ｙ、ＲＥＭのうちの１種または２
種以上を合計で１％以下含む請求項第１項、第２項、第
３項または第４項に記載の耐熱性の優れたＴｉ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14674490A JPH0441635A (ja) | 1990-06-05 | 1990-06-05 | 耐熱性の優れたＴｉ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14674490A JPH0441635A (ja) | 1990-06-05 | 1990-06-05 | 耐熱性の優れたＴｉ合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0441635A true JPH0441635A (ja) | 1992-02-12 |
Family
ID=15414614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14674490A Pending JPH0441635A (ja) | 1990-06-05 | 1990-06-05 | 耐熱性の優れたＴｉ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0441635A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014208873A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-11-06 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 耐酸化性に優れた高強度チタン合金及びこれを用いたコンプレッサー部品 |
-
1990
- 1990-06-05 JP JP14674490A patent/JPH0441635A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014208873A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-11-06 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 耐酸化性に優れた高強度チタン合金及びこれを用いたコンプレッサー部品 |
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