JPH0441640A - カテーテルガイドワイヤ用超弾性合金線材およびその製造方法 - Google Patents
カテーテルガイドワイヤ用超弾性合金線材およびその製造方法Info
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- JPH0441640A JPH0441640A JP14908490A JP14908490A JPH0441640A JP H0441640 A JPH0441640 A JP H0441640A JP 14908490 A JP14908490 A JP 14908490A JP 14908490 A JP14908490 A JP 14908490A JP H0441640 A JPH0441640 A JP H0441640A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明は、カテーテルガイドワイヤなどに使用される高
発生力、高超弾性歪および高弾性係数を有する超弾性合
金線材およびその製造方法に関するものである。
発生力、高超弾性歪および高弾性係数を有する超弾性合
金線材およびその製造方法に関するものである。
人体内に挿入して用いるカテーテルガイドワイヤは、柔
軟性、曲げ変形に対する強度すなわち適度な弾性係数を
要することから超弾性合金線材が用いられている。この
カテーテルガイドワイヤに使用される超弾性合金線材の
超弾性特性としては２種類のタイプがある。
軟性、曲げ変形に対する強度すなわち適度な弾性係数を
要することから超弾性合金線材が用いられている。この
カテーテルガイドワイヤに使用される超弾性合金線材の
超弾性特性としては２種類のタイプがある。
そのタイプＩとしては、第２図に応力−歪特性を示すよ
うに、ステージ部応カフ２ｋｇｆ／−見かけの弾性係数
３６００ｋｇｆ／−、ステージ部長さ４．０％程度の特
性を存する。このタイプの特徴は高発生力型であり、ス
テージ部すなわち一定応力下での超弾性歪が短く、見か
けの弾性係数が小さい。この超弾性線材はカテーテルガ
イドワイヤ用として使用すると複雑な血管内を通すとき
、血管の曲率が小さくなるにつれて負荷量が大きくなり
４％を越える付近から発生力が大となり、ワイヤがスム
ーズに通れなくなる。したがって曲率が小さく複雑な血
管用としては不向きである。線径を細くして発生力を小
さくすることにより、血管内を通すことは可能であるが
、第３図に示す見かけの弾性係数と腰の強さの関係から
判るように腰の強さは弾性係数と比例関係にあることか
ら、このように弾性係数の小さい線材は腰が弱く、した
がって手元の操作性が悪くなる欠点がある。
うに、ステージ部応カフ２ｋｇｆ／−見かけの弾性係数
３６００ｋｇｆ／−、ステージ部長さ４．０％程度の特
性を存する。このタイプの特徴は高発生力型であり、ス
テージ部すなわち一定応力下での超弾性歪が短く、見か
けの弾性係数が小さい。この超弾性線材はカテーテルガ
イドワイヤ用として使用すると複雑な血管内を通すとき
、血管の曲率が小さくなるにつれて負荷量が大きくなり
４％を越える付近から発生力が大となり、ワイヤがスム
ーズに通れなくなる。したがって曲率が小さく複雑な血
管用としては不向きである。線径を細くして発生力を小
さくすることにより、血管内を通すことは可能であるが
、第３図に示す見かけの弾性係数と腰の強さの関係から
判るように腰の強さは弾性係数と比例関係にあることか
ら、このように弾性係数の小さい線材は腰が弱く、した
がって手元の操作性が悪くなる欠点がある。
次にタイプ■としては、第４図に応力−歪特性を示すよ
うに、ステージ部応力４６．４ｋｇｆ／−１見かけの弾
性係数４４５０ｋｇｆ／ｊ、ステージ部長さ６．６％程
度の特性を有し、低発生力型であり、ステージ部の超弾
性歪が長く、見かけの弾性係数が大きいのが特徴である
。この線材は、曲率が小さく複雑な血管内を通すときに
発生力が小さいため座屈して前に進まないことがある。
うに、ステージ部応力４６．４ｋｇｆ／−１見かけの弾
性係数４４５０ｋｇｆ／ｊ、ステージ部長さ６．６％程
度の特性を有し、低発生力型であり、ステージ部の超弾
性歪が長く、見かけの弾性係数が大きいのが特徴である
。この線材は、曲率が小さく複雑な血管内を通すときに
発生力が小さいため座屈して前に進まないことがある。
このため線径を太くする必要があるが、線径を大きくす
ると、曲率が小さく複雑で細い血管には通り難いと云う
問題がある。
ると、曲率が小さく複雑で細い血管には通り難いと云う
問題がある。
従来、これらのカテーテルガイドワイヤ用超弾性合金線
材の製造方法としては、Ｎｉ−Ｔｉ合金線材を７００〜
７５０℃の温度において１分〜２分の走間焼鈍を行った
後３０〜４０％の減面加工率で伸線加工を施し、次いで
５００℃〜５５０℃の温度で１分〜２分間の走間焼鈍を
行っていたものである。
材の製造方法としては、Ｎｉ−Ｔｉ合金線材を７００〜
７５０℃の温度において１分〜２分の走間焼鈍を行った
後３０〜４０％の減面加工率で伸線加工を施し、次いで
５００℃〜５５０℃の温度で１分〜２分間の走間焼鈍を
行っていたものである。
しかしながら、合金の組成および製造方法について種々
検討がなされているにも拘わらず上記の柔軟性と腰の強
さ、すなわち弾性係数を有するワイヤ用超弾性合金線材
を得ることは困難であった。
検討がなされているにも拘わらず上記の柔軟性と腰の強
さ、すなわち弾性係数を有するワイヤ用超弾性合金線材
を得ることは困難であった。
本発明は上記の問題について検討の結果なされたもので
、前記のタイプＩおよび■の両者の長所を併せもつ高発
生力すなわちステージ応力が高く、見かけの弾性係数が
大きく、かつステージ部長さが長い特性を有するカテー
テルガイドワイヤ用超弾性合金線材およびその製造方法
を開発したものである。
、前記のタイプＩおよび■の両者の長所を併せもつ高発
生力すなわちステージ応力が高く、見かけの弾性係数が
大きく、かつステージ部長さが長い特性を有するカテー
テルガイドワイヤ用超弾性合金線材およびその製造方法
を開発したものである。
〔課題を解決するための手段および作用〕本発明は、Ｎ
ｉ ５０．７〜５３．０ａｔ％、残部Ｔｉからなり、
ステージ部応力６０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、見かけの弾性
係数４０００以上、ステージ部長さ６．０％以上の特性
を有することを特徴とするカテーテルガイドワイヤ用超
弾性合金線材であり、またＮｉ５０．７〜５３ 、０ａ
ｔ％、Ｔ ｉ ４９．３〜４７．Ｏａｅ％のＮｉまた
は、／およびＴｉの一部をＣｒ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｖ
、Ｐｄ、Ｗ、Ｃｕの何れかＩＷ！または２種以上を各（
１，０１〜５．０ａｔ％の範囲で置換してなり、ステー
ジ部応力６０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、見かけの弾性係数４
０００以上、ステージ部長さ６．０％以上の特性を有す
ることを特徴とするカテーテルガイドワイヤ用超弾性合
金線材であり、そしてＮ ｉ ５０．７−５３．Ｏａ
ｔ％、残部Ｔｉからなる合金を４５０℃〜６００℃の温
度で１０秒〜１８０分の生地焼鈍を行って引張り強さを
１００ｋｇｆ ／ｍｍ２以上とし、続いて加工率３０％
以上の伸線加工を施して引張強さを１５０ｋｇｆ／ｍｍ
２以上とし、次いで４００℃〜６０（１℃の温度で１０
秒〜３０分の仕上げ焼鈍を行って引張り強さを１３０〜
１９０ｋｇｆ／ｍｍ２とすることを特徴とするカテーテ
ルガイドワイヤ用超弾性合金線材の製造方法であり、さ
らにＮ４５０．７〜５３．０ａｔ％、Ｔ ｉ ４９．３
〜４７．０ａｔ％のＮｉまたは／およびＴｉの一部をＣ
ｒ５Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍ０１Ｖ、Ｐｄ、Ｗ、Ｃｕの何れか１
種または２種以上を各０．０１〜５．０ａｔ％の範囲で
置換してなる合金を４５０℃〜６００℃の温度で１０秒
〜１８０分の生地焼鈍を行って引張強さを１００ｋｇｆ
／ｍｍ２以上とし、続いて加工率３０％以上の伸線加工
を施して引張り強さを１５０ｋｇｆ ／ｍｍ２以上とし
、次いで４００℃〜６００℃の温度で１０秒〜３０分の
仕上げ焼鈍を行って引張り強さを１３０〜１９０ｋｇｆ
／ｍｍ２とすることを特徴とするカテーテルガイドワイ
ヤ用超弾性合金線材の製造方法である。
ｉ ５０．７〜５３．０ａｔ％、残部Ｔｉからなり、
ステージ部応力６０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、見かけの弾性
係数４０００以上、ステージ部長さ６．０％以上の特性
を有することを特徴とするカテーテルガイドワイヤ用超
弾性合金線材であり、またＮｉ５０．７〜５３ 、０ａ
ｔ％、Ｔ ｉ ４９．３〜４７．Ｏａｅ％のＮｉまた
は、／およびＴｉの一部をＣｒ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｖ
、Ｐｄ、Ｗ、Ｃｕの何れかＩＷ！または２種以上を各（
１，０１〜５．０ａｔ％の範囲で置換してなり、ステー
ジ部応力６０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、見かけの弾性係数４
０００以上、ステージ部長さ６．０％以上の特性を有す
ることを特徴とするカテーテルガイドワイヤ用超弾性合
金線材であり、そしてＮ ｉ ５０．７−５３．Ｏａ
ｔ％、残部Ｔｉからなる合金を４５０℃〜６００℃の温
度で１０秒〜１８０分の生地焼鈍を行って引張り強さを
１００ｋｇｆ ／ｍｍ２以上とし、続いて加工率３０％
以上の伸線加工を施して引張強さを１５０ｋｇｆ／ｍｍ
２以上とし、次いで４００℃〜６０（１℃の温度で１０
秒〜３０分の仕上げ焼鈍を行って引張り強さを１３０〜
１９０ｋｇｆ／ｍｍ２とすることを特徴とするカテーテ
ルガイドワイヤ用超弾性合金線材の製造方法であり、さ
らにＮ４５０．７〜５３．０ａｔ％、Ｔ ｉ ４９．３
〜４７．０ａｔ％のＮｉまたは／およびＴｉの一部をＣ
ｒ５Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍ０１Ｖ、Ｐｄ、Ｗ、Ｃｕの何れか１
種または２種以上を各０．０１〜５．０ａｔ％の範囲で
置換してなる合金を４５０℃〜６００℃の温度で１０秒
〜１８０分の生地焼鈍を行って引張強さを１００ｋｇｆ
／ｍｍ２以上とし、続いて加工率３０％以上の伸線加工
を施して引張り強さを１５０ｋｇｆ ／ｍｍ２以上とし
、次いで４００℃〜６００℃の温度で１０秒〜３０分の
仕上げ焼鈍を行って引張り強さを１３０〜１９０ｋｇｆ
／ｍｍ２とすることを特徴とするカテーテルガイドワイ
ヤ用超弾性合金線材の製造方法である。
すなわち本発明は、Ｎ ｉ ５０．７〜５３．０ａｔ％
、残部ＴｉのＮ ｉ −Ｔ ｉ合金またはＮ ｉ ５０
．７〜５３．０ａｔ％、Ｔ ｉ ４９．３〜４７．０ａ
ｔ％のＮｉまたは／およびＴｉの一部をＣｒ、Ｆｅ、Ｃ
ｏ、Ｍｏ、Ｖ、Ｐｄ、Ｗ。
、残部ＴｉのＮ ｉ −Ｔ ｉ合金またはＮ ｉ ５０
．７〜５３．０ａｔ％、Ｔ ｉ ４９．３〜４７．０ａ
ｔ％のＮｉまたは／およびＴｉの一部をＣｒ、Ｆｅ、Ｃ
ｏ、Ｍｏ、Ｖ、Ｐｄ、Ｗ。
Ｃｕの何れか１種または２種以上を各０．０１〜５．０
ａｔ％の範囲で置換したＮ ｉ −Ｔ ｉ系合金を上記
したように特定な生地焼鈍、伸線加工および仕上げ焼鈍
を施すことにより、ステージ部応力６０ｋｇｆ ／ｍｍ
２以上、見かけの弾性係数４０００以上、ステージ部長
さ６．０％以上の特性を有するカテーテルガイドワイヤ
用超弾性合金線材を得たものである。
ａｔ％の範囲で置換したＮ ｉ −Ｔ ｉ系合金を上記
したように特定な生地焼鈍、伸線加工および仕上げ焼鈍
を施すことにより、ステージ部応力６０ｋｇｆ ／ｍｍ
２以上、見かけの弾性係数４０００以上、ステージ部長
さ６．０％以上の特性を有するカテーテルガイドワイヤ
用超弾性合金線材を得たものである。
また本発明は、上記した特定のＮｉ−Ｔｉ合金またはＮ
ｉ−Ｔｉ系合金を４５０℃〜６００℃の温度で１０秒〜
１８０分の生地焼鈍を行って引張り強さを１００ ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上とし続いて加工率３０％以上の伸線加工
を施して引張り強さを１５０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上とし
、続いて４００℃〜６００℃の温度で１０秒〜３０分の
仕上げ焼鈍を行って引張り強さを１３０〜１９０ｋｇｆ
／−とすることにより所定のステージ部応力６０ｋｇｆ
／ｍｍ２以上、見かけの弾性係数４０００以上、ステー
ジ部長さ６．０％以上の特性を有するカテーテルガイド
ワイヤ用超弾性合金線材を得るものである。
ｉ−Ｔｉ系合金を４５０℃〜６００℃の温度で１０秒〜
１８０分の生地焼鈍を行って引張り強さを１００ ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上とし続いて加工率３０％以上の伸線加工
を施して引張り強さを１５０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上とし
、続いて４００℃〜６００℃の温度で１０秒〜３０分の
仕上げ焼鈍を行って引張り強さを１３０〜１９０ｋｇｆ
／−とすることにより所定のステージ部応力６０ｋｇｆ
／ｍｍ２以上、見かけの弾性係数４０００以上、ステー
ジ部長さ６．０％以上の特性を有するカテーテルガイド
ワイヤ用超弾性合金線材を得るものである。
しかして本発明の合金組成をＮｉ５０．７〜５３．０ａ
ｔ％、残部Ｔｊとしたのは、Ｎｉが５０．７ａ ｔ％未
満では、仕上げ焼鈍後の引張り強さが１３０〜１９０ｋ
ｇｆ／−を満たしていても変態点が高くなることによる
ステージ部応力の低下、見かけの弾性係数の低下が起こ
り実用上問題となるからであり、Ｎｉ量が５３ 、 Ｏ
ａ ｔ％を越えると伸線加工が困難になるためである。
ｔ％、残部Ｔｊとしたのは、Ｎｉが５０．７ａ ｔ％未
満では、仕上げ焼鈍後の引張り強さが１３０〜１９０ｋ
ｇｆ／−を満たしていても変態点が高くなることによる
ステージ部応力の低下、見かけの弾性係数の低下が起こ
り実用上問題となるからであり、Ｎｉ量が５３ 、 Ｏ
ａ ｔ％を越えると伸線加工が困難になるためである。
またＮ ｉ ５０．７〜５３．０ａｔ％、Ｔ ｉ ４９
．３〜４７．０ａｔ％のＮｉまたは／およびＴｉの一部
をＣｒ、Ｆｅ、Ｃ０ｌＭｏ、Ｖ、Ｐｄ、Ｗ、Ｃｕの何れ
か１種または２種以上で各０．０１〜５．０ａｔ％の範
囲で置換するのは、これらの元素は、上記した超弾性特
性を阻害せず、加工性、引張り強さ、耐食性などの向上
に寄与するからであり、０．０１ａｔ％では上記の特性
の効果が少なく、５．０ａｔ％を越えると加工性が悪く
なるからである。
．３〜４７．０ａｔ％のＮｉまたは／およびＴｉの一部
をＣｒ、Ｆｅ、Ｃ０ｌＭｏ、Ｖ、Ｐｄ、Ｗ、Ｃｕの何れ
か１種または２種以上で各０．０１〜５．０ａｔ％の範
囲で置換するのは、これらの元素は、上記した超弾性特
性を阻害せず、加工性、引張り強さ、耐食性などの向上
に寄与するからであり、０．０１ａｔ％では上記の特性
の効果が少なく、５．０ａｔ％を越えると加工性が悪く
なるからである。
本発明の製造方法において生地焼鈍の条件を４５０℃〜
６００℃の温度で１０秒〜１８０分としたのは、この範
囲において焼鈍することにより、線材に加工組織を残し
て引張り強さを１００ ｋｇｆ／ｍｍ２以上とするもの
で、１００ｋｇｆ／−未満では仕上げ伸線後の引張り強
さが１５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上にならず、高いステージ
部応力が得られないからである。
６００℃の温度で１０秒〜１８０分としたのは、この範
囲において焼鈍することにより、線材に加工組織を残し
て引張り強さを１００ ｋｇｆ／ｍｍ２以上とするもの
で、１００ｋｇｆ／−未満では仕上げ伸線後の引張り強
さが１５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上にならず、高いステージ
部応力が得られないからである。
次に伸線加工率を３０％以上としたのは、この伸線加工
により線材に強加工を付与して線材の引張強さを１５０
ｋｇｆ／−にするためである。
により線材に強加工を付与して線材の引張強さを１５０
ｋｇｆ／−にするためである。
また仕上げ焼鈍を４００℃〜６００℃の温度で１０秒〜
３０分としたのは、この焼鈍は、前工程の伸線における
加工組織を成る程度残存せしめて引張り強さを１３０〜
１９０ｋｇｆ／−に維持せしめ、見かけの弾性係数およ
びステージ部の長さを所期の範囲に調整するものである
。
３０分としたのは、この焼鈍は、前工程の伸線における
加工組織を成る程度残存せしめて引張り強さを１３０〜
１９０ｋｇｆ／−に維持せしめ、見かけの弾性係数およ
びステージ部の長さを所期の範囲に調整するものである
。
この生地焼鈍、伸線加工、仕上げ焼鈍などの工程直後の
引張り強さを上記のように限定したのは、焼鈍および伸
線加工による加工組織の残存の度合いをみるための目安
とするもので、それぞれの工程後における引張り強さが
上記の範囲になるように処理しないと、所期のステージ
部応力、見かけの弾性係数、ステージ長さなどの特性が
得られないからである。
引張り強さを上記のように限定したのは、焼鈍および伸
線加工による加工組織の残存の度合いをみるための目安
とするもので、それぞれの工程後における引張り強さが
上記の範囲になるように処理しないと、所期のステージ
部応力、見かけの弾性係数、ステージ長さなどの特性が
得られないからである。
上記の生地焼鈍、伸線、仕上げ焼鈍工程と超弾性特性の
改善効果の理由については詳らかではないが、以下に述
べる理由によるものと考えられる。
改善効果の理由については詳らかではないが、以下に述
べる理由によるものと考えられる。
■Ｎｌ量の増加によって変態点は下がりこれによってス
テージ部の応力は高くなる。
テージ部の応力は高くなる。
■生地焼鈍で加工組織を残すことによってその後の仕上
げ伸線後の引張り強さが高くなり、これによってステー
ジ部の応力は高くなる。
げ伸線後の引張り強さが高くなり、これによってステー
ジ部の応力は高くなる。
以下に本発明の一実施例について説明する。
第１表に示す組成のＮｉ−Ｔｉ合金およびＮｉ−Ｔｉ系
合金線材を用い、５００℃２１分の生地焼鈍を行い、次
いで加工率４０％で伸線加工を行い、続いて５２０℃で
１分の仕上げ焼鈍を施した。このそれぞれの工程後の線
材について引張り試験を行い引張り強さを測定した。そ
の結果を第１表に示す。
合金線材を用い、５００℃２１分の生地焼鈍を行い、次
いで加工率４０％で伸線加工を行い、続いて５２０℃で
１分の仕上げ焼鈍を施した。このそれぞれの工程後の線
材について引張り試験を行い引張り強さを測定した。そ
の結果を第１表に示す。
上記のＮＯ，１の試料について超弾性特性の評価法であ
る応力−歪特性を測定した。その結果を第１図に示す。
る応力−歪特性を測定した。その結果を第１図に示す。
なお見かけの弾性係数は０．５ｍφの線を引張り試験を
行い、見かけの降伏応力σ７を求め、これを歪ε、で除
した値である。
行い、見かけの降伏応力σ７を求め、これを歪ε、で除
した値である。
図から明らかなようにステージ部の発生応力（降伏応力
）は負荷時（歪１．６〜７％）で６８ｋｇｆ／−１除荷
時（歪０．８〜５，６％）で３６ｋｇｆ ／−となり、
本発明の線材は従来の線材の線材のタイプ■ （第２図
）のものと比較して、ステージ部応力は同程度であるが
、ステージ部の長さ、すなわち一定荷重下での超弾性係
数歪量が大きく、およそ２倍の長さになっており、また
タイプ■（第４図）のものと比較するとステージ部の長
さは同程度であるが、ステージ部応力は４６ｋｇｆ／−
でおよそ４割程大きくなっており発す力が大きく、従来
のタイプＩおよびＨのそれぞれの欠点をカバーすること
が判る。
）は負荷時（歪１．６〜７％）で６８ｋｇｆ／−１除荷
時（歪０．８〜５，６％）で３６ｋｇｆ ／−となり、
本発明の線材は従来の線材の線材のタイプ■ （第２図
）のものと比較して、ステージ部応力は同程度であるが
、ステージ部の長さ、すなわち一定荷重下での超弾性係
数歪量が大きく、およそ２倍の長さになっており、また
タイプ■（第４図）のものと比較するとステージ部の長
さは同程度であるが、ステージ部応力は４６ｋｇｆ／−
でおよそ４割程大きくなっており発す力が大きく、従来
のタイプＩおよびＨのそれぞれの欠点をカバーすること
が判る。
次に第１表の線材について、上記と同様にして応力−歪
特性を求め、ステージ部応力、ステージ部長さ、見かけ
の弾性係数、形状回復性などの特性と加工性について調
べた結果を第２表に示した。
特性を求め、ステージ部応力、ステージ部長さ、見かけ
の弾性係数、形状回復性などの特性と加工性について調
べた結果を第２表に示した。
■仕上げ焼鈍後の引張り強さが（ｉ）、（ｉｉ）では（
２）仕上げ焼鈍条件について すなわち■より生地焼鈍後の引張り強さが１００ｋｇｆ
／−未満では伸線後の引張り強さが１５０ ｋｇｆ／
−のものが得られず、また■より伸線後の引張り強さが
１５０ ｋｇｆ／−未満では仕上げ焼鈍後の引張り強さ
１３０ｋｇｆ／−が得られず、■の結果より焼鈍後の引
張り強さが１３０〜１９０ｋｇｆ／−より小さくとも、
大きくとも超弾性特性の何れかが悪い。さ第２表から明
らかなように本発明の階１〜Ｎ１１４のものは、いずれ
もステージ部応力、ステージ部長さ、見かけの弾性係数
、形状回復性、加工性が良好なことが判る。これに対し
てＮｉ量の少ないＮＣＬ５は、ステージ部長さは良好で
あるがその他の特性は悪い。またＮｉ量の多いＮ［Ｌ６
は伸線ができず線材が得られなかった。次に生地焼鈍、
伸線加工、仕上げ焼鈍後の引張り強さと超弾性特性につ
いて調べた結果は下記の通りである。
２）仕上げ焼鈍条件について すなわち■より生地焼鈍後の引張り強さが１００ｋｇｆ
／−未満では伸線後の引張り強さが１５０ ｋｇｆ／
−のものが得られず、また■より伸線後の引張り強さが
１５０ ｋｇｆ／−未満では仕上げ焼鈍後の引張り強さ
１３０ｋｇｆ／−が得られず、■の結果より焼鈍後の引
張り強さが１３０〜１９０ｋｇｆ／−より小さくとも、
大きくとも超弾性特性の何れかが悪い。さ第２表から明
らかなように本発明の階１〜Ｎ１１４のものは、いずれ
もステージ部応力、ステージ部長さ、見かけの弾性係数
、形状回復性、加工性が良好なことが判る。これに対し
てＮｉ量の少ないＮＣＬ５は、ステージ部長さは良好で
あるがその他の特性は悪い。またＮｉ量の多いＮ［Ｌ６
は伸線ができず線材が得られなかった。次に生地焼鈍、
伸線加工、仕上げ焼鈍後の引張り強さと超弾性特性につ
いて調べた結果は下記の通りである。
（１）引張り強さについて
■生地焼鈍後の引張強さが７０ｋｇｆ／−では↓
伸線後の引張り強さは１４０ｋｇｆ／−（＜１５０ｋｇ
ｆ／ｄ）■伸線後の引張り強さが１４０ｋｇｆ／−では
↓ 仕上焼鈍後の引張り強さは（５５０’ＣＸ １分）１１
５ｋｇｆ／ ｗＪ （＜ １３０ｋｇｆ／ ｄ ）らに
（２）の結果より仕上げ焼鈍の条件が本発明範囲外の場
合は超弾性特性の何れかか劣ることが判る。
ｆ／ｄ）■伸線後の引張り強さが１４０ｋｇｆ／−では
↓ 仕上焼鈍後の引張り強さは（５５０’ＣＸ １分）１１
５ｋｇｆ／ ｗＪ （＜ １３０ｋｇｆ／ ｄ ）らに
（２）の結果より仕上げ焼鈍の条件が本発明範囲外の場
合は超弾性特性の何れかか劣ることが判る。
〔効果］
以上説明したように本発明によれば、高発生力を有し、
一定応力下での超弾性歪が長く、かつ見かけの弾性係数
をもつ超弾性台金線材が得られるものでカテーテルガイ
ドワイヤなどの材料として好適なもので工業上顕著な効
果を奏するものである。
一定応力下での超弾性歪が長く、かつ見かけの弾性係数
をもつ超弾性台金線材が得られるものでカテーテルガイ
ドワイヤなどの材料として好適なもので工業上顕著な効
果を奏するものである。
第１図は本発明の一実施例に係るカテーテルガイドワイ
ヤ用超弾性合金線材の応力−歪特性を示すグラフ。第２
図および第４図は従来のカテーテルガイドワイヤ用超弾
性合金線材の応力−歪特性を示すグラフ。第３図は超弾
性合金線材の腰の強さと見かけの弾性係数の関係を示す
グラフである。 特許出願人 代理人 弁理士 銘木 雄−第 図 第６図 第２図 第４図
ヤ用超弾性合金線材の応力−歪特性を示すグラフ。第２
図および第４図は従来のカテーテルガイドワイヤ用超弾
性合金線材の応力−歪特性を示すグラフ。第３図は超弾
性合金線材の腰の強さと見かけの弾性係数の関係を示す
グラフである。 特許出願人 代理人 弁理士 銘木 雄−第 図 第６図 第２図 第４図
Claims (4)
- （１）Ｎｉ５０．７〜５３．０ａｔ％、残部Ｔｉからな
り、ステージ部応力６０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上、見かけ
の弾性係数４０００以上、ステージ部長さ６．０％以上
の特性を有することを特徴とするカテーテルガイドワイ
ヤ用超弾性合金線材。 - （２）Ｎｉ５０．７〜５３．０ａｔ％、Ｔｉ４９．３〜
４７．０ａｔ％のＮｉまたは／およびＴｉの一部をＣｒ
、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｖ、Ｐｄ、Ｗ、Ｃｕの何れか１種
または２種以上を各０．０１〜５．０ａｔ％の範囲で置
換してなり、ステージ部応力６０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上
、見かけの弾性係数４０００以上、ステージ部長さ６．
０％以上の特性を有することを特徴とするカテーテルガ
イドワイヤ用超弾性合金線材。 - （３）Ｎｉ５０．７〜５３．０ａｔ％、残部Ｔｉからな
る合金を４５０℃〜６００℃の温度で１０秒〜１８０分
の生地焼鈍を行って引張り強さを１００ｋｇｆ／ｍｍ＾
２以上とし、続いて加工率３０％以上の伸線加工を施し
て引張強さを１５０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上とし、次いで
４００℃〜６００℃の温度で１０秒〜３０分の仕上げ焼
鈍を行って引張り強さを１３０〜１９０ｋｇｆ／ｍｍ＾
２とすることを特徴とするカテーテルガイドワイヤ用超
弾性合金線材の製造方法。 - （４）Ｎｉ５０．７〜５３．０ａｔ％、Ｔｉ４９．３〜
４７．０ａｔ％のＮｉまたは／およびＴｉの一部をＣｒ
、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｖ、Ｐｄ、Ｗ、Ｃｕの何れか１種
または２種以上を各０．０１〜５．０ａｔ％の範囲で置
換してなる合金を４５０℃〜６００℃の温度で１０秒〜
１８０分の生地焼鈍を行って引張強さを１００ｋｇｆ／
ｍｍ＾２以上とし、続いて加工率３０％以上の伸線加工
を施して引張り強さを１５０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上とし
、次いで４００℃〜６００℃の温度で１０秒〜３０分の
仕上げ焼鈍を行って引張り強さを１３０〜１９０ｋｇｆ
／ｍｍ＾２とすることを特徴とするカテーテルガイドワ
イヤ用超弾性合金線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14908490A JPH0441640A (ja) | 1990-06-07 | 1990-06-07 | カテーテルガイドワイヤ用超弾性合金線材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14908490A JPH0441640A (ja) | 1990-06-07 | 1990-06-07 | カテーテルガイドワイヤ用超弾性合金線材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0441640A true JPH0441640A (ja) | 1992-02-12 |
Family
ID=15467349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14908490A Pending JPH0441640A (ja) | 1990-06-07 | 1990-06-07 | カテーテルガイドワイヤ用超弾性合金線材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0441640A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0800781A3 (en) * | 1996-04-09 | 1999-02-03 | Sunstar Inc. | Interdental brush wire and interdental brush |
| CN104745878A (zh) * | 2013-12-30 | 2015-07-01 | 有研亿金新材料股份有限公司 | 一种中等强度柔性窄滞后的NiTiWCu四元合金及其制备方法和应用 |
-
1990
- 1990-06-07 JP JP14908490A patent/JPH0441640A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0800781A3 (en) * | 1996-04-09 | 1999-02-03 | Sunstar Inc. | Interdental brush wire and interdental brush |
| CN104745878A (zh) * | 2013-12-30 | 2015-07-01 | 有研亿金新材料股份有限公司 | 一种中等强度柔性窄滞后的NiTiWCu四元合金及其制备方法和应用 |
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