JPH0442522B2 - - Google Patents
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- JPH0442522B2 JPH0442522B2 JP57127105A JP12710582A JPH0442522B2 JP H0442522 B2 JPH0442522 B2 JP H0442522B2 JP 57127105 A JP57127105 A JP 57127105A JP 12710582 A JP12710582 A JP 12710582A JP H0442522 B2 JPH0442522 B2 JP H0442522B2
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- turbine
- schedule
- steam
- load
- startup
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D19/00—Starting of machines or engines; Regulating, controlling, or safety means in connection therewith
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は蒸気タービンの起動制御方法に係り、
特にタービンの円滑な起動を行なうために最適な
起動スケジユールを得るようにした蒸気タービン
の起動制御方法に関する。[Detailed Description of the Invention] [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a steam turbine startup control method,
In particular, the present invention relates to a steam turbine startup control method that obtains an optimal startup schedule for smooth startup of the turbine.
一般に、タービンの起動に際しては、起動中に
生ずる寿命消費量を計画値以内に抑える必要があ
る為、運転中のタービンメタル温度の変化を推定
し、これによつて発生するロータ熱応力を計画寿
命消費に相当する値以内に納まるように、各起動
段階における所要時間（以下、起動スケジユール
と称する）を推奨起動時間としてあらかじめ決定
している。
Generally, when starting a turbine, it is necessary to suppress the lifetime consumption that occurs during startup to within the planned value. The time required for each startup stage (hereinafter referred to as a startup schedule) is predetermined as a recommended startup time so as to stay within a value corresponding to the consumption.
通常、比較的高負荷領域では主蒸気温度が一定
しているため、発電機負荷と第１段出口蒸気程度
との関係から決定し、通気時から低負荷領域にお
いては、ボイラおよびタービンの暖機状態等によ
り主蒸気温度、タービンメタル温度が複雑に変化
するため、標準的なボイラおよびタービンの温度
特性をもとに想定し、通気時のミスマツチ温度
（第１段出口蒸気温度と第１段ケーシング内面メ
タル温度との差で定義される温度）と第１段内面
メタル温度との関係から決定している。 Normally, the main steam temperature is constant in a relatively high load area, so it is determined based on the relationship between the generator load and the first stage outlet steam level. Because the main steam temperature and turbine metal temperature change in a complicated manner depending on the conditions, etc., we assume that the temperature characteristics of the standard boiler and turbine are based on the mismatch temperature during ventilation (first stage outlet steam temperature and first stage casing temperature). It is determined from the relationship between the first stage inner metal temperature (temperature defined as the difference from the inner metal temperature) and the first stage inner metal temperature.
ところが、実際の運転に際しては、通気時から
低負荷領域と高負荷領域との区別が極めて不明確
であり、特にタービン通気後からの途中起動やプ
ラント事故発生後の再起動のように通気後に起動
制御を開始する場合、どちらの起動スケジユール
を使用するかは非常にあいまいで、例えば起動プ
ロセスの大きなイベント（例えば、タービン並列
等）により区別しているのが実情である。この
為、タイミングによつては無理な起動スケジユー
ルに基づいて運転されたり、または逆に必要以上
に緩やかな移動スケジユールに基づいて運転され
ている。
However, during actual operation, it is extremely unclear to distinguish between low-load areas and high-load areas from the time of ventilation, and especially when starting up after ventilation, such as during a mid-startup after turbine ventilation or restarting after a plant accident. When starting control, it is very ambiguous which startup schedule to use, and the actual situation is that it is differentiated based on, for example, a major event in the startup process (for example, turbine parallelization, etc.). For this reason, depending on the timing, the vehicle may be operated based on an unreasonable starting schedule, or conversely, it may be operated based on a movement schedule that is slower than necessary.
特に近年、原子発電所の増加に伴い、多くの火
力発電所がミドル負荷用としての運転がなされる
ようになつてきている為、それによる起動・停止
の回数が非常に多くなり、ロータ熱応力を計画寿
命済費に相当する値以内に抑え、かつプラント起
動時間を最短時間とするような起動スケジユール
に基づくタービンの起動制御が強く望まれてきて
いる。 Particularly in recent years, with the increase in the number of nuclear power plants, many thermal power plants are being operated as medium-load power plants, resulting in an extremely large number of startups and shutdowns, resulting in rotor thermal stress. There is a strong desire to control the start-up of turbines based on a start-up schedule that keeps the cost within a value corresponding to the planned lifetime cost and minimizes the plant start-up time.
本発明は上記のような事情に鑑みて成されたも
ので、その目的はタービンの熱応力を計画値以内
に抑えて最適な起動時間とすることができる蒸気
タービンの起動制御方法を提供することにある。
The present invention has been made in view of the above-mentioned circumstances, and its purpose is to provide a steam turbine startup control method that can suppress the thermal stress of the turbine within a planned value and provide an optimal startup time. It is in.
［発明の概要］
上記発明を達成するために、本発明において
は、蒸気タービンの各起動段階でのタービン昇速
率、定速保持時間、定格保持時間、負荷上昇率、
初負荷保持時間等の項目からなる起動スケジユー
ルに基づいて、前記蒸気タービンの起動制御を行
なう方法において、前記起動スケジユールを算出
するに際して、前記蒸気タービンのタービン通気
後における起動制御指令前に、前記蒸気タービン
に直結された発電機の負荷およびタービンロータ
熱応力を検出し、前記発電機負荷が規定値以上の
条件と、タービンロータ熱応力がタービン通気時
の第１設内面メタル温度または再熱蒸気室内面メ
タル温度を関数として算出された制限値以下の条
件とを満たして規定時間以上経過した時には、前
記発電機負荷を関数として起動スケジユールを算
出し、これ以外の時には、蒸気タービンのタービ
ン通気時の主蒸気温度、主蒸気圧力およびタービ
ンの第１段内面メタル温度を関数として起動スケ
ジユールを算出するようにしている。[Summary of the Invention] In order to achieve the above invention, in the present invention, the turbine speed increase rate, constant speed holding time, rated holding time, load increase rate,
In the method of controlling the startup of the steam turbine based on a startup schedule consisting of items such as initial load holding time, when calculating the startup schedule, the steam turbine is The load of the generator directly connected to the turbine and the thermal stress of the turbine rotor are detected, and when the generator load is above a specified value and the turbine rotor thermal stress is the temperature of the first installed inner surface metal during turbine ventilation or the reheat steam chamber When the condition of being less than or equal to the limit value calculated as a function of the surface metal temperature is satisfied and more than a specified time has elapsed, the startup schedule is calculated as a function of the generator load. The startup schedule is calculated as a function of main steam temperature, main steam pressure, and first stage inner metal temperature of the turbine.
［発明の実施例］
以下、本発明を図面に示す一実施例について説
明する。第１図は、本発明によるタービン起動制
御のシステム構成例をブロツク的に示したもので
ある。第１図において、１はタービン起動制御装
置であり、タービンの監視制御に必要な発電プロ
セスの入力信号（P1，P2……，Pn）と、運転員
からの起動制御指令Ｋは入力処理装置２に読み込
まれる。また、起動スケジユール計算部３は、周
期的に発電プロセスの入力信号（P1，P2，……，
Pn）と起動制御指令Ｋを入力処理装置２を介し
て読み込み、後述する動作を実行する。さらに、
起動制御部４は起動制御指令Ｋがあつた時（Ｋ＝
１）、起動スケジユール計算部３で計算された起
動スケジユールに基づいて操作信号Ｓを出力す
る。[Embodiment of the Invention] Hereinafter, an embodiment of the present invention shown in the drawings will be described. FIG. 1 shows in block form an example of a system configuration for turbine start-up control according to the present invention. In Fig. 1, 1 is a turbine start control device, and the input signals (P 1 , P 2 ..., Pn) of the power generation process necessary for monitoring and controlling the turbine and the start control command K from the operator are input processed. The data is read into device 2. In addition, the startup schedule calculation unit 3 periodically receives input signals (P 1 , P 2 , ...,
Pn) and the activation control command K are read through the input processing device 2, and the operations described below are executed. moreover,
The startup control unit 4 receives the startup control command K (K=
1) Output the operation signal S based on the startup schedule calculated by the startup schedule calculation section 3.
第２図は、起動スケジユール計算部３の動作を
フローチヤート図にて示したものである。図にお
いて、まずステツプ１０でタービン通気タイミン
グ成立後の第１図目パスかどうかを判断し、
YESの時はステツプ11で起動スケジユール計算
に必要なパラメータ入力、主蒸気温度（MST）、
主蒸気圧力（MSP）、第１段内面メタル温度
（TFSI）等を記憶しステツプ12へ進む。ステツプ
12では、起動スケジユール計算タイプを判断する
条件となる、高圧部ロータ熱応力制限値（HPL）
と中圧部ロータ熱応力制限値（IPL）を、第１段
内面メタル温度（TFSI）と再熱蒸気室内面メタ
ル温度（TRBI）を関数として計算する。 FIG. 2 is a flowchart showing the operation of the startup schedule calculation section 3. In the figure, first, in step 10, it is determined whether or not it is the pass shown in Figure 1 after the turbine ventilation timing is established.
If YES, enter parameters necessary for startup schedule calculation, main steam temperature (MST),
Memorize the main steam pressure (MSP), first stage inner metal temperature (TFSI), etc. and proceed to step 12. step
12, the high pressure rotor thermal stress limit value (HPL) is a condition for determining the startup schedule calculation type.
The intermediate pressure rotor thermal stress limit value (IPL) is calculated as a function of the first stage inner surface metal temperature (TFSI) and the reheat steam chamber inner surface metal temperature (TRBI).
第３図ａは、この高圧部ロータ熱応力制限値
（HPL）と第１段内面メタル温度（TFSI）の関
係を示すもので、HPL＝fa（TFSI）で表わされ、
第３図ｂは中圧部ロータ熱応力制限値（IPL）と
再熱蒸気室内面メタル温度（TRBI）の関係を示
もので、IPL＝fb（TRBI）で表わされる。 Figure 3a shows the relationship between the high pressure rotor thermal stress limit value (HPL) and the first stage inner metal temperature (TFSI), expressed as HPL = fa (TFSI),
FIG. 3b shows the relationship between the intermediate pressure rotor thermal stress limit value (IPL) and the reheat steam chamber inner metal temperature (TRBI), and is expressed as IPL=fb(TRBI).
一方、上記ステツプ10での判断結果がNOの時
は、ステツプ11と12をバイパスしてステツプ13へ
進む。ステツプ13では、運転員からの起動制御指
令Ｋがあるかどうかを判断し、NO（Ｋ＝０）の
時は動作を完了し次に起動する迄待機する。ま
た、このステツプ13の判断結果がYES（Ｋ＝１）
のときはステツプ14へ進み、発電機負荷（GEN）
と高圧部・中圧部ロータ熱応力を使つて起動スケ
ジユールの計算タイプを判断し、計算タイプ１な
らばステツプ15へ、計算タイプ２ならばステツプ
16へ夫々進む。 On the other hand, if the determination result in step 10 is NO, steps 11 and 12 are bypassed and the process proceeds to step 13. In step 13, it is determined whether there is a starting control command K from the operator, and if NO (K=0), the operation is completed and the system waits until the next starting. Also, the judgment result of this step 13 is YES (K=1)
If , proceed to step 14 and set the generator load (GEN).
Determine the calculation type of the startup schedule using the rotor thermal stress in the high pressure section and intermediate pressure section.If calculation type 1, proceed to step 15; if calculation type 2, proceed to step 15.
Proceed to step 16 respectively.
ステツプ14の判断結果、計算タイプ１が選択さ
れるとステツプ15へ進み、ステツプ11で記憶され
たタービン通気時の主蒸気温度（MST）、主蒸気
圧力（MSP）および第１段内面メタル温度
（TFSI）を関数として、起動スケジユールを計算
して動作を完了する。また、ステツプ14の判断結
果、計算タイプ２が選択されるとステツプ16へ進
み、発電機負荷（GEN）を関数として起動スケ
ジユールを計算し動作を完了する。 As a result of the judgment in step 14, if calculation type 1 is selected, the process proceeds to step 15, where the main steam temperature (MST), main steam pressure (MSP), and first stage inner metal temperature during turbine ventilation stored in step 11 are stored. TFSI) as a function to calculate the startup schedule and complete the operation. Furthermore, if calculation type 2 is selected as a result of the determination in step 14, the process proceeds to step 16, where the startup schedule is calculated using the generator load (GEN) as a function, and the operation is completed.
なお、計算される起動スケジユールの項目とし
ては、タービン昇速率、定速保持時間、定格保持
時間、負荷上昇率、初負荷保持時間等がある。 Note that the items of the startup schedule that are calculated include the turbine speed increase rate, constant speed holding time, rated holding time, load increase rate, initial load holding time, etc.
一方第４図は、上記ステツプ14で選択する計算
タイプ１、２の判断を示すロジツク・チヤート図
であり、第４図において計算タイプ１が選択され
るのは、次の(1)〜(4)のいづれか１つを満足した時
である。 On the other hand, FIG. 4 is a logic chart showing the determination of calculation types 1 and 2 selected in step 14 above. ) is satisfied.
(1) 発電機負荷（GEN）が規定値（GL）以下の
時。(1) When the generator load (GEN) is below the specified value (GL).
(2) 高圧部ロータ熱応力（HPO）が制限値
（HPL）以上の時。(2) When the high pressure rotor thermal stress (HPO) is greater than the limit value (HPL).
(3) 中圧部ロータ熱応力（IPO）が制限値
（IPL）以上の時。(3) When the intermediate pressure rotor thermal stress (IPO) is greater than the limit value (IPL).
(4) 発電機負荷（GEN）が規定値（GL）以上、
高圧部ロータ熱応力（HPO）が制限値
（HPL）以下、および中圧部ロータ熱応力
（IPO）が制限値（IPL）以下となつて、これ
らの条件を満たしてから規定時間ｔ以内の時。(4) Generator load (GEN) is greater than the specified value (GL),
When the high-pressure rotor thermal stress (HPO) is below the limit value (HPL) and the intermediate-pressure rotor thermal stress (IPO) is below the limit value (IPL), and within the specified time t after these conditions are met. .
また、計算タイプ２が選択されるのは次の(5)を
満たした時である。 Furthermore, calculation type 2 is selected when the following (5) is satisfied.
(5) 発電機負荷（GEN）が規定値（GL）以上、
高圧部ロータ熱応力（HPO）が制限値
（HPL）以下、および中圧部ロータ熱応力
（IPO）が制限値（IPL）以下となつて、これ
らの条件を満たしてから規定時間ｔ以上の時。(5) Generator load (GEN) is greater than the specified value (GL),
When the high-pressure rotor thermal stress (HPO) is below the limit value (HPL) and the intermediate-pressure rotor thermal stress (IPO) is below the limit value (IPL), and a specified time t has passed since these conditions were met. .
次に、上記(1)〜(5)で述べた規定値（GL）、制限
値（HPL）・（IPL）、および規定時間ｔについて
説明する。まず規定値（GL）は、第１段内面メ
タル温度（TFSI）、再熱蒸気室内面メタル温度
（TRBI）が、定格近くになる負荷帯を設定する。
また制限値（HPL）・（IPL）は、ステツプ12でタ
ービン通気時の第１段内面メタル温度（TFSI）、
または再熱蒸気室内面メタル温度（TRBI）を関
数として計算される。さらに規定時間ｔは、熱応
力の安定する時間であり、主蒸気温度の変化から
ロータ体積温度が変化するまでの遅れ時間に対し
て数倍した値を設定する。 Next, the specified value (GL), limit value (HPL)/(IPL), and specified time t described in (1) to (5) above will be explained. First, the specified value (GL) is set at a load range where the first stage inner metal temperature (TFSI) and the reheat steam chamber inner metal temperature (TRBI) are close to the rated values.
In addition, the limit value (HPL) and (IPL) are the first stage inner metal temperature (TFSI) during turbine ventilation in step 12,
or calculated as a function of reheat steam indoor surface metal temperature (TRBI). Further, the specified time t is a time during which thermal stress is stabilized, and is set to a value several times the delay time from a change in main steam temperature to a change in rotor volume temperature.
上述したように本実施例では、蒸気タービンの
各起動段階でのタービン昇速率、定速保持時間、
定格保持時間、負荷上昇率、初負荷保持時間等の
項目からなる起動スケジユールに基づいて、前記
蒸気タービンの起動制御を行なう方法において、
前記起動スケジユールを算出するに際して、前記
蒸気タービンのタービン通気後における起動制御
指令時に、前記蒸気タービンに直結された発電機
の負荷およびタービンロータ熱応力を検出し、前
記発電機負荷が規定値以上の条件と、タービンロ
ータ熱応力がタービン通気時の第１段内面メタル
温度または再熱蒸気室内面メタル温度を関数とし
て算出された制限値以下の条件とを満たして規定
時間以上経過した時には、前記発電機負荷を関数
として起動スケジユールを算出し、これ以外の時
には、蒸気タービンのタービン通気後の主蒸気温
度、主蒸気圧力およびタービンの第１段内面メタ
ル温度を関数とし起動スケジユールを算出するよ
うにしたものである。 As described above, in this embodiment, the turbine speed increase rate, constant speed holding time,
In the method of controlling the start-up of the steam turbine based on a start-up schedule consisting of items such as rated holding time, load increase rate, initial load holding time, etc.
When calculating the startup schedule, at the time of a startup control command after turbine ventilation of the steam turbine, the load of the generator directly connected to the steam turbine and the thermal stress of the turbine rotor are detected, and the load of the generator directly connected to the steam turbine and the thermal stress of the turbine rotor are detected. When a specified period of time has elapsed with the turbine rotor thermal stress being equal to or less than the limit value calculated as a function of the first stage inner metal temperature during turbine ventilation or the reheat steam chamber inner metal temperature, the above-mentioned power generation The start schedule is calculated as a function of machine load, and at other times, the start schedule is calculated as a function of the main steam temperature after turbine ventilation, main steam pressure, and first stage inner metal temperature of the steam turbine. It is something.
従つて、起動中に発生するタービンのロータ熱
応力を計画寿命消費に相当する値以内に抑えつ
つ、タービンの状態に適した最短時間で起動を行
なうことができ、さらに起動スケジユールの算出
タイプを区別する条件判定に使用するタービンロ
ータ熱応力の制限値を、タービン通気時の第１段
内面メタル温度または再熱蒸気室内面メタル温度
を関数として算出しているため、タービンの起動
状態に応じた最適な制限値を得ることが可能とな
る。 Therefore, it is possible to suppress the thermal stress of the turbine rotor that occurs during startup within a value equivalent to the planned life consumption, and to start the turbine in the shortest time appropriate for the condition of the turbine. The limit value of the turbine rotor thermal stress used to determine the conditions for It becomes possible to obtain the limit value.
尚、上記実施例では、起動スケジユールの計算
タイプ１、２を選択する条件に発電機負荷
（GEN）を使用しているが、これに代えて主蒸気
温度（MST）、第１段内面メタル温度（TFSI）
または再熱蒸気室内面メタル温度（TRBI）等を
使用する事も出来る。 In the above example, the generator load (GEN) is used as the condition for selecting calculation types 1 and 2 of the startup schedule, but instead of this, the main steam temperature (MST) and the first stage inner metal temperature are used. (TFSI)
Alternatively, the reheat steam room interior metal temperature (TRBI) can also be used.
その他、本発明はその要旨を変更しない範囲
で、種々に変形して実施することができるもので
ある。 In addition, the present invention can be modified and implemented in various ways without changing the gist thereof.
以上説明したように本発明の蒸気タービン起動
制御方法によれば、発電機負荷が規定値以上とな
りかつタービンロータ熱応力が制限値以下となつ
て規定時間経過した時は発電機負荷を関数として
起動スケジユールを計算し、それ以外の時はター
ビン通気時の主蒸気温度・圧力および第１段内面
メタル温度を関数として起動スケジユールを計算
し、これに基づいて起動制御を行なうようにした
ので、起動中に発生するタービンのロータ熱応力
を計画寿命消費に相当する値以内に抑え、しかも
最もタービンの状態に適した最短起動時間を得る
ことができる。また、起動スケジユールの計算タ
イプ１、２を区別する条件判定に使用するロータ
熱応力の制限値は、通気時の第１段内面メタル温
度又は再熱蒸気室内面メタル温度を関数として算
出しているので、タービンの起動形態に応じた最
適な制限値を得ることが可能となる。
As explained above, according to the steam turbine start control method of the present invention, when the generator load exceeds the specified value and the turbine rotor thermal stress becomes below the limit value for a specified period of time, the generator is started as a function of the generator load. At other times, the startup schedule is calculated as a function of the main steam temperature and pressure during turbine ventilation and the first stage inner metal temperature, and startup control is performed based on this. It is possible to suppress the thermal stress of the turbine rotor that occurs during the process to within a value corresponding to the planned life consumption, and to obtain the shortest start-up time that is most suitable for the condition of the turbine. In addition, the rotor thermal stress limit value used to determine the conditions for distinguishing startup schedule calculation types 1 and 2 is calculated as a function of the first stage inner metal temperature during ventilation or the reheat steam chamber inner metal temperature. Therefore, it is possible to obtain an optimal limit value depending on the startup mode of the turbine.
第１図は本発明のタービン起動制御装置の一実
施例を示す構成図、第２図は第１図における起動
スケジユール計算部の動作を示すフローチヤート
図、第３図ａは高圧部ロータ熱応力制限値と第１
段内面メタル温度との関係を示す図、第３図ｂは
中圧部ロータ熱応力制限値と再熱蒸気室内面メタ
ル温度との関係を示す図、第４図は起動スケジユ
ールの計算タイプの選択方法を示すロジツクチヤ
ート図である。
１……タービン起動制御装置、２……入力処理
装置、３……起動スケジユール計算部、４……起
動制御部。
Fig. 1 is a configuration diagram showing an embodiment of the turbine start control device of the present invention, Fig. 2 is a flowchart showing the operation of the start schedule calculation section in Fig. 1, and Fig. 3 a shows the thermal stress of the rotor in the high pressure section. Limit value and first
Figure 3b is a diagram showing the relationship between the stage inner metal temperature, Figure 3b is a diagram showing the relationship between the intermediate pressure section rotor thermal stress limit value and the reheat steam chamber inner metal temperature, and Figure 4 is the selection of the startup schedule calculation type. FIG. 2 is a logic diagram illustrating the method. 1...Turbine start control device, 2...Input processing device, 3...Start schedule calculation section, 4...Start control section.
Claims (1)
率、定速保持時間、定格保持時間、負荷上昇率、
初負荷保持時間等の項目からなる起動スケジユー
ルに基づいて、前記蒸気タービンの起動制御を行
なう方法において、 前記起動スケジユールを算出するに際して、 前記蒸気タービンのタービン通気後における起
動制御指令時に、前記蒸気タービンに直結された
発電機の負荷およびタービンロータ熱応力を検出
し、 前記発電機負荷が規定値以上の条件と、タービ
ンロータ熱応力がタービン通気時の第１段内面メ
タル温度または再熱蒸気室内面メタル温度を関数
として算出された制限値以下の条件とを満たして
規定時間以上経過した時には、前記発電機負荷を
関数として起動スケジユールを算出し、これ以外
の時には、蒸気タービンのタービン通気時の主蒸
気温度、主蒸気圧力およびタービンの第１段内面
メタル温度を関数として起動スケジユールを算出
するようにしたことを特徴とする蒸気タービンの
起動制御方法。[Claims] 1. Turbine speed increase rate, constant speed holding time, rated holding time, load increase rate at each startup stage of the steam turbine,
In the method of controlling the start-up of the steam turbine based on a start-up schedule consisting of items such as an initial load holding time, when calculating the start-up schedule, when a start-up control command is issued after turbine ventilation of the steam turbine, the start-up schedule of the steam turbine is The load of the generator directly connected to the generator and the thermal stress of the turbine rotor are detected, and when the generator load is above a specified value and the thermal stress of the turbine rotor is the first stage inner metal temperature during turbine ventilation or the inner surface of the reheat steam chamber. When the condition of being less than or equal to the limit value calculated as a function of the metal temperature is satisfied and more than a specified time has elapsed, the startup schedule is calculated as a function of the generator load. 1. A method for controlling start-up of a steam turbine, characterized in that a start-up schedule is calculated as a function of steam temperature, main steam pressure, and first-stage inner metal temperature of the turbine.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12710582A JPS5918211A (en) | 1982-07-21 | 1982-07-21 | Starting control method of steam turbine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12710582A JPS5918211A (en) | 1982-07-21 | 1982-07-21 | Starting control method of steam turbine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5918211A JPS5918211A (en) | 1984-01-30 |
| JPH0442522B2 true JPH0442522B2 (en) | 1992-07-13 |
Family
ID=14951719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12710582A Granted JPS5918211A (en) | 1982-07-21 | 1982-07-21 | Starting control method of steam turbine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5918211A (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6079106A (en) * | 1983-10-05 | 1985-05-04 | Hitachi Ltd | Starting control method for turbine |
| JPH0727404B2 (en) * | 1986-04-02 | 1995-03-29 | 株式会社日立製作所 | Thermal power plant low loss on-time start-up method |
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| CN106224018B (en) * | 2016-07-26 | 2018-05-29 | 华电电力科学研究院 | A kind of coal unit steam turbine the whole series Start-up and Adjustment method and system |
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-
1982
- 1982-07-21 JP JP12710582A patent/JPS5918211A/en active Granted
Also Published As
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