JPH0445641B2 - - Google Patents
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- JPH0445641B2 JPH0445641B2 JP12318183A JP12318183A JPH0445641B2 JP H0445641 B2 JPH0445641 B2 JP H0445641B2 JP 12318183 A JP12318183 A JP 12318183A JP 12318183 A JP12318183 A JP 12318183A JP H0445641 B2 JPH0445641 B2 JP H0445641B2
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- Japan
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- steam
- heat recovery
- recovery boiler
- combined cycle
- boiler
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ガスタービン装置と、このガスター
ビンの排ガスを熱源として流体を加熱する排熱回
収ボイラ装置と、この加熱された流体により作動
される蒸気タービン装置とからなる複合サイクル
発電プラントに関する。
ビンの排ガスを熱源として流体を加熱する排熱回
収ボイラ装置と、この加熱された流体により作動
される蒸気タービン装置とからなる複合サイクル
発電プラントに関する。
この種のプラントは、ガスタービンの排ガスを
熱源として排熱回収ボイラで蒸気を発生させる関
係上、ガスタービン駆動用の燃料によつてはその
燃料排ガスに含まれる物質の影響を大きく受ける
ことがある。典型的には、イオウ分の多い燃料で
あると排ガスに酸腐食性成分が多く含まれること
になり、排熱回収ボイラがこれにより腐食される
という問題が出て来る。この問題は、排ガスの熱
を回収利用する複合サイクル発電プラントにおい
ては、多かれ少なかれ避けられないことである。
熱源として排熱回収ボイラで蒸気を発生させる関
係上、ガスタービン駆動用の燃料によつてはその
燃料排ガスに含まれる物質の影響を大きく受ける
ことがある。典型的には、イオウ分の多い燃料で
あると排ガスに酸腐食性成分が多く含まれること
になり、排熱回収ボイラがこれにより腐食される
という問題が出て来る。この問題は、排ガスの熱
を回収利用する複合サイクル発電プラントにおい
ては、多かれ少なかれ避けられないことである。
更に、従来、複合サイクル発電プラントは、そ
の排熱回収ボイラが排熱のみを熱源として他に補
助燃料などを用いない非助燃のものが主体であつ
たが、最近プラントによつては出力アツプを要求
される場合があり、非助燃のもの以上に出力能力
のある助燃方式のもの、つまり排熱の他に補助燃
料などを用いる型を採用する必要性が出て来た。
助燃の場合、上記のことは一層大きな問題にな
る。つまり助燃の燃料としてイオウ分等の酸腐食
性成分を含まないものを使用する燃料焚が好まし
いのは勿論であるが、近年はコストや石油事情の
問題などから、イオウ分の多い残さ油等の粗悪な
燃料を使用せざるを得ないことが多い。このよう
な粗悪な燃料を用いると、排熱回収ボイラでの助
燃ではそのバーナーチツプ詰り等トラブルの要因
が多く、結局使用不可能となる場合がある。かつ
この基本的な問題に加えて、更に、酸腐食性成分
を含む燃料を用いると、或る温度以下では腐食が
生じるため、排熱回収ボイラの熱源の温度を余り
下げられないという問題がある。このため、効率
を上げるための温度を或る程度下げようとしても
それができず、よつて効率と酸腐食の問題とが相
背反する問題となつている。このことは、助燃方
式を採用する際顕著に問題になるが、前記の如く
排ガスを発生するガスタービン自体の燃料もイオ
ウ等を含むものを用いざるを得ない事が多く、従
つて複合サイクルプラントにとつて、共通する問
題となつている。
の排熱回収ボイラが排熱のみを熱源として他に補
助燃料などを用いない非助燃のものが主体であつ
たが、最近プラントによつては出力アツプを要求
される場合があり、非助燃のもの以上に出力能力
のある助燃方式のもの、つまり排熱の他に補助燃
料などを用いる型を採用する必要性が出て来た。
助燃の場合、上記のことは一層大きな問題にな
る。つまり助燃の燃料としてイオウ分等の酸腐食
性成分を含まないものを使用する燃料焚が好まし
いのは勿論であるが、近年はコストや石油事情の
問題などから、イオウ分の多い残さ油等の粗悪な
燃料を使用せざるを得ないことが多い。このよう
な粗悪な燃料を用いると、排熱回収ボイラでの助
燃ではそのバーナーチツプ詰り等トラブルの要因
が多く、結局使用不可能となる場合がある。かつ
この基本的な問題に加えて、更に、酸腐食性成分
を含む燃料を用いると、或る温度以下では腐食が
生じるため、排熱回収ボイラの熱源の温度を余り
下げられないという問題がある。このため、効率
を上げるための温度を或る程度下げようとしても
それができず、よつて効率と酸腐食の問題とが相
背反する問題となつている。このことは、助燃方
式を採用する際顕著に問題になるが、前記の如く
排ガスを発生するガスタービン自体の燃料もイオ
ウ等を含むものを用いざるを得ない事が多く、従
つて複合サイクルプラントにとつて、共通する問
題となつている。
この問題について、図面を参照して更に詳しく
説明すると次の通りである。
説明すると次の通りである。
従来の助燃方式複合サイクル発電プラントを第
１図に示す。これは蒸気タービンが１か所の蒸気
入口をもつ単圧型の従来例である。
１図に示す。これは蒸気タービンが１か所の蒸気
入口をもつ単圧型の従来例である。
ガスタービン装置１１０は、圧縮機１１と燃焼
器１２とガスタービン１３により構成されてい
て、発電機１４を駆動する。
器１２とガスタービン１３により構成されてい
て、発電機１４を駆動する。
排熱回収ボイラ２０は、ガスの上流側より、過
熱器２２、蒸発器２２、節炭器２３、ドラム２
４、および助燃装置２６により構成される。
熱器２２、蒸発器２２、節炭器２３、ドラム２
４、および助燃装置２６により構成される。
また蒸気タービン装置３０は、蒸気タービン３
１、発電機３５、復水器３２、復水ポンプ３３、
脱気器３６によつて構成される。
１、発電機３５、復水器３２、復水ポンプ３３、
脱気器３６によつて構成される。
上記排熱回収ボイラ２０の過熱器２１と上記蒸
気タービン装置３０は、高圧高温蒸気管４で連結
されている。前記蒸気タービン３１、復水器３
２、脱気器３６、排熱回収ボイラ２０の節炭器２
３は、復水管５および給水管６で連結され、給水
管６の上流側に給水ポンプ３４が設置されてい
る。
気タービン装置３０は、高圧高温蒸気管４で連結
されている。前記蒸気タービン３１、復水器３
２、脱気器３６、排熱回収ボイラ２０の節炭器２
３は、復水管５および給水管６で連結され、給水
管６の上流側に給水ポンプ３４が設置されてい
る。
空気１は上記圧縮機１１によつて圧縮され燃焼
器１２において燃料７を燃焼させ、高温ガス２を
発生し上記ガスタービン１３に注入、上記発電機
１４を駆動する。該タービン１３から排出された
排ガス３は、排熱回収ボイラ２０に流入する。
器１２において燃料７を燃焼させ、高温ガス２を
発生し上記ガスタービン１３に注入、上記発電機
１４を駆動する。該タービン１３から排出された
排ガス３は、排熱回収ボイラ２０に流入する。
排熱回収ボイラ２０では、給水６が給水され、
上記節炭器２３、蒸発器２２、過熱器２１を通過
するうちに、上記排ガス３の熱を回収し、さらに
助燃装置２６により高温の蒸気４となり、蒸気タ
ービン３１へ注入され発電機３５を駆動する。
上記節炭器２３、蒸発器２２、過熱器２１を通過
するうちに、上記排ガス３の熱を回収し、さらに
助燃装置２６により高温の蒸気４となり、蒸気タ
ービン３１へ注入され発電機３５を駆動する。
また、上記蒸気タービン３１の中間より抽気管
８を通じ、蒸気の一部が抽気され上記脱気器３６
の熱源となつている。
８を通じ、蒸気の一部が抽気され上記脱気器３６
の熱源となつている。
このような複合サイクル発電プラントの全体と
しての効率は、給水温度が低いほど高い。即ち、
以上説明した従来の複合サイクル発電プラントに
おける、排熱回収ボイラに供給される給水の温度
と複合サイクル発電プラント全体の効率との関係
は第２図に示す通りである。
しての効率は、給水温度が低いほど高い。即ち、
以上説明した従来の複合サイクル発電プラントに
おける、排熱回収ボイラに供給される給水の温度
と複合サイクル発電プラント全体の効率との関係
は第２図に示す通りである。
第２図において、蒸気タービンプラントサイク
ルとしては、グラフに示す如く給水温度が高い
ほど効率が高くなるが、排熱回収ボイラ効率とし
ては、グラフの通り給水温度が低いほど効率は
高くなる。全体の複合サイクル発電プラントとし
ては、グラフでその効率を示すように、給水温
度が低いほど効率が高い。
ルとしては、グラフに示す如く給水温度が高い
ほど効率が高くなるが、排熱回収ボイラ効率とし
ては、グラフの通り給水温度が低いほど効率は
高くなる。全体の複合サイクル発電プラントとし
ては、グラフでその効率を示すように、給水温
度が低いほど効率が高い。
ところが、給水が供給される排熱回収ボイラ
は、前記した問題から、或る温度（「酸露点」と
称する）を下回ると酸腐食が起こるため、余り温
度を下げることはできない。即ち、ガスタービン
の排ガス中に含まれる腐食成分の量にもよるが、
一般に低温におけるイオウ分等の酸露点による腐
食速度と給水温度との一般的な関係は第３図に示
す通りである。この第３図から明らかなように、
排ガス中のイオウ分等の酸は約120℃〜140℃にお
いて露点以下となり、腐食速度が急激に上昇する
ことがわかる。
は、前記した問題から、或る温度（「酸露点」と
称する）を下回ると酸腐食が起こるため、余り温
度を下げることはできない。即ち、ガスタービン
の排ガス中に含まれる腐食成分の量にもよるが、
一般に低温におけるイオウ分等の酸露点による腐
食速度と給水温度との一般的な関係は第３図に示
す通りである。この第３図から明らかなように、
排ガス中のイオウ分等の酸は約120℃〜140℃にお
いて露点以下となり、腐食速度が急激に上昇する
ことがわかる。
従つて、従来においては、前記第２図により説
明した全体の複合サイクル発電プラント効率の低
下にもかかわらず、排熱回収ボイラに備えられた
ドラム出口水を節炭器入口へ循環させたり、ある
いは、脱気器、給水加熱器を設置し蒸気タービン
からの抽気を熱源にして、給水温度を酸露点以上
の温度に上昇させていた。
明した全体の複合サイクル発電プラント効率の低
下にもかかわらず、排熱回収ボイラに備えられた
ドラム出口水を節炭器入口へ循環させたり、ある
いは、脱気器、給水加熱器を設置し蒸気タービン
からの抽気を熱源にして、給水温度を酸露点以上
の温度に上昇させていた。
さらに、前記第１図に示される複合サイクル発
電プラントにおいて、排熱回収ボイラで出気され
る能力以上の蒸気タービン出力が要求された場
合、従来の排熱回収ボイラに前述した如き燃料焚
装置を設けた助燃方式により蒸気タービン出力向
上を図ることも可能であるが、この場合既述の通
りイオウ分等の酸分の多い燃料を使用すると、前
述した酸露点防止装置を具備する必要がでて来
る。また上記のような粗悪な燃料を使用する場
合、前述した如くダクトボイラとしての設計上の
ボイラ特性の難しさと、バーナーチツプの詰まり
等の非信頼性の問題点があつたわけである。
電プラントにおいて、排熱回収ボイラで出気され
る能力以上の蒸気タービン出力が要求された場
合、従来の排熱回収ボイラに前述した如き燃料焚
装置を設けた助燃方式により蒸気タービン出力向
上を図ることも可能であるが、この場合既述の通
りイオウ分等の酸分の多い燃料を使用すると、前
述した酸露点防止装置を具備する必要がでて来
る。また上記のような粗悪な燃料を使用する場
合、前述した如くダクトボイラとしての設計上の
ボイラ特性の難しさと、バーナーチツプの詰まり
等の非信頼性の問題点があつたわけである。
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み、低質
燃料に対して酸露点による腐食を防止することを
可能にし、さらに主蒸気条件を高温高圧条件に改
善でき、出力を上昇させ、プラントとしての効率
を向上することができる複合サイクル発電プラン
トを提供することを目的とする。
燃料に対して酸露点による腐食を防止することを
可能にし、さらに主蒸気条件を高温高圧条件に改
善でき、出力を上昇させ、プラントとしての効率
を向上することができる複合サイクル発電プラン
トを提供することを目的とする。
上記目的を達成すべく、本発明は給水を排熱回
収ボイラに導入し、排熱回収ボイラ内に設置した
予熱器によりガスタービンの排ガスと熱交換する
と共に予熱し、予熱された給水を排熱回収ボイラ
とは別置の燃料焚ボイラで発生された発生蒸気を
蒸気タービン入口に導く構成をとる。
収ボイラに導入し、排熱回収ボイラ内に設置した
予熱器によりガスタービンの排ガスと熱交換する
と共に予熱し、予熱された給水を排熱回収ボイラ
とは別置の燃料焚ボイラで発生された発生蒸気を
蒸気タービン入口に導く構成をとる。
以下本発明について、その実施例のいくつかを
図面に基づいて詳述することにより更に説明す
る。なお実施例の説明において、前述した従来の
ものと同様の構成部分については、図面中に第１
図と同一の符号を付し、その詳しい説明は省略す
る。
図面に基づいて詳述することにより更に説明す
る。なお実施例の説明において、前述した従来の
ものと同様の構成部分については、図面中に第１
図と同一の符号を付し、その詳しい説明は省略す
る。
第４図に、前述した第１図の代表的な複合サイ
クル発電プラントに本発明を適用した一実施例を
示す。
クル発電プラントに本発明を適用した一実施例を
示す。
第４図において、本発明の特徴は、給水を排熱
回収ボイラ２０に導入し、排熱回収ボイラ２０内
の予熱器２５により、ガスタービン装置１０の排
ガス３と熱交換すると共に予熱し、予熱された給
水を排熱回収ボイラ２０とは別置の燃料焚ボイラ
４０に導き、燃料焚ボイラからの発生蒸気を蒸気
タービン装置３０に導入するところにある。
回収ボイラ２０に導入し、排熱回収ボイラ２０内
の予熱器２５により、ガスタービン装置１０の排
ガス３と熱交換すると共に予熱し、予熱された給
水を排熱回収ボイラ２０とは別置の燃料焚ボイラ
４０に導き、燃料焚ボイラからの発生蒸気を蒸気
タービン装置３０に導入するところにある。
この実施例を更に具体的に詳しく説明すると、
次の通りである。図中の符号５は復水系統を示
し、復水器３２からの復水は、復水ポンプ３３を
経て排熱回収ボイラ２０に備えられた節炭器２
３、蒸発器２２、ドラム２４を順次経て、過熱器
２１に導入される。過熱器により過熱された発生
蒸気は、蒸気管９により蒸気タービン３１に導入
される。
次の通りである。図中の符号５は復水系統を示
し、復水器３２からの復水は、復水ポンプ３３を
経て排熱回収ボイラ２０に備えられた節炭器２
３、蒸発器２２、ドラム２４を順次経て、過熱器
２１に導入される。過熱器により過熱された発生
蒸気は、蒸気管９により蒸気タービン３１に導入
される。
一方、上記の復水系統５において復水ポンプ３
３を経て排熱回収ボイラ２０に供給される系統よ
り分岐させた給水は、排熱回収ボイラ２０に導入
され予熱器２５により、給水はガスタービン装置
１０の排ガス３と熱交換され120℃〜140℃に温度
上昇される。この温度上昇は、酸露点よりも温度
を高くして、酸腐食を防止させるためでもある。
よつて本予熱器２５の設置により、次に説明する
イオウ分等の酸分の多い燃料を使用する燃料焚ボ
イラの場合でも、その酸露点による腐食を防止す
ることが可能となる。
３を経て排熱回収ボイラ２０に供給される系統よ
り分岐させた給水は、排熱回収ボイラ２０に導入
され予熱器２５により、給水はガスタービン装置
１０の排ガス３と熱交換され120℃〜140℃に温度
上昇される。この温度上昇は、酸露点よりも温度
を高くして、酸腐食を防止させるためでもある。
よつて本予熱器２５の設置により、次に説明する
イオウ分等の酸分の多い燃料を使用する燃料焚ボ
イラの場合でも、その酸露点による腐食を防止す
ることが可能となる。
即ちこの構成によつて、イオウ分等を含む粗悪
な燃料を用いた場合でも、その酸分により腐食が
起こることが防止できるものである。ガスタービ
ン装置１０の排ガス３により給水の温度を上昇さ
せて、酸露点以上にしておくので、酸露点以下で
生ずる腐食は発生しないからである。
な燃料を用いた場合でも、その酸分により腐食が
起こることが防止できるものである。ガスタービ
ン装置１０の排ガス３により給水の温度を上昇さ
せて、酸露点以上にしておくので、酸露点以下で
生ずる腐食は発生しないからである。
上記予熱器２５により温度上昇された給水は、
節炭器４４、蒸発器４３、ドラム４５および過熱
器４２を具備した燃料焚ボイラ４０の、その節炭
器４４に導入される。更に蒸発器４３、ドラム４
５を経て、過熱器４２により過熱される。ここで
の発生蒸気は、高圧高温主蒸気管４を経て前述し
た排ガス回収ボイラからの発生蒸気９と合流し、
蒸気タービン３１に主蒸気として導入される。
節炭器４４、蒸発器４３、ドラム４５および過熱
器４２を具備した燃料焚ボイラ４０の、その節炭
器４４に導入される。更に蒸発器４３、ドラム４
５を経て、過熱器４２により過熱される。ここで
の発生蒸気は、高圧高温主蒸気管４を経て前述し
た排ガス回収ボイラからの発生蒸気９と合流し、
蒸気タービン３１に主蒸気として導入される。
上記構成の結果、本実施例では熱効率を向上さ
せることができる。この熱効率向上は、本発明に
よる効果の一つであるが、これについて本例の場
合に即して第５図により説明する。
せることができる。この熱効率向上は、本発明に
よる効果の一つであるが、これについて本例の場
合に即して第５図により説明する。
第５図は、蒸気を作動流体として用いる最も簡
単な理論サイクルであるランキンサイクルのＴ−
Ｓ線図を示す。
単な理論サイクルであるランキンサイクルのＴ−
Ｓ線図を示す。
このランキンサイクルは、ボイラで発生した過
熱蒸気をタービンに導き、膨張させての状態
とし、復水器で冷却して飽和水とし、給水ポン
プで昇圧しての状態でボイラに送り、ここで加
熱して→→の経路で再び過熱蒸気の状態
にもどすサイクルである。
熱蒸気をタービンに導き、膨張させての状態
とし、復水器で冷却して飽和水とし、給水ポン
プで昇圧しての状態でボイラに送り、ここで加
熱して→→の経路で再び過熱蒸気の状態
にもどすサイクルである。
面積がボイラで供給する熱量を表わ
し、面積が発生する仕事に相当する熱
量（有効熱量）を表わし、また面積が復
水器に捨てる熱量（無効熱量）を表わす。その理
論熱効率は下記式にて表わされる。
し、面積が発生する仕事に相当する熱
量（有効熱量）を表わし、また面積が復
水器に捨てる熱量（無効熱量）を表わす。その理
論熱効率は下記式にて表わされる。
ηR＝AL／QB
ここで、ηR：ランキンサイクル理論熱効率
（％） AL：有効熱量（kcal／ｈ） QB：供給された熱量（kcal／ｈ） したがつてサイクル熱効率を向上させるために
は、有効熱量の増加が無効熱量の増加を上回るこ
とが必要である。
（％） AL：有効熱量（kcal／ｈ） QB：供給された熱量（kcal／ｈ） したがつてサイクル熱効率を向上させるために
は、有効熱量の増加が無効熱量の増加を上回るこ
とが必要である。
いま、第５図で排気真空度を一定としたとき、
従来の蒸気条件によるランキンサイクルを
で示し、本発明による前記燃料焚ボイラ設置
により蒸気温度が上昇されたランキンサイクルを
1′ b′ で示す。
従来の蒸気条件によるランキンサイクルを
で示し、本発明による前記燃料焚ボイラ設置
により蒸気温度が上昇されたランキンサイクルを
1′ b′ で示す。
本図より過熱温度が上昇するに従つて有効熱量
の増加が無効熱量の増加を上回り、熱効率が向上
されることは明らかである。
の増加が無効熱量の増加を上回り、熱効率が向上
されることは明らかである。
上述の如く本実施例の効果としては、第１に助
燃型排熱回収ボイラでは解決できなかつた、イオ
ウ分等を含む粗悪な燃料に対しても、その酸分に
よる腐食を防止できることがある。即ち本構成で
は、ガスタービン装置１０の排ガス３を利用して
給水温度を上昇させることにより、酸露点による
腐食を防止することを可能とした。さらに第２
に、排熱回収ボイラ２０とは別置の燃料焚ボイラ
４０を設置することにより、従来のガスタービン
排ガス利用による低温蒸気を高温蒸気にさせ主蒸
気条件を改善したので、複合サイクル発電プラン
ト効率の向上が図られる。
燃型排熱回収ボイラでは解決できなかつた、イオ
ウ分等を含む粗悪な燃料に対しても、その酸分に
よる腐食を防止できることがある。即ち本構成で
は、ガスタービン装置１０の排ガス３を利用して
給水温度を上昇させることにより、酸露点による
腐食を防止することを可能とした。さらに第２
に、排熱回収ボイラ２０とは別置の燃料焚ボイラ
４０を設置することにより、従来のガスタービン
排ガス利用による低温蒸気を高温蒸気にさせ主蒸
気条件を改善したので、複合サイクル発電プラン
ト効率の向上が図られる。
次に応用例として、複圧型複合サイクル発電プ
ラントに適用した場合の一例を第６図に示す。
ラントに適用した場合の一例を第６図に示す。
第６図は、先に説明した第４図の例に対し、排
熱回収ボイラ２０より発生した低温低圧蒸気は、
蒸気管９により蒸気タービン３１の中間段に抽入
される。
熱回収ボイラ２０より発生した低温低圧蒸気は、
蒸気管９により蒸気タービン３１の中間段に抽入
される。
一方、復水系統５より分岐された給水は、給水
ポンプ３４により昇圧され、排熱回収ボイラ２０
に導入され、更に予熱器２５を介し燃料焚ボイラ
４０に導かれる。ここで発生した高温高圧蒸気
は、蒸気タービン３１に主蒸気として導入され
る。
ポンプ３４により昇圧され、排熱回収ボイラ２０
に導入され、更に予熱器２５を介し燃料焚ボイラ
４０に導かれる。ここで発生した高温高圧蒸気
は、蒸気タービン３１に主蒸気として導入され
る。
本発明は本応用例の如く複圧型複合サイクル発
電プラントにも適用可能で、このような適用によ
り、単圧型複合サイクル発電プラントに比べてさ
らに高温高圧蒸気を発生させることができる。よ
つて複合サイクル発電プラント全体のプラント効
率の向上が図れるものである。
電プラントにも適用可能で、このような適用によ
り、単圧型複合サイクル発電プラントに比べてさ
らに高温高圧蒸気を発生させることができる。よ
つて複合サイクル発電プラント全体のプラント効
率の向上が図れるものである。
なお当然のことではあるが、本発明は図示した
実施例にのみ限定されるものではない。
実施例にのみ限定されるものではない。
以上述べたように、本発明においては、第１に
従来の助燃型排熱回収ボイラでは対処できなかつ
た、イオウ分等を含む低質な燃料に対し、給水を
排熱回収ボイラ内の予熱器によりガスタービン装
置の排ガスと熱交換して予熱し、給水温度を上昇
させることにより酸露点による腐食を防止するこ
とが可能となる。さらに第２に、排熱回収ボイラ
とは別置の燃料焚ボイラを設置し、上記の予熱さ
れた給水を導入することにより高温高圧の主蒸気
条件に改善することができたので、複合サイクル
発電プラントのプラント効率を改善することが可
能になる。
従来の助燃型排熱回収ボイラでは対処できなかつ
た、イオウ分等を含む低質な燃料に対し、給水を
排熱回収ボイラ内の予熱器によりガスタービン装
置の排ガスと熱交換して予熱し、給水温度を上昇
させることにより酸露点による腐食を防止するこ
とが可能となる。さらに第２に、排熱回収ボイラ
とは別置の燃料焚ボイラを設置し、上記の予熱さ
れた給水を導入することにより高温高圧の主蒸気
条件に改善することができたので、複合サイクル
発電プラントのプラント効率を改善することが可
能になる。
第１図は、従来の一般的な単圧型複合サイクル
発電プラントの全体構成を示す図、第２図は、給
水温度と複合サイクル発電プラントの熱効率との
関係を示す図、第３図は、金属温度と腐食速度の
傾向を示す図である。第４図は、本発明に係る一
実施例である単圧複合サイクル発電プラントの全
体構成を示す図である。第５図は、本発明による
理論ランキンサイクルＴ−Ｓ線図上の熱効率向上
を第４図の例について説明する図である。第６図
は、本発明の他の一実施例である複圧型複合サイ
クル発電プラントの全体構成を示す図である。 ３…排ガス、１０…ガスタービン装置、２０…
排熱回収ボイラ、３０…蒸気タービン装置、４０
…別置の燃料焚ボイラ。
発電プラントの全体構成を示す図、第２図は、給
水温度と複合サイクル発電プラントの熱効率との
関係を示す図、第３図は、金属温度と腐食速度の
傾向を示す図である。第４図は、本発明に係る一
実施例である単圧複合サイクル発電プラントの全
体構成を示す図である。第５図は、本発明による
理論ランキンサイクルＴ−Ｓ線図上の熱効率向上
を第４図の例について説明する図である。第６図
は、本発明の他の一実施例である複圧型複合サイ
クル発電プラントの全体構成を示す図である。 ３…排ガス、１０…ガスタービン装置、２０…
排熱回収ボイラ、３０…蒸気タービン装置、４０
…別置の燃料焚ボイラ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ガスタービン装置と、このガスタービン装置
の排ガスを熱源として蒸気を発生する排熱回収ボ
イラと、このボイラにより発生した蒸気で駆動さ
れる蒸気タービン装置とを備える複合サイクル発
電プラントにおいて、蒸気排熱回収ボイラ内に設
置し、前記排ガスと給水を熱交換して該給水を予
熱する予熱器と、前記排熱回収ボイラとは別に設
置し、かつ前記予熱器からの予熱された給水を加
熱し、蒸気を発生させて蒸気タービン装置に導入
する燃料焚ボイラとを備えたことを特徴とする複
合サイクル発電プラント。 ２ 特許請求の範囲第１項の複合サイクル発電プ
ラントにおいて、タービンは複数の蒸気入口を有
する複圧タービンに構成するとともに、熱料焚ボ
イラ側発生蒸気は排熱回収ボイラ発生蒸気より高
温高圧としてこれを該複圧タービンの高圧側へ投
入したことを特徴とする複合サイクル発電プラン
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12318183A JPS6017210A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 複合サイクル発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12318183A JPS6017210A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 複合サイクル発電プラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017210A JPS6017210A (ja) | 1985-01-29 |
| JPH0445641B2 true JPH0445641B2 (ja) | 1992-07-27 |
Family
ID=14854191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12318183A Granted JPS6017210A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 複合サイクル発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017210A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE59709579D1 (de) * | 1997-11-05 | 2003-04-24 | Alstom Switzerland Ltd | Hybridkraftwerk |
| JP2001009214A (ja) | 1999-06-30 | 2001-01-16 | Teijin Ltd | ポリカーボネート用濾過装置およびポリカーボネート製造方法 |
| EP2067941A3 (de) * | 2007-12-06 | 2013-06-26 | Alstom Technology Ltd | Kombikraftwerk mit Abgasrückführung und CO2-Abscheidung sowie Verfahren zum Betrieb eines solchen Kombikraftwerks |
| US9828884B2 (en) * | 2016-02-25 | 2017-11-28 | General Electric Technology Gmbh | System and method for preheating a heat recovery steam generator |
| KR102619958B1 (ko) * | 2022-03-08 | 2024-01-02 | 월드에너지솔루션(주) | 친환경 발전시스템 |
-
1983
- 1983-07-08 JP JP12318183A patent/JPS6017210A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6017210A (ja) | 1985-01-29 |
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