JPH0446340B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0446340B2 JPH0446340B2 JP21335385A JP21335385A JPH0446340B2 JP H0446340 B2 JPH0446340 B2 JP H0446340B2 JP 21335385 A JP21335385 A JP 21335385A JP 21335385 A JP21335385 A JP 21335385A JP H0446340 B2 JPH0446340 B2 JP H0446340B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- low
- exhaust gas
- temperature regenerator
- refrigerant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、直焚二重効用吸収冷温水機に係り、
特に冷房成績係数を向上させるに好適な冷温水機
に関する。
特に冷房成績係数を向上させるに好適な冷温水機
に関する。
第２図に、従来一般の直焚二重効用吸収冷温水
機の系統図を示す。第２図において、高温再生器
１では加熱源２により稀溶液を加熱し、中間濃度
溶液および高温、高圧の過熱蒸気を分離器３に送
る。分離器３は冷媒蒸気と中間濃溶液とを分離す
る。冷媒蒸気は蒸気管を介して低温再生器４に送
られ、中間濃度溶液は送液管を介して高温溶液熱
交換器１１に送られる。高温溶液熱交換器１１に
入つた中間濃度溶液は高温再生器１に送られる稀
溶液と熱交換して当該稀溶液を温めた後、出側配
管により低温再生器４に送られる。
機の系統図を示す。第２図において、高温再生器
１では加熱源２により稀溶液を加熱し、中間濃度
溶液および高温、高圧の過熱蒸気を分離器３に送
る。分離器３は冷媒蒸気と中間濃溶液とを分離す
る。冷媒蒸気は蒸気管を介して低温再生器４に送
られ、中間濃度溶液は送液管を介して高温溶液熱
交換器１１に送られる。高温溶液熱交換器１１に
入つた中間濃度溶液は高温再生器１に送られる稀
溶液と熱交換して当該稀溶液を温めた後、出側配
管により低温再生器４に送られる。
低温再生器４に入つた冷媒蒸気は高温熱交換器
１１からの中間濃度溶液を加熱した後、出口配管
により凝縮器５に導かれる。また、低温再生器４
内の中間濃度溶液は、加熱により濃溶液と冷媒蒸
気になり、そのうち冷媒蒸気は蒸気管を介して凝
縮器５に導かれる。一方、濃溶液は低温溶液熱交
換器１０に導かれる。
１１からの中間濃度溶液を加熱した後、出口配管
により凝縮器５に導かれる。また、低温再生器４
内の中間濃度溶液は、加熱により濃溶液と冷媒蒸
気になり、そのうち冷媒蒸気は蒸気管を介して凝
縮器５に導かれる。一方、濃溶液は低温溶液熱交
換器１０に導かれる。
さて、低温再生器４に入つた冷媒蒸気は凝縮し
て凝縮液となり、出口配管を介して凝縮器５に導
びかれるが、凝縮器５内に入つた凝縮冷媒は、冷
却水熱交換器６により冷却され、散布管を介して
低圧の蒸発器７内に散布される。
て凝縮液となり、出口配管を介して凝縮器５に導
びかれるが、凝縮器５内に入つた凝縮冷媒は、冷
却水熱交換器６により冷却され、散布管を介して
低圧の蒸発器７内に散布される。
蒸発器７内に散布された液体冷媒は、蒸発器７
内において、冷水熱交換器８内を流れる冷却用の
水を冷却しつつ蒸発し、吸収器９内に流入する。
他方、低温再生器４から低温溶液熱交換器１０に
導かれた濃溶液は、循環ポンプ１７により低温溶
液熱交換器１０に圧送されてくる稀溶液と熱交換
をして冷却された後、吸収器９内に散布される。
内において、冷水熱交換器８内を流れる冷却用の
水を冷却しつつ蒸発し、吸収器９内に流入する。
他方、低温再生器４から低温溶液熱交換器１０に
導かれた濃溶液は、循環ポンプ１７により低温溶
液熱交換器１０に圧送されてくる稀溶液と熱交換
をして冷却された後、吸収器９内に散布される。
吸収器９内に散布された濃溶液は、冷却水熱交
換器６によつて冷却されるとともに、蒸発器７か
ら流入してくる冷媒蒸気を吸収し、稀溶液とな
る。この稀溶液は戻り配管１８を介して循環ポン
プ１７により吸引され、低温溶液熱交換器１０、
高温溶液熱交換器１１を介して再び高温再生器１
に送られる。以下、上述同様の動作が繰り返され
る。
換器６によつて冷却されるとともに、蒸発器７か
ら流入してくる冷媒蒸気を吸収し、稀溶液とな
る。この稀溶液は戻り配管１８を介して循環ポン
プ１７により吸引され、低温溶液熱交換器１０、
高温溶液熱交換器１１を介して再び高温再生器１
に送られる。以下、上述同様の動作が繰り返され
る。
このようにして、従来の二重効用吸収冷温水機
においては、冷房運転時、高温再生器１で発生し
た高温高圧の過熱蒸気を低温再生器４の加熱源と
して使用することにより、冷房成績係数の向上を
図つている。
においては、冷房運転時、高温再生器１で発生し
た高温高圧の過熱蒸気を低温再生器４の加熱源と
して使用することにより、冷房成績係数の向上を
図つている。
上記従来の冷温水機において、高温再生器１で
発生した過熱蒸気は高温再生器１での圧力状態
（600〜700mmHg）で低温再生器４に入る。一方、
高温再生器１からの中間濃溶液は高温溶液熱交換
器にて温度が下げられ、低温再生器４において過
熱蒸気の潜熱を取り、濃縮するのに十分な圧力ま
で減圧される。かくして、低温再生器４の加熱源
となる冷媒蒸気は600〜700mmHgの圧力状態で凝
縮し、90〜100℃の高温凝縮冷媒となつて低温再
生器４から凝縮器５に入る。このような状態の冷
媒を凝縮器５における飽和温度40〜45℃まで冷却
するため、その保有する顕熱分だけ冷却水によつ
て無駄に外気に放出されることとなる。
発生した過熱蒸気は高温再生器１での圧力状態
（600〜700mmHg）で低温再生器４に入る。一方、
高温再生器１からの中間濃溶液は高温溶液熱交換
器にて温度が下げられ、低温再生器４において過
熱蒸気の潜熱を取り、濃縮するのに十分な圧力ま
で減圧される。かくして、低温再生器４の加熱源
となる冷媒蒸気は600〜700mmHgの圧力状態で凝
縮し、90〜100℃の高温凝縮冷媒となつて低温再
生器４から凝縮器５に入る。このような状態の冷
媒を凝縮器５における飽和温度40〜45℃まで冷却
するため、その保有する顕熱分だけ冷却水によつ
て無駄に外気に放出されることとなる。
そこで、本発明は熱回収を効率的に行うことに
より冷房成績係数の向上を図りうる二重効用冷温
水機を提供することを目的とする。
より冷房成績係数の向上を図りうる二重効用冷温
水機を提供することを目的とする。
上記問題点を解決するために、本発明は、直焚
二重効用吸収冷温水機において、低温再生器から
の高温凝縮冷媒と外部から取込んだ燃焼空気との
熱交換により前記燃焼用空気の予熱を行うべく低
温再生器と凝縮器との間に設けられた空気予熱器
と、前記空気予熱器からの凝縮冷媒と加熱源から
の排ガスとの熱交換により前記低温再生器への凝
縮冷媒を加熱するべく排ガス路内に設けられた排
ガス熱交換器と、高温再生器からの高温冷媒蒸気
を駆動源として前記空気予熱器から冷媒蒸気を吸
引すべく低温再生器の前段に設けられた蒸気エゼ
クタと、を備えたことを特徴とするものである。
二重効用吸収冷温水機において、低温再生器から
の高温凝縮冷媒と外部から取込んだ燃焼空気との
熱交換により前記燃焼用空気の予熱を行うべく低
温再生器と凝縮器との間に設けられた空気予熱器
と、前記空気予熱器からの凝縮冷媒と加熱源から
の排ガスとの熱交換により前記低温再生器への凝
縮冷媒を加熱するべく排ガス路内に設けられた排
ガス熱交換器と、高温再生器からの高温冷媒蒸気
を駆動源として前記空気予熱器から冷媒蒸気を吸
引すべく低温再生器の前段に設けられた蒸気エゼ
クタと、を備えたことを特徴とするものである。
上記構成を有する本発明によれば、低温再生器
において加熱源として使用された冷媒蒸気は高温
凝縮冷媒となつて空気予熱器に入る。空気予熱器
では、高温凝縮冷媒とブロワー等により取込んだ
燃焼用空気と熱交換を行い、高温凝縮冷媒の温度
を下げる。一方、燃焼用空気は高温となり、加熱
源において燃料と燃焼反応を起こす。低温となつ
た凝縮冷媒は減圧されて凝縮器に送られるが、そ
の一部は蒸気エゼクタの作用により空気予熱器の
出側より吸引され、排ガス熱交換器に送られる。
この排ガス熱交換器では吸引された低温低圧凝縮
冷媒と排ガス路内の高温排ガスとの熱交換が行わ
れる。このとき、上記凝縮冷媒は低圧、低温であ
るため高温排ガスを低温に下げることができ、排
ガス中の水蒸気の潜熱の一部までも取ることがで
きる。よつて、この熱量を再び低温再生器の加熱
源として使用することにより低温再生器での発生
冷媒量を増加することができる。このようにして
熱回収を図ることにより全体の効率を上昇しう
る。
において加熱源として使用された冷媒蒸気は高温
凝縮冷媒となつて空気予熱器に入る。空気予熱器
では、高温凝縮冷媒とブロワー等により取込んだ
燃焼用空気と熱交換を行い、高温凝縮冷媒の温度
を下げる。一方、燃焼用空気は高温となり、加熱
源において燃料と燃焼反応を起こす。低温となつ
た凝縮冷媒は減圧されて凝縮器に送られるが、そ
の一部は蒸気エゼクタの作用により空気予熱器の
出側より吸引され、排ガス熱交換器に送られる。
この排ガス熱交換器では吸引された低温低圧凝縮
冷媒と排ガス路内の高温排ガスとの熱交換が行わ
れる。このとき、上記凝縮冷媒は低圧、低温であ
るため高温排ガスを低温に下げることができ、排
ガス中の水蒸気の潜熱の一部までも取ることがで
きる。よつて、この熱量を再び低温再生器の加熱
源として使用することにより低温再生器での発生
冷媒量を増加することができる。このようにして
熱回収を図ることにより全体の効率を上昇しう
る。
次に、本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。
る。
第１図に本発明に係る直焚二重効用吸収冷温水
機の系統図を示す。この第１図において、第２図
と同一の部分には同一の符号を附し、第２図の説
明をもつてここでの説明は省略する。
機の系統図を示す。この第１図において、第２図
と同一の部分には同一の符号を附し、第２図の説
明をもつてここでの説明は省略する。
第１図と第２図の間で異なる主な部分は次の通
りである。すなわち、低温再生器４と凝縮器５と
の間に空気予熱器１３が設けられ、排ガス路１２
内に排ガス熱交換器１６が設けられ、分離器３と
低温再生器４との間に蒸気エゼクタ１５が設けら
れていることである。
りである。すなわち、低温再生器４と凝縮器５と
の間に空気予熱器１３が設けられ、排ガス路１２
内に排ガス熱交換器１６が設けられ、分離器３と
低温再生器４との間に蒸気エゼクタ１５が設けら
れていることである。
空気予熱器１３は低温再生器４からの高温凝縮
冷媒と外記からブロア等によつて取込まれた燃焼
用空気１４との熱交換を行ない、高温凝縮冷媒を
加熱源として燃焼用空気１４の予熱を行なうもの
である。予熱された燃焼用空気１４は配管を通じ
て加熱源であるバーナ２に送られ、燃料との燃焼
反応に供される。一方、空気予熱器１３の出側配
管は凝縮器５に向かう配管とは別方向に分岐さ
れ、配管１９を介して排ガス熱交換器１６の入側
に接続されている。
冷媒と外記からブロア等によつて取込まれた燃焼
用空気１４との熱交換を行ない、高温凝縮冷媒を
加熱源として燃焼用空気１４の予熱を行なうもの
である。予熱された燃焼用空気１４は配管を通じ
て加熱源であるバーナ２に送られ、燃料との燃焼
反応に供される。一方、空気予熱器１３の出側配
管は凝縮器５に向かう配管とは別方向に分岐さ
れ、配管１９を介して排ガス熱交換器１６の入側
に接続されている。
排ガス熱交換器１６は配管１９を介して吸引さ
れた空気予熱器１３からの凝縮冷媒と排ガスとの
熱交換を行うものである。その出側は蒸気エゼク
タ１５に接続されている。
れた空気予熱器１３からの凝縮冷媒と排ガスとの
熱交換を行うものである。その出側は蒸気エゼク
タ１５に接続されている。
蒸気エゼクタは分離器３からの高温冷媒蒸気を
駆動源として空気予熱器１３から凝縮冷媒を吸引
するとともに、排ガス熱交換器１６で発生した高
温冷媒蒸気を低温再生器４の加熱源として吸引す
るためのものである。
駆動源として空気予熱器１３から凝縮冷媒を吸引
するとともに、排ガス熱交換器１６で発生した高
温冷媒蒸気を低温再生器４の加熱源として吸引す
るためのものである。
次に、作用を説明する。なお、第２図と同一部
分に関する作用は前述したのでここでは省略し、
本発明に関る部分について説明する。
分に関する作用は前述したのでここでは省略し、
本発明に関る部分について説明する。
低温再生器４において加熱源として使用された
冷媒蒸気は高温凝縮冷媒となつて空気予熱器１３
に入る。空気予熱器１３では、高温凝縮冷媒とブ
ロワー等により取込んだ燃焼用空気１４と熱交換
を行い、高温凝縮冷媒の温度を下げる一方、燃焼
用空気１４Ａは高温となり、加熱源となるバーナ
２において燃料と燃焼反応を起こす。低温となつ
た凝縮冷媒は減圧されて凝縮器５に送られるが、
その一部は蒸気エゼクタ１５の作用により空気予
熱器１３の出側より吸引され、排ガス熱交換器１
６に送られる。この排ガス熱交換器１６では吸引
された低温低圧凝縮冷媒と排ガス路１２内の高温
排ガスとの熱交換が行われる。このとき、上記凝
縮冷媒は低圧、低温であるため高温排ガスを低温
に下げることができ、排ガス中の水蒸気の潜熱の
一部までも取ることができる。よつて、この熱量
を再び低温再生器４の加熱源として使用すること
により低温再生器４での発生冷媒量を増加するこ
とができる。このようにして熱回収を図ることに
より全体の効率を上昇しうる。
冷媒蒸気は高温凝縮冷媒となつて空気予熱器１３
に入る。空気予熱器１３では、高温凝縮冷媒とブ
ロワー等により取込んだ燃焼用空気１４と熱交換
を行い、高温凝縮冷媒の温度を下げる一方、燃焼
用空気１４Ａは高温となり、加熱源となるバーナ
２において燃料と燃焼反応を起こす。低温となつ
た凝縮冷媒は減圧されて凝縮器５に送られるが、
その一部は蒸気エゼクタ１５の作用により空気予
熱器１３の出側より吸引され、排ガス熱交換器１
６に送られる。この排ガス熱交換器１６では吸引
された低温低圧凝縮冷媒と排ガス路１２内の高温
排ガスとの熱交換が行われる。このとき、上記凝
縮冷媒は低圧、低温であるため高温排ガスを低温
に下げることができ、排ガス中の水蒸気の潜熱の
一部までも取ることができる。よつて、この熱量
を再び低温再生器４の加熱源として使用すること
により低温再生器４での発生冷媒量を増加するこ
とができる。このようにして熱回収を図ることに
より全体の効率を上昇しうる。
以上の作用を具体的に数値により説明すると次
に通りである。低温再生器４からの凝縮冷媒の温
度が100℃であるとすると、空気予熱器１３での
熱交換作用により出側冷媒の温度は40℃となる。
この温度低下により、冷媒単位重量当り
60Kcal／Kgの熱量が燃焼用空気１４Ａに得られ
る。高温再生器１において1Rt当り2.5Kg／ｈ・
Rtの冷媒が発生するものとすると、1Rt当り2.5
×60＝150Kcal／ｈ・Rtの熱量を得ることができ
る。また、排ガス熱交換器１６において排ガスの
温度を200℃から50℃に下げたとき、使用する燃
料によつても異なるがプロパンガスの場合、1Rt
当り排ガスより顕熱量で185Kcal／ｈ・Rt排ガス
中の水蒸気の14.4％の潜熱を取ることができる。
そのため、潜熱量で28Kcal／ｈ・Rtの熱量が得
られる。これにより、排ガス熱交換器１６におい
て排ガスより得られる熱量は1Rt当り185＋28＝
213Kcal／ｈ・Rtとなる。前述の空気予熱器１３
の分と合わせると、1Rt当り得られる熱量は、
150＋213＝363Kcal／ｈ・Rtとなり、この値は約
10％の効率向上を意味する。
に通りである。低温再生器４からの凝縮冷媒の温
度が100℃であるとすると、空気予熱器１３での
熱交換作用により出側冷媒の温度は40℃となる。
この温度低下により、冷媒単位重量当り
60Kcal／Kgの熱量が燃焼用空気１４Ａに得られ
る。高温再生器１において1Rt当り2.5Kg／ｈ・
Rtの冷媒が発生するものとすると、1Rt当り2.5
×60＝150Kcal／ｈ・Rtの熱量を得ることができ
る。また、排ガス熱交換器１６において排ガスの
温度を200℃から50℃に下げたとき、使用する燃
料によつても異なるがプロパンガスの場合、1Rt
当り排ガスより顕熱量で185Kcal／ｈ・Rt排ガス
中の水蒸気の14.4％の潜熱を取ることができる。
そのため、潜熱量で28Kcal／ｈ・Rtの熱量が得
られる。これにより、排ガス熱交換器１６におい
て排ガスより得られる熱量は1Rt当り185＋28＝
213Kcal／ｈ・Rtとなる。前述の空気予熱器１３
の分と合わせると、1Rt当り得られる熱量は、
150＋213＝363Kcal／ｈ・Rtとなり、この値は約
10％の効率向上を意味する。
以上述べたごとく、本発明の吸収冷温水機によ
れば、空気予熱器、排ガス熱交換器および蒸気エ
ゼクタを設けたことにより、従来無駄に大気中に
放出していた熱を効率的に回収することができ、
システムの効率の向上、冷房成績係数の向上を図
ることができる。
れば、空気予熱器、排ガス熱交換器および蒸気エ
ゼクタを設けたことにより、従来無駄に大気中に
放出していた熱を効率的に回収することができ、
システムの効率の向上、冷房成績係数の向上を図
ることができる。
第１図は本発明に係る二重効用吸収冷温水機の
系統図、第２図は従来の一般的な二重効用吸収冷
温水機の系統図である。 １……高温再生器、２……バーナ、３……分離
器、４……低温再生器、５……凝縮器、６……冷
却水熱交換器、７……蒸発器、８……冷温水熱交
換器、９……吸収器、１０……低温溶液熱交換
器、１１……高温溶液熱交換器、１２……排ガス
路、１３……空気予熱器、１４……燃焼用空気、
１０Ａ……予熱された燃焼用空気、１５……蒸気
エゼクタ、１６……排ガス熱交換器、１７……循
環ポンプ、１８……戻り配管、１９……配管。
系統図、第２図は従来の一般的な二重効用吸収冷
温水機の系統図である。 １……高温再生器、２……バーナ、３……分離
器、４……低温再生器、５……凝縮器、６……冷
却水熱交換器、７……蒸発器、８……冷温水熱交
換器、９……吸収器、１０……低温溶液熱交換
器、１１……高温溶液熱交換器、１２……排ガス
路、１３……空気予熱器、１４……燃焼用空気、
１０Ａ……予熱された燃焼用空気、１５……蒸気
エゼクタ、１６……排ガス熱交換器、１７……循
環ポンプ、１８……戻り配管、１９……配管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 直焚二重効用吸収冷温水機において、 低温再生器からの高温凝縮冷媒と外部から取込
んだ燃焼用空気との熱交換により前記燃焼用空気
の予熱を行うべく低温再生器と凝縮器との間に設
けられた空気予熱器と、 前記空気予熱器からの凝縮冷媒と加熱源からの
排ガスとの熱交換により前記低温再生器への冷媒
蒸気を発生するべく排ガス路内に設けられた排ガ
ス熱交換器と、 高温再生器からの高温冷媒蒸気を駆動源として
前記空気予熱器から冷媒蒸気を吸引すべく低温再
生器の前段に設けられた蒸気エゼクタと、を備え
たことを特徴とする直焚二重効用吸収冷温水機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21335385A JPS6273052A (ja) | 1985-09-26 | 1985-09-26 | 直焚二重効用吸収冷温水機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21335385A JPS6273052A (ja) | 1985-09-26 | 1985-09-26 | 直焚二重効用吸収冷温水機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6273052A JPS6273052A (ja) | 1987-04-03 |
| JPH0446340B2 true JPH0446340B2 (ja) | 1992-07-29 |
Family
ID=16637758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21335385A Granted JPS6273052A (ja) | 1985-09-26 | 1985-09-26 | 直焚二重効用吸収冷温水機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6273052A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2584275B2 (ja) * | 1988-03-25 | 1997-02-26 | 三洋電機株式会社 | 吸収冷凍機 |
-
1985
- 1985-09-26 JP JP21335385A patent/JPS6273052A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6273052A (ja) | 1987-04-03 |
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