JPH0446743B2 - - Google Patents
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- JPH0446743B2 JPH0446743B2 JP63035646A JP3564688A JPH0446743B2 JP H0446743 B2 JPH0446743 B2 JP H0446743B2 JP 63035646 A JP63035646 A JP 63035646A JP 3564688 A JP3564688 A JP 3564688A JP H0446743 B2 JPH0446743 B2 JP H0446743B2
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は熱可塑性樹脂発泡粒子の型内成形法に
関する。さらに詳しくは、より少ない樹脂の使用
量で、より大きな構造体強度を有する型内発泡成
形品をうるのに適した型内成形法に関する。
関する。さらに詳しくは、より少ない樹脂の使用
量で、より大きな構造体強度を有する型内発泡成
形品をうるのに適した型内成形法に関する。
［従来の技術］
熱可塑性樹脂発泡粒子の型内成形法としては、
発泡粒子を加熱および圧縮し、成形用型に充填し
たのち大気圧程度に減圧する方法、発泡粒子を加
熱し成型用型に充填したのち圧縮し型の容積を減
じた状態で大気圧程度に減圧する方法、発泡粒子
を圧縮した成形用型に充填したのち加熱する方法
などが知られている。
発泡粒子を加熱および圧縮し、成形用型に充填し
たのち大気圧程度に減圧する方法、発泡粒子を加
熱し成型用型に充填したのち圧縮し型の容積を減
じた状態で大気圧程度に減圧する方法、発泡粒子
を圧縮した成形用型に充填したのち加熱する方法
などが知られている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、前記従来の方法のいずれによつ
てえられる成形品においても、各部分はその部分
に必要な強度にかかわらず同じ材料強度を有する
ため、たとえば均一な肉厚の成形品のばあいに
は、一定の強度の成形品をうるために使用される
樹脂の量が必要以上に多くなるという問題があ
る。
てえられる成形品においても、各部分はその部分
に必要な強度にかかわらず同じ材料強度を有する
ため、たとえば均一な肉厚の成形品のばあいに
は、一定の強度の成形品をうるために使用される
樹脂の量が必要以上に多くなるという問題があ
る。
本発明は前記問題を解決するためになされたも
のであり、熱可塑性樹脂発泡粒子を用いて、より
少ない樹脂の使用量で、より大きな構造体強度を
有する型内発泡成形品を成形する方法を提供する
ことを目的とする。
のであり、熱可塑性樹脂発泡粒子を用いて、より
少ない樹脂の使用量で、より大きな構造体強度を
有する型内発泡成形品を成形する方法を提供する
ことを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明は熱可塑性樹脂発泡粒子を加圧ガスを用
いて圧縮しつつ成形用型に充填したのち、スチー
ムにより該発泡粒子を加熱融着させて型内発泡成
形品をうる方法であつて、前記発泡粒子を圧縮す
るための加圧ガスの圧力を充填中に変化させるこ
とにより、同一金型内で部分的に密度の異なつた
成形品をうることを特徴とする型内成形法に関す
る。
いて圧縮しつつ成形用型に充填したのち、スチー
ムにより該発泡粒子を加熱融着させて型内発泡成
形品をうる方法であつて、前記発泡粒子を圧縮す
るための加圧ガスの圧力を充填中に変化させるこ
とにより、同一金型内で部分的に密度の異なつた
成形品をうることを特徴とする型内成形法に関す
る。
［作用］
本発明の型内成形法において、発泡粒子を圧縮
するための加圧ガスの圧力を充填中に変化させる
ことにより、１個の成形品内に材料強度の異なる
部分が形成され，それによつて過剰な材料強度を
有する部分を少なくすることができ、より少ない
樹脂の使用量で、より大きな構造体強度を有する
型内発泡成形品がえられる。
するための加圧ガスの圧力を充填中に変化させる
ことにより、１個の成形品内に材料強度の異なる
部分が形成され，それによつて過剰な材料強度を
有する部分を少なくすることができ、より少ない
樹脂の使用量で、より大きな構造体強度を有する
型内発泡成形品がえられる。
［実施例］
本発明に用いる熱可塑性樹脂発泡粒子として
は、圧縮された状態で成形用型に充填されたの
ち、加熱されることによつて型内発泡成形品とな
る熱可塑性樹脂発泡粒子であればとくに制限なく
用いることができる。その具体例としてはポリス
チレン、ポリ−α−メチルスチレン、スチレン−
無水マレイン酸コポリマー、ポリフエニレンオキ
サイド−ポリスチレンブレンドないしグラフトポ
リマー、アクリロニトリル−スチレンコポリマ
ー、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレンタ
−ポリマー、スチレン−ブタジエンコポリマー、
エチレン−スチレンコポリマー、ハイインパクト
ポリスチレンなどのスチレン系重合体；低密度ポ
リエチレン、直鎖低密度ポリエチレン、中密度ポ
リエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン−プ
ロピレンコポリマー、エチレン−酢酸ビニルコポ
リマー、エチレン−エチルアクリレートコポリマ
ー、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン−ブ
テンランダムターポリマー、プロピレン−塩化ビ
ニルコポリマー、プロピレン−ブテンコポリマ
ー、プロピレン無水マレイン酸コポリマーなどの
ポリオレフイン系重合体；ポリ塩化ビニル系重合
体；およびポリメチルメタクリレート系重合体な
どの樹脂の発泡粒子があげられる。
は、圧縮された状態で成形用型に充填されたの
ち、加熱されることによつて型内発泡成形品とな
る熱可塑性樹脂発泡粒子であればとくに制限なく
用いることができる。その具体例としてはポリス
チレン、ポリ−α−メチルスチレン、スチレン−
無水マレイン酸コポリマー、ポリフエニレンオキ
サイド−ポリスチレンブレンドないしグラフトポ
リマー、アクリロニトリル−スチレンコポリマ
ー、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレンタ
−ポリマー、スチレン−ブタジエンコポリマー、
エチレン−スチレンコポリマー、ハイインパクト
ポリスチレンなどのスチレン系重合体；低密度ポ
リエチレン、直鎖低密度ポリエチレン、中密度ポ
リエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン−プ
ロピレンコポリマー、エチレン−酢酸ビニルコポ
リマー、エチレン−エチルアクリレートコポリマ
ー、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン−ブ
テンランダムターポリマー、プロピレン−塩化ビ
ニルコポリマー、プロピレン−ブテンコポリマ
ー、プロピレン無水マレイン酸コポリマーなどの
ポリオレフイン系重合体；ポリ塩化ビニル系重合
体；およびポリメチルメタクリレート系重合体な
どの樹脂の発泡粒子があげられる。
これらは単独で用いても、また２種以上ブレン
ド使用してもよい。ポリオレフイン系重合体は、
パーオキサイドまたは放射線などにより架橋して
用いてもよいが架橋を行なわなくても使用でき
る。
ド使用してもよい。ポリオレフイン系重合体は、
パーオキサイドまたは放射線などにより架橋して
用いてもよいが架橋を行なわなくても使用でき
る。
前記熱可塑性樹脂発泡粒子の製造方法や密度や
粒径にもとくに制限はなく、通常の方法で製造さ
れた発泡粒子が用いられるが、加熱融着時におけ
る発泡粒子の発泡力および加圧ガスによる圧縮時
における発泡粒子の圧縮量の点で16〜60g／の
範囲の密度を有しているものが好ましく、充填時
における発泡粒子の流動性の点で１〜15mm、とく
に３〜７mmの範囲の平均粒径を有していることが
好ましい。
粒径にもとくに制限はなく、通常の方法で製造さ
れた発泡粒子が用いられるが、加熱融着時におけ
る発泡粒子の発泡力および加圧ガスによる圧縮時
における発泡粒子の圧縮量の点で16〜60g／の
範囲の密度を有しているものが好ましく、充填時
における発泡粒子の流動性の点で１〜15mm、とく
に３〜７mmの範囲の平均粒径を有していることが
好ましい。
前記熱可塑性樹脂発泡粒子は加圧ガスを用いて
圧縮され、圧縮された発泡粒子は圧縮状態のまま
成形用型に充填されたのちスチームによつて加熱
融着される。
圧縮され、圧縮された発泡粒子は圧縮状態のまま
成形用型に充填されたのちスチームによつて加熱
融着される。
前記充填の際の加圧ガス圧力は、製造される型
内成形品おいて材料強度が低くてもよい部分を充
填するときには低く、高い材料強度を必要とする
部分を充填するときには高くなるように調整され
る。前記圧力の調製は、発泡粒子の種類、密度や
粒子径などによつて異なるので一概に決定するこ
とはできないが、たとえばポリプロピレン系発泡
粒子のばあいには、1.0〜5.0Kg／cm2Ｇの範囲内で
行なわれるのが好ましい。ポリプロピレン系発泡
粒子のばあい、前記圧力が1.0Kg／cm2Ｇ未満のば
あいには、発泡能力の付与が充分でなく、発泡粒
子の融着界面に空隙を生じ成形体の表面性がわる
くなる傾向があり、5.0Kg／cm2Ｇをこえるばあい
には圧縮過剰でスチームの流れがわるくなり成形
体の内部融着がわるくなる傾向がありともに好ま
しくない。
内成形品おいて材料強度が低くてもよい部分を充
填するときには低く、高い材料強度を必要とする
部分を充填するときには高くなるように調整され
る。前記圧力の調製は、発泡粒子の種類、密度や
粒子径などによつて異なるので一概に決定するこ
とはできないが、たとえばポリプロピレン系発泡
粒子のばあいには、1.0〜5.0Kg／cm2Ｇの範囲内で
行なわれるのが好ましい。ポリプロピレン系発泡
粒子のばあい、前記圧力が1.0Kg／cm2Ｇ未満のば
あいには、発泡能力の付与が充分でなく、発泡粒
子の融着界面に空隙を生じ成形体の表面性がわる
くなる傾向があり、5.0Kg／cm2Ｇをこえるばあい
には圧縮過剰でスチームの流れがわるくなり成形
体の内部融着がわるくなる傾向がありともに好ま
しくない。
前記加圧ガスとしては、窒素ガス、炭酸ガスな
どの無気ガスなどを用いることができるが安全
性、価格などの点で空気が好適に用いられる。
どの無気ガスなどを用いることができるが安全
性、価格などの点で空気が好適に用いられる。
加熱融着のスチームの条件としては、一般に温
度が120〜150℃、圧力が1.0〜4.0Kg／cm2Ｇであ
る。
度が120〜150℃、圧力が1.0〜4.0Kg／cm2Ｇであ
る。
この加熱融着により、低い圧力で充填された部
分では低い密度を有し、高い圧力で充填された部
分では高い密度を有する型内成形品がえられる。
分では低い密度を有し、高い圧力で充填された部
分では高い密度を有する型内成形品がえられる。
つぎに本発明の型内成形法の一例を図面を参照
しながら説明する。
しながら説明する。
第１図は本発明の型内成形法に用いる装置の一
例を示す説明図である。第１図において１は発泡
粒子供給口、２は加圧ガス入口、３は発泡粒子圧
縮タンク、４は発泡粒子充填用加圧ガス入口、５
は金型ガス圧力調製バルブ、６は排気口、７は金
型、１１は凹型、１２は凸型、１３は金型フレー
ム、１４金型裏板、１５は充填ガン、１６はスチ
ームチヤンバー、１７は均圧ライン、１８は蒸気
ライン、１９は排気弁である。
例を示す説明図である。第１図において１は発泡
粒子供給口、２は加圧ガス入口、３は発泡粒子圧
縮タンク、４は発泡粒子充填用加圧ガス入口、５
は金型ガス圧力調製バルブ、６は排気口、７は金
型、１１は凹型、１２は凸型、１３は金型フレー
ム、１４金型裏板、１５は充填ガン、１６はスチ
ームチヤンバー、１７は均圧ライン、１８は蒸気
ライン、１９は排気弁である。
第１図に示される装置においては、熱可塑性樹
脂発泡粒子は発泡粒子供給口１から発泡粒子圧縮
タンク３に供給され，加圧ガスが加圧ガス入口２
から供給される。このとき、均圧ライン１７によ
つて閉鎖しうるが密閉できない金型内にも加圧ガ
スが供給される。発泡粒子圧縮タンク３内および
金型７内の圧力は金型ガス圧力調製バルブ５によ
つて調整され、所定の圧力に昇圧される。このと
き排気弁１９は閉じている。ついで、圧縮された
発泡粒子は凹型１１と凸型１２とのあいだに充填
ガン１５によつて充填される。なお、充填は通常
のビーズ法型内成形で行なわれているのと同様で
あり、発泡粒子充填用加圧ガス入口４から加圧ガ
スが供給されている。このとき金型ガス圧力調製
バルブ５は所定の金型ガス圧力を維持するような
開度で開いている。一定の材料強度を有すべき部
分から異なつた材料強度を有すべき部分の充填に
移るときに、金型圧力調製バルブ５の設定が変え
られ、その開度が変わり、金型ガス圧力は別の値
に維持された状態で充填が続けられる。
脂発泡粒子は発泡粒子供給口１から発泡粒子圧縮
タンク３に供給され，加圧ガスが加圧ガス入口２
から供給される。このとき、均圧ライン１７によ
つて閉鎖しうるが密閉できない金型内にも加圧ガ
スが供給される。発泡粒子圧縮タンク３内および
金型７内の圧力は金型ガス圧力調製バルブ５によ
つて調整され、所定の圧力に昇圧される。このと
き排気弁１９は閉じている。ついで、圧縮された
発泡粒子は凹型１１と凸型１２とのあいだに充填
ガン１５によつて充填される。なお、充填は通常
のビーズ法型内成形で行なわれているのと同様で
あり、発泡粒子充填用加圧ガス入口４から加圧ガ
スが供給されている。このとき金型ガス圧力調製
バルブ５は所定の金型ガス圧力を維持するような
開度で開いている。一定の材料強度を有すべき部
分から異なつた材料強度を有すべき部分の充填に
移るときに、金型圧力調製バルブ５の設定が変え
られ、その開度が変わり、金型ガス圧力は別の値
に維持された状態で充填が続けられる。
充填が終了したのち、発泡粒子圧縮タンクおよ
び金型内の過剰の空気を排気弁より逃し、そのの
ち、スチームが通常ビーズ法型内発泡成形で行な
われている方法と同様に蒸気ライン１７から金型
７内に供給され、凹型１１と凸型１２とのあいだ
に充填された熱可塑性発泡粒子が加熱融着せしめ
られる。
び金型内の過剰の空気を排気弁より逃し、そのの
ち、スチームが通常ビーズ法型内発泡成形で行な
われている方法と同様に蒸気ライン１７から金型
７内に供給され、凹型１１と凸型１２とのあいだ
に充填された熱可塑性発泡粒子が加熱融着せしめ
られる。
つぎに実施例および比較例をあげて本発明の型
内成形法をさらに詳細に説明するが、本発明はか
かる実施例のみに限定されるものではない。
内成形法をさらに詳細に説明するが、本発明はか
かる実施例のみに限定されるものではない。
実施例１および比較例１
第２図は実施例１の成形品を示す斜視図、第３
図は同成形品を示す断面図である。第２図中にお
いて寸法ａは50cm、寸法ｂは30cm、寸法ｃは15
cm、第３図中において寸法ｄは２cmである。
図は同成形品を示す断面図である。第２図中にお
いて寸法ａは50cm、寸法ｂは30cm、寸法ｃは15
cm、第３図中において寸法ｄは２cmである。
第２図および第３図で示される成形品がえられ
る成形用型を用い、第１図に示されるごとき装置
を用いた。
る成形用型を用い、第１図に示されるごとき装置
を用いた。
かさ密度16g／、平均粒径約５mmのポリスチ
レン系樹脂（鐘淵化学工業(株)製、「カネパール」）
の発泡粒子を圧縮タンクに供給した。しかるの
ち、充填時間をタイマーで２段階に分けて金型ガ
ス圧力調整バルブを制御し、最初の５秒間は金型
圧力を1.4Kg／cm2Ｇに昇圧・調整した状態で成形
品の側壁上部の充填を行ない、ついで金型圧力を
0.7Kg／cm2Ｇ減圧・調整した状態で３秒間、成形
品の底部および側壁下部の充填を行なつた。加圧
ガスとしては空気を用いた。そののち、133℃、
2.0Kg／cm2Ｇのスチームにて６秒間、加熱・融着
を行ない、冷却後、型を取り外して第２図および
第３図に示されるごとき成形品をえた。
レン系樹脂（鐘淵化学工業(株)製、「カネパール」）
の発泡粒子を圧縮タンクに供給した。しかるの
ち、充填時間をタイマーで２段階に分けて金型ガ
ス圧力調整バルブを制御し、最初の５秒間は金型
圧力を1.4Kg／cm2Ｇに昇圧・調整した状態で成形
品の側壁上部の充填を行ない、ついで金型圧力を
0.7Kg／cm2Ｇ減圧・調整した状態で３秒間、成形
品の底部および側壁下部の充填を行なつた。加圧
ガスとしては空気を用いた。そののち、133℃、
2.0Kg／cm2Ｇのスチームにて６秒間、加熱・融着
を行ない、冷却後、型を取り外して第２図および
第３図に示されるごとき成形品をえた。
えられた成形品は、側壁上部の密度が25g／
、底部および側壁下部の密度が18g／、全体
の重さが145gであつた。
、底部および側壁下部の密度が18g／、全体
の重さが145gであつた。
比較のため金型圧力を充填中つねに0.85Kg／cm2
Ｇに昇圧・調整し、10秒間で充填を行なつた以外
は実施例１と同様にして比較例１の成形品をえ
た。
Ｇに昇圧・調整し、10秒間で充填を行なつた以外
は実施例１と同様にして比較例１の成形品をえ
た。
えられた成形品は、各部の密度が23g／で、
重さが160gであつた。
重さが160gであつた。
実施例１の成形品の箱体としての構造強度は充
分要求に応えるものであり、重さの重い比較例１
の成形品の箱体としての構造強度とほぼ同一レベ
ルのものであつた。
分要求に応えるものであり、重さの重い比較例１
の成形品の箱体としての構造強度とほぼ同一レベ
ルのものであつた。
実施例２および比較例２
第４図は実施例２の成形品を示す斜視図、第５
図は同成形品を示す断面図である。第４図中にお
いて寸法ｅは30cm、寸法ｆは25cm、寸法ｇは40
cm、寸法ｈは32cm、寸法ｉは40cm、第５図中にお
いて寸法ｊは1.5cmである。
図は同成形品を示す断面図である。第４図中にお
いて寸法ｅは30cm、寸法ｆは25cm、寸法ｇは40
cm、寸法ｈは32cm、寸法ｉは40cm、第５図中にお
いて寸法ｊは1.5cmである。
第４図および第５図で示される成形品がえられ
る成形用型を用い、第１図に示されるごとき装置
を用いた。
る成形用型を用い、第１図に示されるごとき装置
を用いた。
かさ密度25g／、平均粒径約４mmの架橋ポリ
エチレン系樹脂（低密度ポリエチレン、住友化学
工業(株)製、「スミカセン」）の発泡粒子を圧縮タン
クに供給した。しかるのち、充填時間をタイマー
で２段階に分けて金型ガス圧力調整バルブを制御
し、最初の６秒間は金型圧力を1.2Kg／cm2Ｇに昇
圧・調整した状態で成形品の側壁上部の充填を行
ない、ついで金型圧力を0.6Kg／cm2Ｇに減圧・調
整した状態で６秒間、成形品の底部および側壁下
部の充填を行なつた。加圧ガスとしては空気を用
いた。そののち、138℃、2.5Kg／cm2Ｇのスチーム
にて７秒間、加熱・融着を行ない冷却後、型を取
り外して第４図および第５図に示されるごとき断
熱容器としての成形品をえた。
エチレン系樹脂（低密度ポリエチレン、住友化学
工業(株)製、「スミカセン」）の発泡粒子を圧縮タン
クに供給した。しかるのち、充填時間をタイマー
で２段階に分けて金型ガス圧力調整バルブを制御
し、最初の６秒間は金型圧力を1.2Kg／cm2Ｇに昇
圧・調整した状態で成形品の側壁上部の充填を行
ない、ついで金型圧力を0.6Kg／cm2Ｇに減圧・調
整した状態で６秒間、成形品の底部および側壁下
部の充填を行なつた。加圧ガスとしては空気を用
いた。そののち、138℃、2.5Kg／cm2Ｇのスチーム
にて７秒間、加熱・融着を行ない冷却後、型を取
り外して第４図および第５図に示されるごとき断
熱容器としての成形品をえた。
えられた成形品は、側壁上部の密度が42g／
、底部および側壁下部の密度が31g／、全体
の重さが320gであり、粒子間の融着、形状の安
定性いずれも断熱容器として申し分のないもので
あつた。
、底部および側壁下部の密度が31g／、全体
の重さが320gであり、粒子間の融着、形状の安
定性いずれも断熱容器として申し分のないもので
あつた。
比較のため、金型圧力を充填中つねに0.9Kg／
cm2Ｇに昇圧・調整し、12秒間で充填を行なつた以
外は実施例２と同様にして比較例２の成形品をえ
た。
cm2Ｇに昇圧・調整し、12秒間で充填を行なつた以
外は実施例２と同様にして比較例２の成形品をえ
た。
えられた成形品は、各部の密度が37g／であ
り重さが実施例２と同じく320g／であつた。
しかし、側壁上端面での形状が不安定で変形が発
生し、ほとんど実用に供しえないものであつた。
り重さが実施例２と同じく320g／であつた。
しかし、側壁上端面での形状が不安定で変形が発
生し、ほとんど実用に供しえないものであつた。
実施例３および比較例３
実施例１で使用した金型を用い、第１図に示さ
れるごとき装置を用いた。
れるごとき装置を用いた。
かさ密度25g／、平均粒径約3.3mmのポリプロ
ピレン系樹脂（住友化学工業(株)製、「ノーブレ
ン」、エチレン含有量3.3重量％）の発泡粒子を圧
縮タンクに供給した。しかるのち、充填時間をタ
イマーで２段階に分けて金型ガス圧力調整バルブ
を制御し、最初の３秒間は金型圧力を2.0Kg／cm2
Ｇ（これは50％圧縮に相等する）に昇圧・調整し
た状態で成形品の側壁上部の充填を行ない、つい
で金型圧力を0.9Kg／cm2Ｇ（これは20％圧縮に相等
する）に減圧・調整した状態で７秒間、成形品の
底部および側壁下部の充填を行なつた。加圧ガス
としては空気を用いた。そののち、140℃、3.0
Kg／cm2Ｇのスチームにて10秒間、加熱・融着を行
ない、冷却後、型を取り外して第２図および第３
図に示されるごとき成形品をえた。
ピレン系樹脂（住友化学工業(株)製、「ノーブレ
ン」、エチレン含有量3.3重量％）の発泡粒子を圧
縮タンクに供給した。しかるのち、充填時間をタ
イマーで２段階に分けて金型ガス圧力調整バルブ
を制御し、最初の３秒間は金型圧力を2.0Kg／cm2
Ｇ（これは50％圧縮に相等する）に昇圧・調整し
た状態で成形品の側壁上部の充填を行ない、つい
で金型圧力を0.9Kg／cm2Ｇ（これは20％圧縮に相等
する）に減圧・調整した状態で７秒間、成形品の
底部および側壁下部の充填を行なつた。加圧ガス
としては空気を用いた。そののち、140℃、3.0
Kg／cm2Ｇのスチームにて10秒間、加熱・融着を行
ない、冷却後、型を取り外して第２図および第３
図に示されるごとき成形品をえた。
えられた成形品は、側壁上部の密度が40g／
、底部および側壁下部の密度が25g／、全体
の重さが200gであつた。
、底部および側壁下部の密度が25g／、全体
の重さが200gであつた。
比較のため、金型圧力を充填中つねに1.4Kg／
cm2Ｇ（これは40％圧縮に相等する）に昇圧・調整
し、10秒間で充填を行なつた以外は実施例３と同
様にして比較例３の成形品をえた。
cm2Ｇ（これは40％圧縮に相等する）に昇圧・調整
し、10秒間で充填を行なつた以外は実施例３と同
様にして比較例３の成形品をえた。
えられた成形品は各部の密度が33g／で、重
さが230gであつた。
さが230gであつた。
実施例３の成形品の箱体としての構造強度は充
分要求に応えるものであり、重さの重い比較例３
の成形品の箱体としての構造強度とほぼ同一レベ
ルのものであつた。
分要求に応えるものであり、重さの重い比較例３
の成形品の箱体としての構造強度とほぼ同一レベ
ルのものであつた。
［発明の効果］
本発明の型内成形方法は、熱可塑性樹脂発泡粒
子を用いて、より少ない樹脂の使用量で、より大
きな構造体強度を有する型内発泡成形品がえられ
る効果を奏する。
子を用いて、より少ない樹脂の使用量で、より大
きな構造体強度を有する型内発泡成形品がえられ
る効果を奏する。
第１図は本発明の方法に用いる装置の一例を示
す説明図、第２図は本発明の方法による実施例１
の成形品を示す斜視図、第３図は実施例１の成形
品を示す断面図、第４図は本発明の方法による実
施例２の成形品を示す斜視図、第５図は実施例２
の成形品を示す断面図である。 図面の主要符号、１……発泡粒子供給口、２…
…加圧ガス入口、３……発泡粒子圧縮タンク、５
……金型ガス圧力調整バルブ、７……金型。
す説明図、第２図は本発明の方法による実施例１
の成形品を示す斜視図、第３図は実施例１の成形
品を示す断面図、第４図は本発明の方法による実
施例２の成形品を示す斜視図、第５図は実施例２
の成形品を示す断面図である。 図面の主要符号、１……発泡粒子供給口、２…
…加圧ガス入口、３……発泡粒子圧縮タンク、５
……金型ガス圧力調整バルブ、７……金型。
Claims (1)
- １ 熱可塑性樹脂発泡粒子を加圧ガスを用いて圧
縮しつつ成形用型に充填したのち、スチームによ
り該発泡粒子を加熱融着させて型内発泡成形品を
うる方法であつて、前記発泡粒子を圧縮するため
の加圧ガスの圧力を充填中に変化させることによ
り、同一金型内で部分的に密度の異なつた成形品
をうることを特徴とする型内成形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63035646A JPH01209127A (ja) | 1988-02-17 | 1988-02-17 | 熱可塑性樹脂発泡粒子の型内成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63035646A JPH01209127A (ja) | 1988-02-17 | 1988-02-17 | 熱可塑性樹脂発泡粒子の型内成形法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01209127A JPH01209127A (ja) | 1989-08-22 |
| JPH0446743B2 true JPH0446743B2 (ja) | 1992-07-30 |
Family
ID=12447641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63035646A Granted JPH01209127A (ja) | 1988-02-17 | 1988-02-17 | 熱可塑性樹脂発泡粒子の型内成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01209127A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1240949B (it) * | 1990-06-12 | 1993-12-27 | Bazzica Engineering Di Carlo Bazzica & C. S.A.S. | Metodo e macchina per la produzione di pezzi di polistirolo espanso. |
| EP2958727B1 (de) * | 2013-02-20 | 2018-09-05 | Kurtz GmbH | Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines partikelschaumstoffteils |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3603108A1 (de) * | 1986-02-01 | 1987-08-06 | Hans Erlenbach | Vorrichtung zum herstellen von formlingen aus aufgeschaeumtem kunststoff |
-
1988
- 1988-02-17 JP JP63035646A patent/JPH01209127A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01209127A (ja) | 1989-08-22 |
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