JPH044905A - 鋼管の冷間圧延法 - Google Patents
鋼管の冷間圧延法Info
- Publication number
- JPH044905A JPH044905A JP10521990A JP10521990A JPH044905A JP H044905 A JPH044905 A JP H044905A JP 10521990 A JP10521990 A JP 10521990A JP 10521990 A JP10521990 A JP 10521990A JP H044905 A JPH044905 A JP H044905A
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- JP
- Japan
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- rolling
- steel pipe
- deltad
- roll
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/14—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling without mandrel, e.g. stretch-reducing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、冷間における鋼管の絞り圧延に関する。
［従来の技術］
従来の絞り圧延法は、略円弧の溝を彫った２０−ル、３
０−ル、または４０−ルを備えた圧延スタンドを複数台
並べ、これらの各スタンドのロール間に円管を通し、か
つスタンド間の円管に張力を働かせて、円管を所定の外
径および肉厚に造り分けるものである。第２図（ａ）に
は、３０−ルを用いた絞り圧延法の例を示す。
０−ル、または４０−ルを備えた圧延スタンドを複数台
並べ、これらの各スタンドのロール間に円管を通し、か
つスタンド間の円管に張力を働かせて、円管を所定の外
径および肉厚に造り分けるものである。第２図（ａ）に
は、３０−ルを用いた絞り圧延法の例を示す。
この絞り圧延は、通常電縫鋼管または継目無し鋼管の成
形段階の最終工程に当り、製品の寸法精度および形状を
決定する重要な役割を果たす。ところか、従来絞り圧延
は三瀬ほか：住友金属。
形段階の最終工程に当り、製品の寸法精度および形状を
決定する重要な役割を果たす。ところか、従来絞り圧延
は三瀬ほか：住友金属。
Ｖｏｌ ７． Ｎｏ７． ｐ５９ （公知技術１）に
示されるように、母管を８００℃〜１０００℃に加熱し
て行われる熱間圧延であるため、スケールの発生によっ
て歩留および表面品質を著しく損なう結果を生じている
。また、熱間で圧延が行われるため、圧延直後と冷却後
の寸法差が生じて、製品寸法を所定の目標値に仕上げる
ことが困難である。更に、圧延に先立って加熱を行うた
めに、加熱炉の設置および整備、加熱に要する燃料費等
、鋼管製造のコストを高くする要因になっている。
示されるように、母管を８００℃〜１０００℃に加熱し
て行われる熱間圧延であるため、スケールの発生によっ
て歩留および表面品質を著しく損なう結果を生じている
。また、熱間で圧延が行われるため、圧延直後と冷却後
の寸法差が生じて、製品寸法を所定の目標値に仕上げる
ことが困難である。更に、圧延に先立って加熱を行うた
めに、加熱炉の設置および整備、加熱に要する燃料費等
、鋼管製造のコストを高くする要因になっている。
以上のような、熱間で行われる絞り圧延の欠点を補うた
めに、母管を加熱せずに絞り圧延を行う方法が、特開昭
６３−３３１０５ （公知技＃ｒ２）および松隅ほか：
鉄鋼協会第月８回講演大会論文集、ＣＡＭＰ−ｌ５ＩＪ
、Ｖ０１３．２（１９８９）、ｐ＋４９４ （公知技
術３）によって開示されている。
めに、母管を加熱せずに絞り圧延を行う方法が、特開昭
６３−３３１０５ （公知技＃ｒ２）および松隅ほか：
鉄鋼協会第月８回講演大会論文集、ＣＡＭＰ−ｌ５ＩＪ
、Ｖ０１３．２（１９８９）、ｐ＋４９４ （公知技
術３）によって開示されている。
［発明か解決しようとする課題］
公知技術２および公知技術３に開示された冷間の絞り圧
延によって、上述の熱間の絞り圧延の欠点は著しく改善
されることとなったが、この方法ては、熱間の絞り圧延
に用いられるロールと母管の寸法の間の関係をそのまま
冷間の絞り圧延に適用したため、圧延が不安定であり、
また、絞り圧延によって生し得る延伸の最大値が小さい
。これは、熱間の絞り圧延では、ロールと被圧延材であ
る鋼管の間の摩擦係数か大きいので、両者間のすべりが
生じにくくなっており、公知技術１の例にもあるように
、第２図（ａ）に示す符号ていえば、ロール溝底直径Ｄ
Ｒに対する母管の外直径ＤＭの比ＤＭ／ＤＲがＤＭ／Ｄ
Ｒ４０，３〜０．９であっても、多大のスタンド間張力
に対して圧延の安定性か保たれるので、張力による延伸
作用を受は易い状態になっているのに対して、冷間の絞
り圧延では、ロールと被圧延材である鋼管の間の摩擦係
数か小さいため、両者間のすべりか生し易く、特に大き
なスタンド間張力に対してすべりの発生のため、圧延が
不安定になり、スタンド間張力による延伸作用か得られ
ないためである。
延によって、上述の熱間の絞り圧延の欠点は著しく改善
されることとなったが、この方法ては、熱間の絞り圧延
に用いられるロールと母管の寸法の間の関係をそのまま
冷間の絞り圧延に適用したため、圧延が不安定であり、
また、絞り圧延によって生し得る延伸の最大値が小さい
。これは、熱間の絞り圧延では、ロールと被圧延材であ
る鋼管の間の摩擦係数か大きいので、両者間のすべりが
生じにくくなっており、公知技術１の例にもあるように
、第２図（ａ）に示す符号ていえば、ロール溝底直径Ｄ
Ｒに対する母管の外直径ＤＭの比ＤＭ／ＤＲがＤＭ／Ｄ
Ｒ４０，３〜０．９であっても、多大のスタンド間張力
に対して圧延の安定性か保たれるので、張力による延伸
作用を受は易い状態になっているのに対して、冷間の絞
り圧延では、ロールと被圧延材である鋼管の間の摩擦係
数か小さいため、両者間のすべりか生し易く、特に大き
なスタンド間張力に対してすべりの発生のため、圧延が
不安定になり、スタンド間張力による延伸作用か得られ
ないためである。
ちなみに、発明者らの研究結果によると、熱間のロール
と被圧延材である鋼管の間の摩擦係数は、増田ほか：第
３３回塑性加工連合講演会論文集（’８８．＋１ン、ρ
４４９（公知技術４）に示さねでいるように、約０．３
であるのに対して、冷間の絞り圧延においては、摩擦係
数か約０．１である。この熱間と冷間の絞り圧延におけ
る摩擦係数の差は極めて大きい。従って、両者の絞り圧
延において生し得る延伸の差も極めて大きくなるのも当
然である。
と被圧延材である鋼管の間の摩擦係数は、増田ほか：第
３３回塑性加工連合講演会論文集（’８８．＋１ン、ρ
４４９（公知技術４）に示さねでいるように、約０．３
であるのに対して、冷間の絞り圧延においては、摩擦係
数か約０．１である。この熱間と冷間の絞り圧延におけ
る摩擦係数の差は極めて大きい。従って、両者の絞り圧
延において生し得る延伸の差も極めて大きくなるのも当
然である。
本発明は、上述の事情に鑑み、大きな延伸を安定して得
る、鋼管の冷間における絞り圧延の方法を提供するもの
である。
る、鋼管の冷間における絞り圧延の方法を提供するもの
である。
［課題を解決するための手段コ
本発明は、母管の外直径のロール溝底直径に対する比を
０．１以下として、冷間の鋼管を圧延することを特徴と
する絞り圧延の方法であって、その要旨は、複数のロー
ルによって１つのバスを構成し、複数のバスによ）て冷
間の鋼管の断面を縮小する圧延方法において、母管の外
直径のロール溝底直径に対する比を０１以下として鋼管
の断面を縮小する圧延を行うことを特徴とする鋼管の絞
り圧延法である。
０．１以下として、冷間の鋼管を圧延することを特徴と
する絞り圧延の方法であって、その要旨は、複数のロー
ルによって１つのバスを構成し、複数のバスによ）て冷
間の鋼管の断面を縮小する圧延方法において、母管の外
直径のロール溝底直径に対する比を０１以下として鋼管
の断面を縮小する圧延を行うことを特徴とする鋼管の絞
り圧延法である。
［実施例および作用］
本発明による、冷間の鋼管の絞り圧延法を、３０−ルの
場合を例に取って、第１図（ａ）、および（ｂ）に沿っ
て説明すると以下のようになる。
場合を例に取って、第１図（ａ）、および（ｂ）に沿っ
て説明すると以下のようになる。
ロールと被圧延材の鋼管の間の摩擦係数μに対してずへ
りの無い安定圧延の必要条件は、圧延開始位置の摩擦角
を考慮し、第１図の符号を用いると式（１）で示される
。
りの無い安定圧延の必要条件は、圧延開始位置の摩擦角
を考慮し、第１図の符号を用いると式（１）で示される
。
・・・（１）
但し、ΔＤ：１つのスタンドでの鋼管の外直径縮小量
ここて、冷間の絞り圧延における摩擦係数μ＝０．１と
、通常の絞り圧延の外直径縮小量ΔＤ＝０．０５・ＤＭ
を、式（１）に代入すると、０．１≧Ｊ了璽ハ［１覆 となり、故に、ＤＭ／ＤＲ≦０１が安定圧延の必要条件
となる。
、通常の絞り圧延の外直径縮小量ΔＤ＝０．０５・ＤＭ
を、式（１）に代入すると、０．１≧Ｊ了璽ハ［１覆 となり、故に、ＤＭ／ＤＲ≦０１が安定圧延の必要条件
となる。
方、熱間の絞り圧延における摩擦係数μ＝０．３ と１
ΔＤ ＝ ０．０５・ＤＭを式（１）に代入すると、 ０．３≧Ｊコ丁ＤＭフＴ１ となり、故に、ＤＭ／ＤＲ≦０゜９が安定圧延の必要条
件となる。これは、従来性われてきた熱間の絞り圧延で
の母管の外直径ＤＭとロール溝底直径ＤＲの比ＤＭ／Ｄ
Ｒ＃０．３〜０．９を許容する条件である。
ΔＤ ＝ ０．０５・ＤＭを式（１）に代入すると、 ０．３≧Ｊコ丁ＤＭフＴ１ となり、故に、ＤＭ／ＤＲ≦０゜９が安定圧延の必要条
件となる。これは、従来性われてきた熱間の絞り圧延で
の母管の外直径ＤＭとロール溝底直径ＤＲの比ＤＭ／Ｄ
Ｒ＃０．３〜０．９を許容する条件である。
上述のように、冷間の絞り圧延の安定条件が得られたの
て、これに従って冷間の絞り圧延を実施した例を以下に
示す。
て、これに従って冷間の絞り圧延を実施した例を以下に
示す。
（圧延条件）
母管寸法： ２１．７ｍｍφｘ３ｍｍｔ圧延後の管の外
直径： ｌＯ，５＋ｎｍロール直径（第１スタンド溝底
直径） スタンド数：１５ 母管温度：２５℃ （圧延結果） ［発明の効果］ 上述の実施例のように、本発明により、最大延伸が従来
法に比べて遥かに大きくなったことが明らかである。
直径： ｌＯ，５＋ｎｍロール直径（第１スタンド溝底
直径） スタンド数：１５ 母管温度：２５℃ （圧延結果） ［発明の効果］ 上述の実施例のように、本発明により、最大延伸が従来
法に比べて遥かに大きくなったことが明らかである。
第１図は本発明による、母管の外直径とロール溝底直径
の比の大きさ、および摩擦角の概念図、第２図は従来法
の、母管の外直径とロール溝底直径の比の大きさ、およ
び摩擦角の概念図を示す。 ａ・・・母管、ｂ・・・ロール、Ｃ・・・ロール軸、ｄ
・・・鋼管の軸、ＤＲ・・・ロール溝底直径、ＤＭ・・
・母管の外直径、ΔＤ・・・鋼管の外直径の減少率
の比の大きさ、および摩擦角の概念図、第２図は従来法
の、母管の外直径とロール溝底直径の比の大きさ、およ
び摩擦角の概念図を示す。 ａ・・・母管、ｂ・・・ロール、Ｃ・・・ロール軸、ｄ
・・・鋼管の軸、ＤＲ・・・ロール溝底直径、ＤＭ・・
・母管の外直径、ΔＤ・・・鋼管の外直径の減少率
Claims (1)
- １、複数のロールによって１つのバスを構成し、複数の
バスによって冷間の鋼管の断面を縮小する圧延方法にお
いて、母管の外直径のロール溝底直径に対する比を０．
１以下として鋼管の断面を縮小する圧延を行うことを特
徴とする鋼管の絞り圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10521990A JPH044905A (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 鋼管の冷間圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10521990A JPH044905A (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 鋼管の冷間圧延法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH044905A true JPH044905A (ja) | 1992-01-09 |
Family
ID=14401559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10521990A Pending JPH044905A (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 鋼管の冷間圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH044905A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5533370A (en) * | 1992-11-30 | 1996-07-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Tube rolling method and apparatus |
-
1990
- 1990-04-23 JP JP10521990A patent/JPH044905A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5533370A (en) * | 1992-11-30 | 1996-07-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Tube rolling method and apparatus |
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