JPH044977Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH044977Y2 JPH044977Y2 JP1982161367U JP16136782U JPH044977Y2 JP H044977 Y2 JPH044977 Y2 JP H044977Y2 JP 1982161367 U JP1982161367 U JP 1982161367U JP 16136782 U JP16136782 U JP 16136782U JP H044977 Y2 JPH044977 Y2 JP H044977Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- coal
- measuring
- height
- charging
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、コークス炉の装入炭高の測定装置に
関するものであり、詳しくは、装入炭高を精度よ
く測定し得る装入炭高の自動測定装置に関するも
のである。
関するものであり、詳しくは、装入炭高を精度よ
く測定し得る装入炭高の自動測定装置に関するも
のである。
コークス炉において、装入炭高と焼成時間とは
密接な関係にあるため、装入炭高を精度よく管理
すれば、焼成時間のバラツキを減ずることがで
き、この結果、乾留所要熱量を低減することがで
きる。
密接な関係にあるため、装入炭高を精度よく管理
すれば、焼成時間のバラツキを減ずることがで
き、この結果、乾留所要熱量を低減することがで
きる。
従来、装入炭高を自動的に測定する方法として
は、錘を下げたワイヤーを装入口から下げて荷重
が変化するまでのストロークによつて炭高を算出
する重垂式サウンジング方式、装入炭面で反射し
たマイクロ波を受信して距離を算出するマイクロ
波方式が知られている。しかし、サウンジング方
式は錘の装入炭内への埋没などによつて測定精度
が悪く、さらにワイヤーの寿命にも問題がある。
また、マイクロ波方式は測定器周辺の環境が限定
され、設置場所の選定が困難であることなどから
実用化はされていない。
は、錘を下げたワイヤーを装入口から下げて荷重
が変化するまでのストロークによつて炭高を算出
する重垂式サウンジング方式、装入炭面で反射し
たマイクロ波を受信して距離を算出するマイクロ
波方式が知られている。しかし、サウンジング方
式は錘の装入炭内への埋没などによつて測定精度
が悪く、さらにワイヤーの寿命にも問題がある。
また、マイクロ波方式は測定器周辺の環境が限定
され、設置場所の選定が困難であることなどから
実用化はされていない。
本考案は、コークス炉炭化室という高温（800
〜1000℃）かつ発生ガスによる圧力変動が激しい
悪環境下においても、装入炭高を直接かつ精度よ
く測定できる安価な装置を提供するものである。
〜1000℃）かつ発生ガスによる圧力変動が激しい
悪環境下においても、装入炭高を直接かつ精度よ
く測定できる安価な装置を提供するものである。
すなわち、コークス炉内は、原料炭の装入、乾
留、窯出し等の操業サイクルとともに、温度・圧
力が変動する。
留、窯出し等の操業サイクルとともに、温度・圧
力が変動する。
温度は、装入開始時の100〜200℃程度から、窯
出し直前の1000℃程度まで変動する。一方、圧力
は常時、大気と異なる特有の挙動を示し、原料炭
の装入によりガス（コークス炉ガス、水蒸気）が
大量に発生する。したがつて、原料炭の装入およ
びそれに続く装入炭ならし作業後に装入炭高の測
定を行う際には、−数十mmAq〜＋300mmAq程度の
範囲で激しく変動する。
出し直前の1000℃程度まで変動する。一方、圧力
は常時、大気と異なる特有の挙動を示し、原料炭
の装入によりガス（コークス炉ガス、水蒸気）が
大量に発生する。したがつて、原料炭の装入およ
びそれに続く装入炭ならし作業後に装入炭高の測
定を行う際には、−数十mmAq〜＋300mmAq程度の
範囲で激しく変動する。
本考案は、このような特有の圧力変動を伴うコ
ークス炉内という特異な場所において、長短の両
管を用いる圧力差検知方式を採用することにより
圧力変動の影響を受けないで精度よく装入炭高の
測定しうる装置を提供する。
ークス炉内という特異な場所において、長短の両
管を用いる圧力差検知方式を採用することにより
圧力変動の影響を受けないで精度よく装入炭高の
測定しうる装置を提供する。
以下、本考案の一例を図面に従つて説明する。
なお、第１図は本考案装置を搭載した装入車の全
体概念図であり、第２図は本考案装置の要部を示
した概念図である。
なお、第１図は本考案装置を搭載した装入車の全
体概念図であり、第２図は本考案装置の要部を示
した概念図である。
まず、装入車の概要について説明する。
１は装入車であり、該装入車は装入炭２を炉上
コールビン（図示せず）から受炭するホツパー
３、テーブルフイーダー４、補助ホツパー５及び
該補助ホツパーのダンパーを開閉するダンパーシ
リンダー６を備えている。コークス原料である装
入炭２は、図中に矢印で示したように、テーブル
フイーダー４の作動によりホツパー３内から補助
ホツパー５内を経たのち装入口７から炭化室８へ
導入される。
コールビン（図示せず）から受炭するホツパー
３、テーブルフイーダー４、補助ホツパー５及び
該補助ホツパーのダンパーを開閉するダンパーシ
リンダー６を備えている。コークス原料である装
入炭２は、図中に矢印で示したように、テーブル
フイーダー４の作動によりホツパー３内から補助
ホツパー５内を経たのち装入口７から炭化室８へ
導入される。
次に、本考案装置を説明する。
９は、長管１０及び短管１１より成る測定管で
あり、図中では二重管構造を示しているが、単に
２本の管を並設したものでもよい。なお、二重管
構造とするときは、内側の管を長管とする。
あり、図中では二重管構造を示しているが、単に
２本の管を並設したものでもよい。なお、二重管
構造とするときは、内側の管を長管とする。
該測定管９は、ワイヤー１２及びシリンダー１
３からなる駆動設備のワイヤー１２に接続され、
コークス炉炉上と炭化室８との間を上下移動可能
になされている。また、測定管９のワイヤー１２
との接続端は閉止され、該接続端にて両管は
各々、圧空送り配管１４，１４′につながれ、更
に１４，１４′の配管の間には差圧検知器１６が
設けられている。また、該測定管９のもう１端は
開放されており、この開放端側において長管１０
は短管１１より長く構成されている。なお、測定
管９は、移動に伴う損傷を防ぐために、ガイドパ
イプ１５内に挿入して使用するのが好ましい。
３からなる駆動設備のワイヤー１２に接続され、
コークス炉炉上と炭化室８との間を上下移動可能
になされている。また、測定管９のワイヤー１２
との接続端は閉止され、該接続端にて両管は
各々、圧空送り配管１４，１４′につながれ、更
に１４，１４′の配管の間には差圧検知器１６が
設けられている。また、該測定管９のもう１端は
開放されており、この開放端側において長管１０
は短管１１より長く構成されている。なお、測定
管９は、移動に伴う損傷を防ぐために、ガイドパ
イプ１５内に挿入して使用するのが好ましい。
圧縮機１７から供給する圧縮空気は、測定用エ
アー送り配管１８，１８′又はパージ用配管１９，
１９′を経て圧空送り配管１４，１４′から測定管
９へ送られる。即ち、測定時には電動弁２０，２
０′は閉となると共に、電動弁２１，２１′は開と
なり、圧縮機１７からの圧縮空気（たとえば３〜
４Kg／cm2）は減圧弁２２，２２′によつて減圧
（たとえば0.2Kg／cm2）されて同一圧力となつて１
４，１４′へ送られる。また、測定を行わないと
きは電動弁２０，２０′は開となり、逆に２１，
２１′は閉となり、減圧されない圧縮空気がパー
ジ用配管１９，１９′から送られ、測定管９内を
パージする。
アー送り配管１８，１８′又はパージ用配管１９，
１９′を経て圧空送り配管１４，１４′から測定管
９へ送られる。即ち、測定時には電動弁２０，２
０′は閉となると共に、電動弁２１，２１′は開と
なり、圧縮機１７からの圧縮空気（たとえば３〜
４Kg／cm2）は減圧弁２２，２２′によつて減圧
（たとえば0.2Kg／cm2）されて同一圧力となつて１
４，１４′へ送られる。また、測定を行わないと
きは電動弁２０，２０′は開となり、逆に２１，
２１′は閉となり、減圧されない圧縮空気がパー
ジ用配管１９，１９′から送られ、測定管９内を
パージする。
装入炭高の測定の開始は、原料炭の装入および
それに続く装入炭ならし作業後に、装入車の運転
者が運転室内のスイツチ（図示せず）を入れるこ
とによつて行う。スイツチの入力によつて駆動設
備のシリンダー１３が作動し、測定管９が炭化室
８へ降下する。該測定管９が降下すると、長管１
０が短管１１より先に装入炭２に接触し、長短管
１０，１１には前記した如く圧空送り配管１４，
１４′から同一圧力の空気が送られているため、
長管１０と短管１１の間に圧力差が生じ、差圧検
知器１６がこの差圧を検出する。なお、差圧検知
器１６の設定圧力は、例えば、30mmAqとすれば
よい。
それに続く装入炭ならし作業後に、装入車の運転
者が運転室内のスイツチ（図示せず）を入れるこ
とによつて行う。スイツチの入力によつて駆動設
備のシリンダー１３が作動し、測定管９が炭化室
８へ降下する。該測定管９が降下すると、長管１
０が短管１１より先に装入炭２に接触し、長短管
１０，１１には前記した如く圧空送り配管１４，
１４′から同一圧力の空気が送られているため、
長管１０と短管１１の間に圧力差が生じ、差圧検
知器１６がこの差圧を検出する。なお、差圧検知
器１６の設定圧力は、例えば、30mmAqとすれば
よい。
差圧検知器１６からの信号によつて、駆動制御
機構２３は、駆動設備のシリンダー１３の駆動を
停止させると共に電動弁２０，２０′を開として、
２１，２１′は閉とし、また演算表示機構２５へ
警報を送る。一方、位置発信器からなるストロー
ク測定器２４は、駆動設備の駆動中は連続的に信
号を演算表示機構２５に送信し、駆動設備の駆動
停止によつて該送信を停止するが、このストロー
ク測定器２４からの信号は、測定管９の炭化室内
移動距離として演算表示機構２５に記憶されてい
る。
機構２３は、駆動設備のシリンダー１３の駆動を
停止させると共に電動弁２０，２０′を開として、
２１，２１′は閉とし、また演算表示機構２５へ
警報を送る。一方、位置発信器からなるストロー
ク測定器２４は、駆動設備の駆動中は連続的に信
号を演算表示機構２５に送信し、駆動設備の駆動
停止によつて該送信を停止するが、このストロー
ク測定器２４からの信号は、測定管９の炭化室内
移動距離として演算表示機構２５に記憶されてい
る。
そして、演算表示機構２５は、前記した駆動制
御機構２３からの警報を受けると、ストローク測
定器２４から送られ、２５内で記憶した信号に基
づいて演算を行なつて、測定管９の移動距離およ
び炭化室８内の装入炭高を算出し、この装入炭高
を運転室等の適宜位置に設けた表示板（図示せ
ず）に表示する。
御機構２３からの警報を受けると、ストローク測
定器２４から送られ、２５内で記憶した信号に基
づいて演算を行なつて、測定管９の移動距離およ
び炭化室８内の装入炭高を算出し、この装入炭高
を運転室等の適宜位置に設けた表示板（図示せ
ず）に表示する。
以上は、圧空送り配管１４，１４′に同一圧力
の圧縮空気を送入し、１４，１４′間に生じる差
圧を検知する方法について説明したが、圧縮空気
を長管１０のみに供給して長管１０と短管１１の
差圧を一定にして、長管１０の石炭層への接地に
よる両管の間の差圧変化を検知する方法も可能で
ある。
の圧縮空気を送入し、１４，１４′間に生じる差
圧を検知する方法について説明したが、圧縮空気
を長管１０のみに供給して長管１０と短管１１の
差圧を一定にして、長管１０の石炭層への接地に
よる両管の間の差圧変化を検知する方法も可能で
ある。
ちなみに、差圧検知方式による本考案装置と重
錘式サウンジング方式による従来装置を比較する
と、従来装置の測定精度は±100mmであるのに対
して本考案装置では±50mmまでに減少しており、
また、測定所用時間は本考案装置を用いると約半
分以下となり応答時間は大幅に短縮される。
錘式サウンジング方式による従来装置を比較する
と、従来装置の測定精度は±100mmであるのに対
して本考案装置では±50mmまでに減少しており、
また、測定所用時間は本考案装置を用いると約半
分以下となり応答時間は大幅に短縮される。
以上説明したように、本考案の装入炭高の測定
装置は長管と短管の圧力差検知方法であるため、
装入炭装入直後の炭化室の圧力変動および測定管
の降下に伴う圧力増などの影響を受けず、従つて
上述のように測定精度が向上し、同時に検出速度
も著しく早くなり、適正な乾留所要熱量を的確に
算出できるので、所要熱量の低減を図りうる。
装置は長管と短管の圧力差検知方法であるため、
装入炭装入直後の炭化室の圧力変動および測定管
の降下に伴う圧力増などの影響を受けず、従つて
上述のように測定精度が向上し、同時に検出速度
も著しく早くなり、適正な乾留所要熱量を的確に
算出できるので、所要熱量の低減を図りうる。
第１図は、本考案装置を搭載した装入車の全体
概念図であり、第２図は、本考案装置の要部を示
す概念図である。 １……装入車、２……装入炭、３……ホツパ
ー、５……補助ホツパー、８……炭化室、９……
測定管、１０……長管、１１……短管、１２……
ワイヤー、１３……シリンダー、１４，１４′…
…圧空送り配管、１６……差圧検知器、１７……
圧縮機、１８，１８′……測定用エアー送り配管、
１９，１９′……パージ用配管、２３……駆動制
御機構、２４……ストローク測定器、２５……演
算表示機構。
概念図であり、第２図は、本考案装置の要部を示
す概念図である。 １……装入車、２……装入炭、３……ホツパ
ー、５……補助ホツパー、８……炭化室、９……
測定管、１０……長管、１１……短管、１２……
ワイヤー、１３……シリンダー、１４，１４′…
…圧空送り配管、１６……差圧検知器、１７……
圧縮機、１８，１８′……測定用エアー送り配管、
１９，１９′……パージ用配管、２３……駆動制
御機構、２４……ストローク測定器、２５……演
算表示機構。
Claims (1)
- 一端が閉止され他端が開放された短管および長
管よりなる測定管をコークス炉炉上より炭化室内
に装入する駆動設備と、前記測定管の少なくとも
長管に圧縮空気を供給する圧縮機と、前記測定管
が石炭層に接地した際に生じる両管の間の差圧を
検出する差圧検知器と該差圧検知器からの信号に
よつて前記駆動設備の駆動を停止する駆動制御機
構と、前記測定管の炭化室内移動距離から装入炭
高を演算、表示する演算表示機構とからなること
を特徴とする装入炭高の測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16136782U JPS5966120U (ja) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | 装入炭高の測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16136782U JPS5966120U (ja) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | 装入炭高の測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5966120U JPS5966120U (ja) | 1984-05-02 |
| JPH044977Y2 true JPH044977Y2 (ja) | 1992-02-13 |
Family
ID=30354656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16136782U Granted JPS5966120U (ja) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | 装入炭高の測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5966120U (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5394147U (ja) * | 1976-12-29 | 1978-08-01 | ||
| JPS53115116U (ja) * | 1977-02-21 | 1978-09-13 |
-
1982
- 1982-10-25 JP JP16136782U patent/JPS5966120U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5966120U (ja) | 1984-05-02 |
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