JPH04501536A - 銅成分を有するろう接ロッドを製造する方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 鋼成分を有するろう接ロッドを 製造する方法および装置 本発明は、鋼成分６０重量％以上、有利１ｃは８０重量％以上と、リンおよび銀 のグループからの少なくとも１種の合金成分とを有するろう接ロッドを製造する 方法であって、相応する鋼合金を共晶点ｊ：りも下の温度でビレットから線材に 変形させる形式のものに関する。

前記組氏の鋼合金はろう接技術において硬ろうとして極めて重要な役割を果し、 ている、９Ｒ／リン合金および＠／銀／リン合金はその低い融点と易溶性との理 由で特に有利となる。汎用の鋼合金はＤＩＮ　８５１３に基づきたとえばＬＣＵ 　−Ｐ　（’）　（リン６チ、残り１ｉ１ｉりお工びＬＣＵ　−ｐ　８（リン８ チ、残シ鋼）である。銀成分２〜１５重量％（残り鋼、場合によっては痕跡の亜 鉛、スダお裏び鉛を耳する）ｆｃ有する鋼／銀合金も同じく汎用されている。

リン含有のろう接合金も、銀含有のろう接合金も、線材の分断によって形成され ろろう接ロッドの製造に２いて大きな問題を生せしめる。リン含有のろう壁材料 は、リン含量が増大するにつれてますます脆性化してしまう。それに対して銀含 有のろう壁材料はたしかに比較的砥性であるが、しがし流動性が極めて緩慢であ るので、変形速度が制限されてしまっている。微性も、緩慢な変形速度も、ろう 接ロッドを経済的に製造する場合の障害となる。なぜならば、前記ろう接会金を 相応に大きな横断面積のげレットから押出しプレス成形によって、一層小さな横 断面積の線材に変形させ、次いでこの線材の直径もしくは横断面積をさらに圧延 お工び／または引抜きによって減少させなければならないからである。

現在用いられて匹る製造方法では％３００１Ｅｌの長さと８３１の直径と約１１ ．８時の重量とを有する「ブレスピン」とも呼ばれる完全に合金された円筒状の ビレットが５５０〜６００℃の温度にまで加熱さｉｚると同時に、押出しプレス によって所望の最終寸法含有する複数の個別線材に変形させられ、この場合、線 材横断面積に応じて約１０〜２０個の個別線材が形成される。

しかし、押出しプレスから引き出したい線材束は取扱いが極めて困難であって、 大規模工業的な使用音はとんど不可能にしている。既に押出し、プレス成形時で 、５チよりも多め材料ロスを甘受しなければならない。

引き続いて行われる後処理では、さらに別の材料ロスが生じてしまう。すなわち 、引き出された線材ストランドは程度の差こそあれ材料付着に基づき互すに結合 されているので、前記線材ストランドは引！！続＠線材東としてしか加工され得 ない。この線材束は剪断または打抜きによってたとえば３８５關または５００ｆ ｌの市販のロッド長さに分断される。線材束全体の切断断時において、使用され た材料の約１０慢にもなる材料クスがさらに生じてしまう。

引き続き、前記の所定の長さに分断された、暗色の酸化物皮膜を傳えた個別ロッ ドは希釈された硫酸で洗浄され、続いて水で洗浄され、さらに洗浄後に木屑を用 いてバレル研摩されなければならず、これに工って前記個別ロッドは再び金属光 沢のある外観を得るようになる。この過程もやはり極めて手間がかかる。それと いうのは、硫酸溶液および硫酸塩溶液を廃棄するために特に環境保護規定に１し て複雑な方法を用いなければならないからである。

前記合金は溶融によって再回収され得るので、さらに上で説−した材料ロスはた んに一時的に生じるだけであるけれども、このような「リサイクリング」は極め て多大なコスト要因となってしまう。このコスト要因を最終消費者に安易に転嫁 することはできない。しかし結局は、再溶融さえも所要のエネルイ使用量に基づ き環境汚染を招いてします、このような環境汚染はもちろん回避されなければな らない。

また、既に実施されている別の方法では、押出しプこの線材が次いで圧延および ／または引抜きによって減径され、この場合にたとえば正方形の横断面のような 角柱状の横断面が形成される。しかし、このような手段は極めて手間がかかる。

すなわち、リン／鋼ろうの場合には大きな脆性の理由で、また銀／鋼ろうの場合 には緩慢な流動速度の理由で極めて大きな手間がかかつてしまう。

そＣでたとえば刊行物「クツパー・ラント・タッパーレザールンｒン・イン・デ アーテヒニクＪ　（Ｋ、ｕｐｆｅｒｕｎｄ　Ｋｕｐｆｅｒ　Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇ ｅｎ　ｉｎ　ｄｅｒ　Ｔｅｃｈｎｉｋ　）、ディーズ（Ｄｒ、　Ｉｎｇ、　Ｋｕ ｒｔ　Ｄｉｅｓ　）著、出版社シュプＩＩ　７が−たは鍛造によって変形させる ことができる。ｊ７かしながらこのような変形は、形状付与作業が純α−領域で 行われる場合にしか実施され得ない。しかし上記刊行物の第６５６頁に記載の状 態線図に工れば、α相は読物の著者によれば、リン含有の合金は共晶点工りも約 ２００℃下の温度で加工されなければならない、し九がって８４のリン含量では 、最も好都合となるプレス温度が５００〜５３０℃となる。しかしこの場合には 前記方法がかなりの形状変化抵抗を受けてしまう。

ろう接ロッドの製造は冒頭の構成による押出し７プレス成形過程では決して終了 していない。同刊物の第６５９頁で指摘されているように、３％５ｃ越えるリン 含量を有する鋼／リン系の合金はもはや汎用通りに引抜きによって冷間変形させ ることができない。

著者ディース（Ｄｒ、　Ｄｉｅｓ　）が第６６０葭で述べているように、たとえ ばリン８．５チを有するプレスされた共晶鋼／リン合金は２００℃よりも上の温 度で良好に変形可能となるので、前記合金を３００〜４００℃、で熱間圧延して ろう警笛用の薄いテープ全形底することができる。

しかしながらＣのようなデータだけでは、ろう警笛の経済的な製造も、ろう接ロ ッドの経済的な製造も不可能である。すなわち、たとえばろう警笛用の原料を炉 内で適宜な温度にまで加熱し、次いで記載された温度範囲内で圧延することは極 めて困難となる。その埋なろう接材群が適宜な温度にまでＷ熱され得ないからで ある。

米国特許第１９５４１６８号明細書に基づき、リン広分６〜９％を有するろう接 材群が公知である。リン含量が６チを越える場合には、このようなろう接材群の 変形が困難となるという認識から出発して、上記米国特許明細書においては、リ ン約１５チを含有する鋼合金と銅とを混合している。しかしながら、リンの全・ 　含量は２．５％よりも高く６ｑＩａよりも低くなければならない。当該合金は プレートに鋳造されて、３５０〜６００℃の温度にまでの中間加熱を行なう多数 の圧延パスにおいて、Ｆｌｏ、５Ｂの厚さの薄板にまで圧延される。薄め薄板を 細断してストリップを形成することにより、−穐の「ラメツタＪ　、（、Ｌａｍ ｅｔｔａ　）が生じる。実際に無端のる１５接縁材からのろう接１ツドの製造は 開示されていない。ましてや、はぼ連続的な方法実桟に関しては全く説明されて 論ない。

さらに、ろう接層を製造するための公知の方法は表面積対容積の不都合な割合に 基づき極めてエネルザ消費するものであり、また特に、比較的高い圧延温度は既 に、表面の著しい酸化が行われてしまうような範囲に位置してしまう。

専門誌「ケミカル・オデストラクツＪ　（Ｃｈｅｍｉｃａｌ八ｂｓ　ｔｒａへ　 ｔｓ　）、１９８１年、第９４巻、第２６９頁、第９４引用句：２／２９０２７ Ｆ＋に基づき、銀１５チとリン５％とを有するろう接尾の鋼と銀とを主体とする 合金を鋳造ビレットから５００℃で３絽の厚さの帯材に圧延することが知られて いる。この方法に本、酸化の理由で欠点が付随している。すなわち、圧延温度は 明らかに５４０℃よりも下にあるが、中間製品は硫酸中で洗浄されなければなら なり０この公知の方法を用いても、実際に無端のろう接線材からろう接ロッドを 製造することはできない。

縁部）に関しても表面特性（金属光沢）に関しても申し分のない特注のろう・接 ロッドを生ぜしめるような、冒頭で述べた紐取のろう接ロッドを製造する十分に 連続的に笑施可能な方法を提供することである。０の場合特に、環境汚染問題お ｌび／ま九は酸洗浄溶液の廃この課題を解決するために、本発明の方法では、冒 頭で述べた形式の方法において、 ａ）　ビレツｈｔ５４０〜６８０℃のビレット温度で、ただしいずれの場合でも 共晶点よりも下の温度で押出しプレス成形して、１０目の最大直径を有する個々 の線材を形成し、 ｂ）押出しプレスから進出した線材を２５０℃よシも下の温度にまで急冷し、 Ｃ）前記線材を加熱区域に連続的に供給して、すぐ後に続いている減径圧延装置 のための進入温度として２００〜２８０℃の温度にまで加熱し、ｄ）前記線材を 少なくとも３つの圧延段で、各圧延段につき最大２５チまでの変形率で連続的に 減径圧延して、所望の横断面８Ｉ金形成し、 ｅ）前記線材を所定の長さの個々のろう接ロッドに分断するようにした。

横断面形状はろう接法の要件に合わせて設定される。

すなわち、ろう接線材またはろう接ロッドは円形および角柱形（正方形）の横断 面を有している０円形のロッド横断面の場合には、１．５　ｔｗ、　、　２−０ 酊、２．５罪。

３．０ｍｍおよび４．Ｏｎの直径が普通である。正方形の横断面の場合には、正 方形の一辺の長さが同様のオーダにあるのが普通である。

特徴要素ａ）に基づき、僧々の線材を問題なく引き続き加工することができるよ うになる。すなわち、線材東の加工時に知られている切断部の横方向結合または 圧潰に関する問題が生じなくなる。

特徴要素ｂ）に基づき、押出しプレス成形によ−りて一層硬くなつ友材料が再び 軟化されないだけでなく、線材表面自体も急冷媒体（通常は水）によって十分に 耐酸化性となる。このような耐酸化性は、急冷過程に基づき酸化に必要な温度が 極めて迅速に下（ト）１られるという理由に基づき得られるだけでなく、急冷時 ｉＣ影底される水蒸気に工って、酸化性の雰囲気が線材から逮次に、方法ステツ ブｂ）　ｉｃ続１ｆｈて中間製品が巻き取られるのか、中間貯えされるのか、ま たは［接に方法設計データｉＣ関連して選択される。しかしながら通常では、急 冷された線材は巻き取られて、中間貯蔵される。

′４！ｆｇ、要素Ｃ）およびｄ）は同じく互すに直接的に協働するものとみなさ れる。すなわち、連続的ｔＣＣ減径圧装装置進入温度ＩＣまで７Ｊｌ］熱された 線材は直接に続いて、かつ同じ速変で城径圧延装ｆｌｉｃ供給されて、この場所 で同じく連続的に複数の（少なくとも３つの）圧延段で、各圧延段（（つき最大 ２５％の変形率で所望の横断面積にまで圧唾される。

このＬうなｒ　ｉｙｔ　Ａ圧４装置」とは所謂コックスブロック（Ｋｏｃｋｓ− Ｂ１６ｅｋｅｎ　）から構成されると特に有利である。このコックスブロックで ｔよ、圧延材料に３つの個別圧唾ローラが作中しており、こｔ、らの個別圧延ロ ーラは１２０００角度で圧延側群の軸線を取り囲むように分配されている。個々 のゾロツクは、交互に円形の圧延（ス断面と多角形の圧延横断面とを形成する工 うな圧メ１断面形状を有している。このような圧延装置の詳細は公知技術である ので、こオＬＫ関する説明は省略ｒる。

次いで、製造プロ七人の終了時に、前記線材は剪断ｆたは打抜きによって所望の 長さを有するロッドに分断されて、別の後処理なしで、特に厄介で環境汚染を招 く酸洗浄もなしで包装される。

この場合に本発明による製造方法は異なる直径および横断面積の最終製品ｔＣ関 して極めてフレキンデルとなる。それというのは、押出しプレス成形された線材 が常に等しい直径を有しているへらである。たんに個々の圧延装置ゾロツクを接 続するだけで、所望の直径２よび横断面積ｔ−傭整することが可能となる。これ によって、押出しプレスの高価な雌型にかかる工具コストが著しく減少する。不 良品も著しく減少し、たとえば公知技術水準における２５％から本発明による方 法では２チエリも下の値にまで減少する。

これにより環境汚染やリサイクルコストが極めて大きく城じられる。

方法ステップｄ）の終了時における線材は既に最終製品であってよい。しかしな がら本発明の改良形では、このような製品を少なくとも１つの別の圧延段で一層 小さな最終横断面積にまで圧延することが可能となる。

この目的のためには、方法ステップｄ）の終了時に得られる中間製品が中間貯蔵 されて、続いて行われる加工の前に炉内で１００〜２８０℃の温度にまで加熱さ れ、次めで１ｘＪ熱された状態から引き出されて、少なくとも１つの別の圧ζ段 に供給される。

既に述べたように、方法ステップｄ）によって減径圧延したい線材はなるべく減 径圧延装置への進入直前に前記範囲内の温度にまで加熱されると望ましい。この ことは、所定の間隔で配置された電気的なコンタクトローラ対に線材を連続的に 通すごとにより加熱が誘導式に実施されるように行なわれると特に有利となる。

これにより、極めて短かい区間内での線材の極めて強力な加熱が可能になるだけ でなく、１ｋｖｋのコンタクトローラ対を減径圧延装置の直前に配置することも できるので、熱損失や酸化を最小値にまで減少させることができる。誘導加熱プ ロセスは極めて端正かつｗＩ！！Ｆに制御され得る。すなわち、電気的なコンタ クトローラが一定の間隔で配置されている場合に、誘導加熱区間の終了時に線材 の実際温度が測定されて、目標温度と比較され、場合によって生じる差が／電気 的な出力供給を制御するための制御装量に供給されることによって誘導加熱プロ セスが制御され得る訳である。

この場合、減径圧延装置の入口に存在する線材温度が各圧延装置ブロックへの進 入前でも前記範囲内に保持されることは、もちろん有利となる。このことは、本 発明による方法の場合では連続的な方法実施を用いて特に簡単に実施され得る。

その理由線、線材が個々の圧延ブロックにおいて変形作業に基づき付加的に昇温 するので、線材を圧延段において２００〜２８０℃、特に２１５〜２５０℃の範 囲の温度にまで冷却すれば十分となるからである。このことは、周知のように線 材と密な熱接触状態にある圧延ローラの適宜な冷却によるか、または圧電段の間 に配置された冷却装置によって行なわれる。

この場合に、連続的な方法実施は通常、３００ｆＪｌの長さと８３ｍの直径と１ １．７１の重量とを有するビレットの材料量にまで及んでいる。このことから、 ４．８士０．１１ＩＩの直径と約８５ｍの長さとを有する無端の閂別線材を製造 することができる。

しかしながら万ａ％施＠慝纜性ａ本発明の別の構成では、ビレットの押出しプレ ス成形におｈてビレットのプレス成形過程の終了時にプレス成形型内で雌型の手 前にプレス成形残分が留められ、このプレス成形残分の前記雌型とは反対の側の 体積部分が後続のビレットの導入前に分断され、その後に、後続のビレットがプ レスステムによって熱溶接に基づき、プレス成形型すなわち、経験によればプレ ス成形残分にはプレス成形過程の間に不純物が溜まってしまい、しかもこの不純 物は特にプレス成形残分の外周縁区域もしくは前記プレスステムに向い九部分に 溜まる。さらに経験によれば、プレス成形残分が実際に完全に押し出されてしま うと、外表面に鱗状の構造を有していて、破壊し易くかつ実質的にはもはや圧延 され得ないような線材が得られてしまう。プレス成形残分の当該部分を分断して 排除することに基づき、ろう接材料の純度は連続的な方法実施の場合でも充分に 維持される。

規定されたプレス成形残分の分断は、雌型の手前に残ったプレス成形残分が所定 の直径段部を有していることにより特に有利にかつ簡単に達成され得る。この場 合、大きい方の直径がプレスステムに向けられていて、この大きい万の直径に存 在する前記プレス残分の体積部分が前記熱溶接の前に分断される。分断個所は直 径飛躍個所となる。これによって、前記不純物は大きな直径を有する体積部分の 外側範囲に位置しＸｔｃＮ、実際に分断し之い横断面積はプレスＩ！ｊＣ形型内 に＃まる体積部分の小さい直径にしが相当しなくなる。これによって、純粋な材 料と、不純物を有する材料との間でＯｉｉ実に区別される。新しいビレットの溶 接は後続のプに溜まるというサイクルが繰り返される。

しかしながら、個別線材の製造における前記過程に基づき生ぜしめられる不連続 性は方法のこの部分だけに限定されている。それというのは、個別線材がウィン チに巻き取られるからである。巻取りと中間貯えと再繰出しとによって、いずれ にせよ減径圧延装置の側で全線材長さにわたって連続的な減径過程を実権するこ とができる。これによって、所謂「始動時ロス」、つまり新し一線材区分の各導 入時に、各コンタクトローラの間に案内されない前側の線材長さが冷たくなるこ とに基づき生じるようなロスも比較的減じられる。

本発明は請求項１に記載した方法を実施するための装置にも関する。

゛　前記課題とほぼ同じ課題を解決するために本発明の構成では、 ａ）押出プレスのすぐ後ろに、形成された線材を急冷するための急冷装置が設け られており、ｂ）線材速度を測定するための速度測定装置が設けられて２す、 Ｃ）線材を巻き取るための前記速度測定装置によって制御される巻取り装置が設 けられており、ｄ）線材を繰り出すための繰出し装置が設けられており、 ｅ）線材を加熱するためのコンタクトローラを備えた誘導加熱装置が設けられて おり、 ｆ）該加熱装置に直接に後置された、少なくとも３つの圧延段を備えた減径圧延 装置が設けられているようにした。

本発明による装置の別の有利な構成は請求項１８以下に記載されている。

以下に、本発明の実施例を第１図〜第５図につき詳しく説明する。

この場合、 第１図はビレットの予熱から、押出プレスされた個別線材の巻取りまでの方法実 施に関する概略図含水しており、 第２図は線材の誘導加熱と、圧延された線材を巻取るまでの線材横断面積の減径 とを行なう方法実施に関する概略図を示しており、 第３図は個別線材を製造するための押出しプレスの主要部分を示しており、 第４図は減径圧延装置（所謂コックスブロック（Ｋｏｃｋｓ−ＢＬｏｃｋ　）　 ）の個々の段の断面図を示しており、第５図は場合によって引き続き行われる線 材横断面積の別の減径と異形成形とを行なう方法実権に関する概略図を示して＾ る。

第１図には個々のビレット１が図示されている。このビレットは自動的な装入装 置２によって炉３に供給される。該炉３は所謂トンネル炉として構成されており 、その内部で１列のビレットが所要の押出しプレス温度にまで加熱される。炉３ の出口には、個々のビレットを押出しプレス５に供給するための供給装置４が位 置している。この押出しプレスは、雌型ホルダ６ｆ：有して訃り、この雌型ホル ダは部分的にケーシング７によってカバーされて込る。さらに前記押出しプレス は、加熱された個々のビレット１１に供給されるがイドスリーブ８を有している 。

さらに、押出しプレスは反対側の端部にプレスピストン１０ｆ：備えたプレスシ リンダ９ｔｌ−有しており、前記プレスピストン１０はプレスステム１１と結合 されている。押出しプレス５の別の細部については、第３図につき更に詳細に説 明する。

押出しプレス５は線材１２を形成し、該線材１２は、れる。この急装置１３に線 材１２は、１列の急冷ジャワ１４の下を通って案内される。

続いて線材１２は、速度測定装置１５を通って案内され、この速度測定！１の電 気的な出発信号は導線１６を介して制御装置１７に供給される。この制御装置は 巻取り装置１８の駆動モータ（図示しない）全制御する。この場所で第１の線材 巻き体１９が形成され、この線材巻き体は中間貯え部に供給される。形成された 線材１２が既に最終的な直径を有している場合は、巻取り装置１８の１８の代り に、線材を所定の長さに分断するための分断装置が置かれる。分断装置は、第５ 図と関連して後で詳細に説明する。

第２図は、中間貯え後の繰出し装置１９ａに位置する線材巻き体１９を示してい る。

線材１２は線材巻き体１９から繰り出されて、まず洗浄の目的で、ブラッシング ステーション２０１Ｃ供給される。このブラッシングステーションは吸込装置（ 図示しなＸＡ）を有している。ブラッシング時に、線材１２は、一定速度で駆動 されるローラ２１を通って案内される。該ローラ２１は整直圧延装置である。

ブラッシングステーション２０に続いて加熱ステーション２２が設けられており 、この加熱ステーションは誘導加熱ユニットとして構成されている。この加熱ス テーションは複数のコンタクトローラ対２５．２４゜２５．２６を有しており、 これらのコンタクトローラ対は低電圧変圧器の出力端子に接続されている。適宜 な回路接続によって、コンタクトローラ対２３．２４の間ト、コンタクトローラ 対２５．２６の間とに各１つの区間が形成され、この区間において線材１２は加 熱電流を通される。この場合には線材自体が加熱抵抗を形成する。温度センサ（ 図示しない）によって、制御装置（同じく図示しない）と相まって加熱出力を制 御することができ、この場合、線材１２は加熱ステーション２２の出口で常に等 しい温度を有するようになる。

加熱ステーション２２のすぐ背後には、回転剪断部２７が設けられている。この 回転剪断部２７は、新しい線材区分の導入後に、加熱することができないのでｖ ｋ置された減径圧延装置２８に供給してはならないような前端部を分断するため に役立つ。この目的のために、前記回転剪断部も温度制御されて駆動されると有 利である。つまり新しく供給された線材区分の始端部は、減径圧延装置の所定の 進入温度が達成されるまで、短い部分区分に分断される訳である。

減径圧延装置２８は全部で７つの圧延装置ゾロツク２９〜５５から成っており、 これらの圧延装置ブロックは線材横断面積が各圧延装置ブロックで先行の圧延装 置ブロックにおける横断面積に比べて最大２５チだけ減小されるようにそれぞれ 調節されている。この場谷最適な横断面積変化を達成するために、圧ｉ７ｆ、ｖ ｔ４断面は交互に円形と三角形とに設定され、この手段は公知であり、したがっ て詳しい説明は省略ｔ″る。

それぞれ接続される圧延装置ブロックの数はｆｔｔ径圧を装置の出口における線 材の目標とされる横断面積に関連して設定される。したがって、＃シ：の圧延装 置ブロックｆｃ接続することは必ずしも必幣でなり、減匝圧４装置２８には最終 段３６が後置されてお０％この最終段は特に小さな線材直径を形成するために動 く。この最終段３６から線材１２は別の巻取り装置５７に供給される３、この段 階で線材が既に所定の最終横断面積を有してｂる場合には、第５図に示したよう に巻取シ装ｆｔ３７の代わりに分断装置金膜けることもできる。

第３図には、押出しプレス５の主要部分、つまり挿入された雌型３８と、予熱さ れたビレット１が封入されている（織縁で輪郭を示す）がイドスリーブ８と、プ レスステム１１とが図示されている。前記プレスステムは又換可能なプレス部分 ３９によって延長されている。

＠型３８は直径Ｄ１（を有する同軸的な雌型孔４０に挿入されている。雌型開口 の直径りお、は線材直径（τ相当する。

雌型ホルダはその外周面に沿って電気的な加熱抵抗４１によって取り囲まれてお り、この回熱抵抗は外方を断熱体（図示しない）によって取り囲まれている。

これＩＣ工９、雌型ホルダと雌型と全等温の温度に加熱することが可能となる。

雌型ホルダ６はプレスステム１１に向いた側に円錐面４２を有している。この円 錐面ｖｃは、がイドスリーブ８に設けられた補足的な円錐面か載Ｎｉ３１′能で あるので、前記がイドスリーブ性雌型孔４０に対して正確にセンタリングされる 。

ザイドスリーブ８は内径ＤＢを有している。Ｃの場合、がイドスリーブの内径Ｄ ８と雌型孔４０の直径Ｄ１（との間に第１の直径差が生じるように直径段付けが 行なわれて（−ｈる。雌型孔の直径ＤＨと雌型開口の直径ＤＭとの間には第２の 直径差が存在している。プレスステム１１によってビレット１の大部分が線材１ ２の形で雌型開口５！：通って進出するやいなや、プレス成形型内には段付けさ れた直径金有するプレス底形残分４４が留まる。小さい方の直売は雌型孔４０の 直径ＤＨに相当しているのに対して、大きい方の直径はがイドスリープの内径Ｄ ８に相当している。これによって、互いに分割可能な２つの体積部分が形成され る。雌型とは反対の側の体積部分（大きなＭ％を有する部分）Ｋけ、ビレット１ の不純物が存在して込る。したがって、この体積部分は打抜きカッタ４５によっ て他方の体積部分から分断され、この他方の体積部分は雌型孔内に留まる。剪断 された体積部分は排除されて、リサイクリング法に供給される。

されると、プレスステム１１によって新しいビレット１をプレス成形残分４４の 残りの体滲部分に向かってシフトすることができる。この体積部分と前記ビレッ トとはプレス成形の間に熱溶接される。このようにして、押出しプレス底形法ば １１ぼ連続的に行われ、しかもこのＳ合には複数回のチャージングの終了時にま で不純物が溜まらない。

第４図は減径圧延装置２８の圧々工装置ゾロツク、つオリこの場合では圧延装置 ブロック２９の全ての軸線の断面図全示し、ている。個々の圧延ローラ２９ａ。

２９ｂ、２９ｅの主平面は、線材１２０円周に等間隔で分配されている。この圧 Ｆｉ、装首ブロックでは、予熱さ九＊　Ｉ’ｌ　Ｙの線材横断面からまず（図示 したようＩＣ）三角％横断面が形成される。したがって、圧延ローラは円筒状の 作業面？！−有して（八ろ７、全ての圧延ローラの駆動（１伝動４ζ置４６盆介 しＣ行わハ２、この場合、２つの８：・１０−ラはさらにかさ軍対４７，４．８ に介してｒ動さｉｌ、、　４）。

第５図に１よ、電気的に加熱される予熱炉４９が示さｉ’１．　ｒ−いろ。この 予熱炉では、巻取り装置ろ７で形成さ第１た複数の線材性♂体５Ｄが予熱塔れる 。線材１２から生ぜしめられ九線材１２ａｉ霊前開予熱炉から別の減径圧砥袈１ ５１に供給される。この’ＪＩｈ＆、前記減径圧延装置には４′）の圧延装置ゾ ロツクが所属して論るが、図示されてｂない。回転切断装（ｊｔ５２ｔ−用いて 線材はあらかじめ規定された長さの個々のロッド１２ｃＫ分断され、このロッド は引出し装置５３を介して包装ステーション（図示しない）に供給される。既に 述べた工うに、予熱炉４９お工び別の減径圧延装置５１は、特に細いろう接ロッ ドを製造したい場合に使用されるような付刃装置である。第２図に示し几装宜の 最終製品が既に所望の横断面寸法を有している場合には、巻取り装置３７の代わ りに第５図に示した回転切断装置５２と引出し装置５３とが設けられる。

例： 第１図〜第５図に示した＃Ｘ成要素から取るユニットにおいて、８５Ｈの直径と ′５００１１１の長さと１１．８ｋｌ？の重量とを互するビレットがら、２゜０ 肩凰Ｘ２．０ＩＦｆ＋の旧方形の横断面積と３８５Ｂの長さとを臀するろう接ロ ットを製造した。炉ろの出口におりて、ビレットは６００℃の平均温度金有して いた。同じく雌型ホルダ６も６００℃の温度に加熱されてｈた。雌型３８は、押 出しプレスされた線材が４．８士り。１ｆｌの直径を有するような円形の雌型開 Ｏ′ｊｋ有しでいた。Ｃの場合、プレス速度を線材速度が３５ｍ／分とｌるよう に設定１゜た。

急冷装置１３で線材金水シャワーによって急冷し、この場合、線材温度ハ急冷装 置の出し】で約２００℃となった。この線材全巻取り装置１８において、既に述 べた速度で巻き取つ九。順次に２０個のぎレット′に装゛　入し九ところ、１７ ００ｍの線材全長が得られた。個々の各プレス成形過程におかて、約０．８ゆの 重量を有するプレス成形残分の体積部分を排除したので、各ビレットから約１１ ．０に９’ｔ−プレス成形して、談処理に適し九品質を有する線材を形成し九。

次いで、中間貯えされた縁材巻き体１９を第２図に示した装置Ｋ供給して、まず ブラッシングステーション２０でブラッシングし友。次いで、前記線材’ｆ−３ ５ｍ／分の速度で加熱ステーション２２に供給した。この県勢ステーションの出 口において前記線材は約２００℃の平均温度全音していた。この温度は減径圧延 装置２８の進入温度で本あつ之。＄１の両圧延装置ブロック２９．３０において 、最初は円形であった線材′！ｉｉ−まず角柱状の横断面にまで減径圧延させ念 。第３の圧延装置ブロック６１において、前記線材は３．５　ｔｍの円形の横断 面を得た。別の試−において、圧延装置ゾロツク３３お工び３５の出口で３．Ｏ ｎおよび２．５ｕの直径を有する円形の線材横断面金形成した。圧延装置ブロッ ク３２および３４で、まず円形であった線材頃断面を角柱状（三角形）の線材横 断面に減径圧延した。圧延ローラの冷却によって、線材温度を約２００℃に保持 した。

次いで、互いに毘なる直径を有する個々の線材１２を巻取り装置６７に格納した 。

次に、巻取り装置３７からの個々の線材巻き体５０を第５図に示した装置に供給 した。まず線材巻き体５０を約２００℃の温度にまでＸ熱し、この温度で前記線 材を容易に引き出すことができ念。その後に、３゜５糎震、３．０１１ｆ２゜５ １１１および２．２０の直径を有する円形の横断面の線材から、減径圧延装置５ １において、それぞれ３　Ｘ　３０１”、２−５　×２．５　ｙｒａ２．２Ｘ２ −お↓び１．５　Ｘ　１．５０２のゆ断面積の四角形綴材を形成した。

こｆ’Ｌらの線材を最後に回転切断装＆５２で３８５ｎのロッド長さに分断し友 。

全ての場合において、本発−による方法が全く支障なく行われ、しかも申し分の ない切断面ｔｍ有する真直ぐで金属光沢のあるろう接ロッドを生ぜしめることが 判かった。

以下の表に示したろう合金金用いて試験を実施した。

全ての場合におりて、要求される規格に関して申し分のない結果が得られた。

へ 国＠膿審鶴牛 −ｌ−−１−一一−ＩＩ＆　ＰＣＴ／ＥＰ９０１０１４５３国際調査報告 ＥＰ　９００１４５３ Ｓ＾　３９４３６

Claims (21)

【特許請求の範囲】
1. １．銅成分重量以上、有利には８０重量％以上と、リンおよび銀のグループから の少なくとも１種の合金成分とを有するろう接ロツドを製造する方法であつて、 相応する銅合金を共晶点よりも下の温度でビレツトから線材に変形させる形式の ものにおいて、ａ）ビレツトを５４０〜６８０℃のビレツト温度で、ただしいか なる場合でも共晶点よりも下の温度で押出しプレス成形して、１０ｎｍの最大直 径を有する個々の線材を形成し、 ｂ）押出しプレスから進出した線材を２５０℃よりも下の温度にまで急冷し、 ｃ）前記線材を加熱区域に連続的に供給して、すぐ後に続いている減径圧延装置 のための進入温度として２００〜２８０℃の温度にまで加熱し、ｄ）前記線材を 少なくとも３つの圧延段で、各圧延段につき最大２５％の変形率で連続的に減径 圧延して、所望の横断面積を形成し、 ｅ）前記線材を所定の長さの個々のろう接ロツドに切断することを特徴とする、 銅成分を有するろう接ロツドを製造する方法。
2. ２．ビレツトの押出しプレス成形を５８０〜６２０℃のビレツト温度で実施する 、請求項１記載の方法。
3. ３．押出しプレスから進出した線材を２００℃よりも下の温度にまで急冷する、 請求項１記載の方法。
4. ４．前記加熱区域で線材を２１５〜２５０℃の温度にまで加熱する、請求項１記 載の方法。
5. ５．前記方法ステツプｄ）の終了時における円形の横断面を少なくとも１つの別 の圧延段で減径圧延して、最終横断面を形成する、請求項１記載の方法。
6. ６．前記方法ステツプｄ）の終了時における中間製品を炉で１００〜２８０℃の つ温度にまで加熱し、加熱された状態から引き出して少なくとも１つの別の圧延 段に供給し、次いで所定の長さの個々のろう接ロツドに切断する、請求項５記載 の方法。
7. ７．線材の進出速度に関するプレス速度を５０ｍ／分よりも下に、有利には４０ ｍ／分よりも下に設定する、請求項１記載の方法。
8. ８．押出しプレス成形時における線材の最大直径を６ｎｍに設定する、請求項１ 記載の方法。
9. ９．線材を急冷ステツプと、加熱区域への供給ステツブとの間で巻き取り、中間 貯えして、再び繰り出す、請求項１記載の方法。
10. １０．所定の間隔をおいて配置された電気的なコンタクトローラに線材を連続的 に通して通電させることによつて前記線材の加熱を実施する、請求項１記載の方 法。
11. １１．線材を前記圧延段において２００〜２８０℃にまで冷却する、請求項１記 載の方法。
12. １２．線材を前記圧延段において２１５〜２５０℃の温度にまで冷却する、請求 項１１記載の方法。
13. １３．ビレツトの押出しプレスで前記ビレツトのプレス過程の終了時にプレス成 形型内の雌型の手前にプレス成形残分を留め、該プレス成形残分の前記雌型とは 反対の側の体積部分を後続のビレツトの導入前に分断し、その後に、後続のビレ ツトをプレスステムによつて、前記プレス成形型に残つているプレス成形残分の 体積部分と熱溶接により合体させる、請求項１記載の方法。
14. １４．雌型の手前に留まるプレス成形残分に直径段部を設け、この場合、大きい 方の直径をプレスステムに向け、前記プレス成形残分の直径の大きい方の体積部 分を前記熱溶接の前に分断する、請求項１２記載の方法。
15. １５．プレス成形型に設けられた雌型を備えた雌型ホルダを主として加熱装置に よつてビレツト温度とほぼ等温に保持する、請求項１記載の方法。
16. １６．電気的なコンタクトローラを一定の間隔で配置して、誘導加熱区間の終端 部で線材の実際温度を測定し、目標温度と比較し、検出された差を電気的な出力 供給の制御のための制御装置に供給する、請求項４記載の方法。
17. １７．請求項１に記載の方法を実施する装置であつて、ビレツト用の予熱炉と、 該予熱炉に後置された押出しプレスとが設けられている形式のものにおいて、ａ ）押出しプレス（５）のすぐ後に、形成された線材（１２）を急冷するための急 冷装置（１３）が設けられており、 ｂ）線材速度を測定するための速度測定装置（１５）が設けられており、 ｃ）線材を巻き取るための前記速度測定装置（１５）によつて制御される巻取り 装置（１８）が設けられており、 ｄ）線材を繰り出すための繰出し装置（１９ａ）が設けられており、 ｅ）線材を加熱するためのコンタクトローラ（２３，２４，２５，２６）を備え た誘導加熱装置（２２）が設けられており、 ｆ）該加熱装置（２２）に直接に後置された、少なくとも３つの圧延段を備えた 減径圧延装置（２８）が設けられていることを特徴とする、銅成分を有するろう 接ロツドを製造する装置。
18. １８．前記減径圧延装置（２８）に、線材用の別の巻取り装置（２７）が後置さ れている、請求項１７記載の装置。
19. １９．線材（１２）を予熱するための予熱炉（４９）と、該予熱炉（４９）に後 置された、線材（１２，１２ａ）の最終横断面を形成するための別の減径圧延装 置（５１）とが設けられている、請求項１７記載の装置。
20. ２０．押出しプレス（５）のプレス成形型が雌型ホルダ（６）を有しており、該 雌型ホルダが加熱装置（４１）を備えている、請求項１７記載の装置。
21. ２１．プレス成形型に所属するガイドスリーブ（８）の内径（ＤＢ）と、雌型ホ ルダ（６）に設けられた雌型（３８）を収容する雌型孔（４０）の直径（ＤＨ） との間に第１の直径差（ＤＢ−ＤＨ）が存在しており、前記雌型孔（４０）の直 径（ＤＨ）と、雌型開口の直径（ＤＭ）との間に第２の直径差（ＤＨ−ＤＭ）が 存在している、請求項２０記載の装置。