JPH04503329A - アルミナージルコニアーカーバイド　ホイスカーにより強化された切削工具 - Google Patents

アルミナージルコニアーカーバイド　ホイスカーにより強化された切削工具

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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 し　レミ　−ジレコニ　−　−バ　′　ボス　−−番　−丁 １ｌＬｉｔ 本発明はジルコニアを含むアルミナを基本としたセラミックの切削工具に関する ものである。これは特に軟鋼の高速のあらい機械加工に有効なセラミックの切削 工具に関する。
過去において米国特許第４．５３４．３４５号、第４．５０７．２２４号におい て強化された割れに対する強さおよび柔軟性強さを与えるために選ばれたアルミ ナ−シリコンカーバイドホイスカーで強化された組成の中に規定された量のジル コニアが加えられた。（米国特許第４．５６７．８７７号及び第４．７４９．６ ６７号；日本特許公開昭６２−２６５１８２；クローゼン（Ｃ１ａｕｓｅｎ）外 ″ホイスカーで強化された酸化物セラミック）　”　（Ｗｈｉｓｋｅｒ−Ｒｅｉ ｎｆｏｒｃｅｄ　０ｘｉｄｅ　Ｃｅｒａｍｉｃｓ）ジュルナールデ　フイジーク 　コローク付録第２４７巻１９８６年２月Ｃ１−６９３よりＣ１−７０２頁；　 ヘッカ＋＋（Ｂｅｃｈｅｒ）外″ホイスカー強化によるセラミックの強化″（Ｔ ｏｕｇｈｎｉｎｇ　ｏｆ　Ｃｅｒａｍｉｃｓ　ｄｙ　Ｗｈｉｓｋｅｒ　Ｒｅｉｎ ｆｏｒｃｅｍｅｎｔ）フラクチャーメ力ニクス　オブ　セラミ２３７号ブラット 外編集　プレナム　プレス２・÷ニーヨーク（１９８６）、　６１−７３頁）。
ジルコニアは改良された割れに対する強さおよび柔軟性強さを得るために単科晶 形又は（準安定の）正方晶形の相であるべきことが示゛されて居ります、更に準 安定の正方晶形の相はジルコニアの粒子の寸法を減らすことにより又はイツトリ ア。
カルシア、マグネシア及び稀土類の酸化物のような正方形のジルコニア安定促進 剤を、正方形のジルコニア相を十分に安定させるに足る量以下の量使用すること によって得られる。
アルミナ、ジルコニア及びシリコンカーバイドホイスカーを含み他の添加物を含 むもの又は含まないもの等色々な組成からなる切削工具が提供された。（ヨーヨ ッパ特許申請第８６１０７９１６゜８　（１９８７年１月２１日公開第Ｑ２Ｑ８ ９１０号）；米国特許第４．７４９．６６７；”多重強化セラミック“（Ｎｕｌ ｔｉｔｏｕｇｈｎｉｎｇ　Ｃｅｒａｍｉｃ）技術の日本１９巻１０号１９８９年 １０月７８頁及びヨーロッパ特許申請筒８６３０１５９７．０　１９８６年９月 １７日公開第０１９４８１１号参照）これらの工具で切削される材料について指 示が与えられているところでは、これらの工具は鋳物硬化鋼及びニッケルベース の超合金の機械加工に応用される。これらは金属切削中に遭遇する高温において も、切削インサート中のシリコンカーバイドと比較的低い反応性をもつ材料であ る。前述した論文の何れにおいても軟鋼の高速荒削りに使用する金属切削用イン サートに対し切削性能がアルミナベースのセラミックの組成を分水申請人によっ て発見された重大な範囲の組合せの中に制御することによって大巾に改善され得 ることを教えたり示唆はしていない。
且且立ｌＬ 現在の発明によると、アルミナベースのセラミックの切削インサートは（容量パ ーセントｖ１０において）約１．５から１２．５ｖ１０のシリコンカーバイドホ イスカー、約７．５から１７．５ｖ／。
のジルコニアがアルミナベースのマトリックスの中に分散して含まれたものが与 えられている。アルコニアを切削刃が少なくとも１ｏ分間、好ましくは少なくと も１２分間、より好ましくは少なくとも１５分間、約１９０−２００ＢＨＮ（７ ）範囲ノ硬度を持つＡｌ５Ｉ１０４５の鋼を１０００表面フィート／毎分、０． ０２５インチ／回転で切削当り０．１００インチの深さの条件の下で回転させた とき、この寿命を与えるのに有効な正方品形ジルコニアの量を含む。
好ましくは少なくとも組成の約７ｖ１０は正方晶形のジルコニアである。より好 ましくは少なくとも約７．５ν１０で最も好ましいのは少なくとも約８　ｖｌｏ のセラミックの組成が正方晶形のジルコニアである。
好ましくはシリコンカーバイドホイスカーの成分は約２．５から１２．５ｖ１０ より好ましくは２．５から１ｌｖ１０最も好ましくは約２．５から７．５ｖ１０ の間に保たれる。ジルコニアの成分は好ましくは約９から１６ｖ１０の間に保た れる。
現在のアルミナベースのセラミックは少なくとも４０Ｖ１０、好ましくは少なく とも約５０ν１０のアルミナを含む。
本発明のこれらの及び其の他の観点は以下に記述する数字に関連する本発明の詳 細な記述を検討することによりより明らかとなります。
た 図１は本発明に基づく正方形の切削インサートの実施例のイソメトリック（等角 投影）の図面であります。
図２は色々なジルコニア成分におけるシリコンカーバイドホイスカー成分の関数 としてのＡｌ５１１０４Ｓ鋼の高速荒削りにおける金属切削の寿命のグラフであ る。
四　た　日 本発明における好ましい実施例は図１に示されており、ここで金属切削インサー ト１０は傾斜面３０、側面５０及び傾斜面と側面の接合面における切削刃７０と を持って示されている。
切削刃７０は好ましくは面取りされた状態にある。（例えばに−Ｉａｎｄ）切削 インサートは本発明に従ったアルミナ−シリコンカーバイドホイスカージルコニ ア組成から成り立っている。
本発明は次の実例を考慮するとより明らかとなります、以下に示す表１はテスト されたアルミナ−シリコンカーバイドホイスカージルコニアの組成とその高温の 加圧温度のリストであります。
夫々の混合物はＡ　Ｑ　ｚ　Ｏｓ　（アルコア社の分類Ａ１６ＳＧ純度〉９９％ ）とＺｒＯ，（安定化されないジルカー）のスラリーを一緒に１時間の間ジャー ミル（ｊａｒ　ｍ１ｌｌ）の中で４キログラムのアルミナサイクロイドの存在の 下でブレンドすることによって代表的に作られる。超音波で処理されたシリコン カーバイドホイスカー（東海カーボン社東京日本−ＴＯＫＡＷＨＩＳＫＥＲ（Ｔ ｏにＡＭＡＸ）グレード２〉９７％純度）のスラリーがそれから加えられ、全混 合物は１時間混合される・ ＡＭ、Ｏ，とＺｒＯ，スラリーはその前に十分粉砕されて平均の粒子の寸法が夫 々０．５から０．６μｍ及び０．６から０．８μｍが得られていた。（ＢＥＴに よって計測された対応する比表面積は夫々１４ｒｒｒ／ｇ及び２０から４０ｒｄ ／ｇであった。）シリコンカーバイドホイスカーは約０．３らら０．７μｍの径 をもち約５から５０μｍの長さをもつ。
凡てのスラリーは、イソプロピルアルコールの中で作られ、最終的には２５乃至 ３０Ｍ１０（重量パーセント）の固体から成るものであった。
調合されたスラリーはパン（Ｐａｎ）の中で乾燥され結果残った粉末は１００メ ツシユのスクリーンでふるいわけされる。これらの組成の十分に密な（理論密度 の９８％以上）ビレット（ｂｉｌｌｅｔｓ）はグラファイトのモールドの中で１ ５００℃乃至は１８００℃の温度で（表１参照）、約４０００乃至５０００ポン ド／平方吋（ＰＳｉ）の圧力で、アルゴンの下で単一軸のホットプレスによって 得られる。サンプルはこれらのビレットから切断され物理的及び機械的性質を評 価され、金属切削テスト用のインサートを準備される。
ｌ−上 組　成 ＾　ネ　レス　ｖｏ　’ｗ　ｖｏ　ｒＯ。
６　１５４０　５　７・５ ８　１５４０　２．５　１０ １ヨーユーエ１Ｌ【） 組　成 轟　木　シス　”Ｃｖ　ｏ　Ｓ’Ｃｖ　ｖ　ｏ　Ｚｒ０１０　１５４０　７．５ 　１０ １２　１５５０　１２．５　１０ １４　１５５０　１７．５　１０ １８　１５４０　５　１２．５ ２０　１５３０　２．５　１５ ２２　１５２０　７．５　１５ ２７　１５３０　５　１７．５ に−ユーエ１１１） 組　成 ム　ホ　レス　ｖ　ｏ　ＳｉＣｗ　ｖ　ｏ　ＺｒＯ−−Ｌ １　５　５　９３．１　５．０４　３．８ｇ２　１０　５　９３．８　５．３８ 　４．７３　１５　５　９３．９　５，３６　３．３ｇ４　２５　５　９４．３ 　５．５２　１．３ｇ５　３５　５　９４．６　５，８８　１．６ｇ６　５　７ ．５　９３．８　４．９　７７　０　１０　９３．９　４．６３　９．４ｇ　２ ．５　１０　９３．７　４．８０　９．４９　５　１０　９３．２　５．４３　 ７．９１０　７．５　１０　９３．８　５．４９　９．０１１　１０　１０　９ ３．７　６．２３　５．５ｇ、８．４１２　１２．５　１０　９４．０　５．７ ３　６．３１３　１５　１０　９４．２　６．１９　８．５１４　１７．５　１ ０　９４．０　６．１３　４．９１５　２０　１０　９３．１！　６．２７　４ ．５　ｇ１６　３０　１０　９４．０　５．８６　２．８　ｇ１７　３５　１０ 　９４．６　６．０９１ｇ　５　１２．５　９３，８　５，８０　１０．７１９ 　０　１５　９３．６　５．２９　１１．９２０　２．５　１５　９３．６　５ ．ｆ５６　１０．２２１　５　Ｉｓ　９３．５　６．０６　１１．４２２　７． ５　１５　９３．６　５．８１　１０．７去−」−〇ＬＬ） １番号　鳳　威　ＲＡ　ＩＮに対する彊さ　正方晶７３　ＺｒＯ□ｖ１０　５ｉ Ｃｖ　ｖｌｏ　ＺｒＯＫ　Ｅ＆ＣＭ　ｏｌｌで（の　ｖ／。
２３　１５　１５　９４．０　６．５６　５．９２４　２０　１５　９４　６． ９９　３．４ｇ、５．９２５　３０　１５　９３．６　６．２８　１．９ｇ２６ 　３５　１５　９４．１　６．０８２７　５　１７．５　９３．３　５．２７　 ８．５２ｇ　５　２０　９０．４　５，４６　１．４ｇ２９　１５　２０　９３ ．２　６．１６　１．２ｇ　、３．８３０　２５　２０　９３．５　６．４９　 ２．０　ｇ　、２．５３１　３５　２０　９３．４　６．３９　１．８　ｇ３２ 　１５　０　９３．７　５．２１ ３３　２０　０　９３．９　５．１３ ３４　２５　０　９４．９　５．６６ ３５　３０　０　９４．９　５．３７ ３６　３５　０　９５．０　５．６５ 表■はロックウェル（Ｒｏｃｋｗｅｌｌ）　Ａ　（ＲＡ）硬度割れに対する強さ 及び正方晶形ジルコニアの高密度ミックス中の組成を示している１本願発明によ るとロックウェルＡ硬度は好ましくは少なくとも９３、より好ましくは少なくと も９３．５０ツクウエルＡである０割れに対する強さくＫＪＣ）はみががれた表 面の上でパームクヴイスト（Ｐ　ａ　ｌｒａ　ｑ　ｚ　ｉ　ｓ　ｔ　）　刻み目 技術を応用し１８．５ｋｇの負荷とヴイッカース（Ｖｉｃｋａｒｓ）のインデン ターを用いて計測され、好ましくは少なくとも５　Ｍｐａｍ丁である。
（Ｅｖａｎｓ　ａｎｄ　Ｃｈａｒｌｅｓ“Ｆｒａｃｔｕｒｅ　Ｔｏｕｇｈｎｅｓ ｓ　Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ　ｂｙ　Ｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎ”　Ｊ　Ａｌ １ｅｒ、Ｃｅｒａｍｉｃ　Ｓｏｃ、　Ｖｏｌ、　５９．　Ｎｏ、　７−８　Ｐａ ｇｅ　３７１．３７２参照）　室温において単斜晶形（ｍ）結晶の平衡構造をも つＺｒＯ，は相の変化を経験する。約１２ｏＯ℃以上に熱せられるとＺｒＯ，は 正方晶形（１）相に移行し、この相は化学的な合金によるか（例えばＹ２Ｏ，と ）或いは粒子の寸法を十分に小さく保つことによって室温において準安定状態に 維持される。正方晶形ＺｒＯ□が単斜晶形相に移行する時には約４％量が増加す る。これによって引張り応力を減じ割れに対する強さを増すことになる。所謂移 行による強化である。みがいたり粉砕（グラインド）する間に自然におこるＺｒ Ｏ，の単斜晶形への移行は応力によって誘起された移行によって起り、、ここで は表面をおしつける応力を生ずる。
ポータホイヤ（Ｐｏｒｔｅｒ　Ｈｅｕａｒ　）の式は改訂され（Ｐｏｒｔｅｒ外 Ｊ、Ａｍｅｒ　Ｃｅｒａｍｉｃ　Ｓｏｃ　、Ｖｏｌ　６２　Ｎｏ、５−６（１９ ７９）　２９８−３０５頁−アメリカセラミック協会誌６２巻５〜６号１９７９ 年２９８−３０５頁参照）、単斜晶形Ｚ　ｒ　Ｏｙ＝の１１ルフレクシ遥ン（Ｉ ｎ（１１１）、および正方品形ＺｒＯ，の１１ルフレクション（Ｉｔ（１１１） ）の最高の強さから単斜晶形のＺｒＯ，の部分（Ｖｍ）を想定するために用いら れる。
及び　Ｖｔ　＝１−　Ｖｍ　、、、、、、、、、、、、、、、、、、、−、、（ ２）ここにおいてＶｔは正方晶形ＺｒＯ，の部分である。
正方晶形ＺｒＯ，の全体の混合物の中の量の部分（Ｖｔ）は次の通り想定される 。
Ｖｔ＝　Ｖ　ｔ　Ｖｚ　、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、（３ ンここ÷Ｖｚは混合物中に加えられた全部のＺｒＯ。
の量の部分である。上記の関係からＺｒＯ□は上１こ議論した相の移行を除いて は強化の間に実質的には変更せずに留っていることが想定される。
この表面はＸ線回折、割れに対する強さの測定又は其他の評価のため切断、グラ インド、みがきを施されなければならないので、表面の正方品形ＺｒＯ，のある 部分は機械的な作業の結果として単斜晶形の相に移行する。この点に関してみが かれた表面は、グラインドされた表面よりも、材料内部の値により近い正方晶形 ＺｒＯ，の成分を与える筈である。と云うのはみがく方がもともと比較的おだや かであるからである。グラインドされた表面とみがかれた表面のＶｔとＶｔの値 の比較が行われた。その結果みがかれた表面はグラインドされた表面よりもより 大きな量の正方品形ＺｒＯ，を示していることが見出された。この増加は　ｖｔ に対して平均約２．５Ｖ１０程度であるように見える。
表■においてグラウンドされた表面において計測された正方品形ジルコニアの容 量パーセントは１１　ｇ９１を伴っている。他の凡ての場合は正方晶形の容量パ ーセントはみがかれた表面の上で計測されている。
ＶｔとＶｔ　は両方ともシリコンカーバイドホイスカー成分がふえると減少する ことを発見した。
シリコンカーバイドホイスカー成分がふえるのに伴って、ＺｒＯ，の境界の粒子 の寸法を減少させるＡ　ｌ　＊　Ｏｓ　−Ｓ　Ｉ　Ｃｗマトリックスの熱膨張係 数は減少する。即ちこの境界の寸法よりも大きいＺｒＯ，粒子は高温でプレス後 室温迄冷却するときに自然に単科晶形構造に移行する。　Ｖｔは　ＺｒＯ。
の低いレベルのときはＺｒＯ，の成分と共に増加し、最高点を通過し、更にＺｒ Ｏ，のレベルが増加すると減少する。
Ａｌ５Ｌ　１０４５！ｉ（約１９０〜２００　Ｂ）（Ｎ）を加工区会　１　２（ ＢＫ）　０．２５（ＢＫ）　１．１３　１０．５（ＣＨ）　７（ＢＫ）１０．９ （ＤＮ）６．２（Ｂに）８．７４　７（ＢＫ）　３．９（ＢＫ）　７（Ｃ１１） 　６５　０．５（ＣＲ）　０．６（ＣＲ）　０．６６　１０（ＤＮ＞　５（ＤＮ ）　？、Ｓ７　７（ＢＫ）　２０（ＢＫ）　１３．５表　■（続き） ｌ　＋ ９　１１．３（ＤＮ）　２５．５（ＦＷ）　１８．４１０　１３（ＢＫ）　１１ （ＢＫ）　１２１１　１０．７（ＤＮ）　１９．２（ＦＷ）　１４（ＢＫ）１４ ．７（ＢＫ）　１４．７１３　６．６（ＤＮ）　１６．１（Ｂに’）　１１．４ １５　１０．１（ＢＫ）　１１．０（ＤＮ）　８．１（ＯＮ）　６．８（ＤＮ） 　９１６　４（ＣＲ）　０．７（ＣＲ）　２Ｌ４１８　１６．８（ＤＮ）　８． ５（ＤＮ）　１２．７１９　１６．２（ＤＮ）　１５．１（ＤＮ）　１５．７２ ０　１２（ＣＩ（）　１３．８（ＯＮ）　１２．９２１　１４（ＢＫ）　２１． ７（ＤＮ）　１７，９２２　１５．４（ＯＮ）　１５（ＢＫ）　１５．２２４　 ３．２（ＤＮ）　６．８ＤＮ　Ｓ２５　２．１（ＤＮ）　２．７（ＤＮ）　２． ４２７　１２．６（ＤＮ）　１６．２（ＢＫ）　１４．４ｍ） ン　− ２８　０．６（ＤＮ）　０．７（ＤＮ）　０．７２ｇ３．５（８Ｋ）　４（＋） Ｎ）　３．８３０　３（ＤＮ）　４．９（ＤＮ）　４．０３１　１．１（ＣＲ− ＤＮ）　０．７（ＣＲ）　０．９３２　６．６（ＤＮ）５．０（ＣＨ）寧　５． ８３３　＜、５（ＤＮ）　４．０（ＢＫ）＊　２．２５３４　９．５（Ｃ８）１ ．０（ＣＲ−ＢＫ）＊　５．２５３５　０．６（ＣＲ）　１．４（ＢＫ）＊　１ ．０３６　＜、５（ＣＲ）０．３（ＢＫ）本　０．４に玉」Σ条」も １０００ｓｆａ＋（表面フィート／毎分）０．０２５ｉｐｒ（インチ／回転）（ 本第２回テストは０　、　０２４ｉｐｒ） ０、１００ｄｏｃ　（切削の深さ） Ｓ　Ｎ　Ｇ　Ｎ　−４５３Ｔ　（ＡＮＳＩ　Ｂ２１２．４−１９８６に準拠した 米国標準指定）指標とな る切削インサート形式 （切削刃仕様　：　ｏ、ｏｏａインチχ２０°　Ｋ−ランド）１５°　リード角 （側面切削刃角度） −５°　側面傾斜角 一５°　背面傾斜角 冷却液は使用せず ＦＷ−０，０１５インチの均一なフランクの磨耗ＭＷ−０，０３０インチの集中 したフランクの磨耗ＣＲ−０，００４インチのクレータ−の磨耗Ｄ　Ｎ−０，０ ３０インチの深さの切削ノツチ（切欠き） ＣＨ−０，０３０インチの集中した磨耗又はかけらが生ずること ＢＫ−破損 Ａｌ５１１０４５は　ＵＮＳ　Ｃ統一番号システム）の指定Ｇ１０４５０に相当 する。
指標となるインサート切削刃の寿命は予め機械加工されたＡｌ５１１０４５鋼の 高速荒仕上の場合表■に示されている。
切削刃の寿命はシリコンカーバイドホイスカーの関数として図２にプロットされ ている。切削刃の寿命は最初はシリコンカーバイドホイスカーの成分の増加と共 に増加するように見えることが認められる。
最高点に達するシリコンカーバイドホイスカーのレベルはＺｒＯ，のレベルの関 数であるように見える。工具の寿命の最大は１ｏがら１５ｖ１０　のＺｒＯ，成 分のときに起った。シリコンカーバイドホイスカーのレベルが高いときには工具 の寿命は主としてクレータ−の磨耗によって終ってしまうが、これは恐らくは鉄 とＳｉＣの間の急速な化学反応によるものである。ＺｒＯ，のレベルが高いと硬 度が低下する結果となり深く切込んだノツチによって起る工具の欠陥が起される 。
破損とチッピングはシリコンカーバイドホイスカーとＺｒＯ，成分とが両方とも 比較的低い工具に対する支配的な欠陥であるがこれは恐らくはこれらの組成の割 れに対する強さが低いことによるものである。
上述したいくつかの物理的及び機械的パラメーターの中正方晶形ＺｒＯ，の組成 の容量パーセントが切削刃の寿命に直接関係することが発見された。
即ち混合物中の正方晶形のジルコニアの容量パーセントが増加すると、切削刃の 寿命も又増加した。
この現象の起った理由は恐らくは割れに対する抵抗が支配的に移行の硬化によっ て得られるので高度の正方品形のジルコニアは割れに対する抵抗を増加させ工具 の寿命を長くさせるものと考えられる。シリコンカーバイドホイスカーのレベル を低くすることは、化学的な磨耗を最小にし、正方品形のジルコニアの量を最大 にし、ＺｒＯ，の追加のための硬度の損失を補うために必要とされる。
上述の本願発明の記述によって、軟かい通常の炭素鋼の機械加工において切削刃 の寿命を最大化するためには、工具の材質は約１．５から１２．５ν１０のシリ コンカーバイドホイスカーＡ１□Ｏ３から成り立つマトリクス中で約７．５から 約１７．５ｖ１０のＺｒＯ，から成立つべきである。
好ましい範囲は２．５から１１ｖ１０のシリコンカーバイドホイスカーと９から １６ｖ１０のＺｒＯ２である。１７．５ｖ１０以上のＺｒＯ，を含む切削工具の 組成はやわらかすぎて早期に磨耗し過ぎて欠陥を生じ、ここにおいて、シリコン カーバイドホイスカーのレベルを増すと化学的な磨耗が高くなる結果となり、正 方晶形ジルコニアのレベルが減少し、切削刃の寿命を減少させる０図２から見ら ホイスカーが２．５から５　ｖｌｏのレベルにおいてはこれが加えられるに従っ て寿命も増加し、約５　ｖｌｏのレベルで最大となる。シリコンカーバイドホイ スカーが５　Ｖ１０以上となると切削刃の寿命は減少するように見える。従って 最も好ましくは最大のシリコンカーバイドホイスカーの成分は約５から７．５ｖ １０である。
本願発明のもう一つの実施例においては、チタニウムカーバイドがボイスカーと して又は実質的に同軸の粒子として１．５から３７．５ｖ１０の量。
好ましくは組成の２から３５ｖ１０．　更により好ましくは１０から３０ｖ１０ シリコンカーバイドホイスカーに追加して又は一部置換えて加えられることがあ る。
本願発明の更にもう一つの実施例においてはチタニウムカーバイドホイスカー単 独又は実質的に同軸のチタニウムカーバイド粒子との組合せで、１．５から３７ ．５ν１０のレベルで更に好ましくは１０から３０ｖ１０でここで使われていた シリコンカーバイドホイスカーに完全に置換えること力１ある。
チタニウムカーバイドはアルミナよりも高４％熱膨張係数をもつ、従ってチタニ ウムカーバイドを加えることはより多くの正方晶形ジルコニアが室温において保 たれることができる。更にチタニウムカーバイドはシリコンカーバイド程硬くな く。
シリコンカーバイドにくらべ金属切削時遭遇する高温において鉄との反応性が極 めて少い、チタニウムカーバイドホイスカーは以下に記載された方法によって製 造され得られる。即ち、加藤外″化学的蒸気の沈積におけるチタニウムカーノく イドホイスカーの成長率”　Ｊ、　Ｃｒｙｓｔ　Ｇｒｏｗｔｈ　３７巻（１９７ ７）２９３−３００頁、　Ｎ、　Ｔａｍａｒｉ外１′色々な金属と耐火酸化物の 化学的蒸気沈積によるＴｉｃボイスカーの成長における触媒効果”　Ｊ、　Ｃｒ ｙｓｔｇｒｏｗｔｒ　４６巻（１９７９）２２１−２３７頁。
チタニウムカーバイドホイスカーとそのアルミナベースの切削インサートへの混 入及び使用番よＭｅｈｒｏｔｒａ其他による米国特許申請第０５６．０９１号申 請日１９８７年５月２８日にてＫｅｎｎａｍｅｔａｌ　Ｉｎｃに譲渡され今米国 特許第４．８５２．９９９号となっているものに発表されている。
本願発明の他の実施例はＰ、に、Ｍｅｈｒｏｔｒａ外による米国特許申請第２２ ６．７２１号でこの譲受人に譲渡され本願と同時に申請されているものに見出さ れる。この申請には切削刃の寿命についてマグネシアが０．０３から３ｖ１０の 範囲で最も好ましぐは約０．０４から１　ｖｌｏの組成でチタニウムカーバイド 及び／又はシリコンカーバイドホイスカーを含む現在の組成に加えられると切削 刃の寿命が更に改良されることを示している。
ここに参照された凡ての特許、特許申請及び文書は参考用として組合わされる。
ここに特許を請求されたように正方晶形ジルコニアのレベルはここに記載された 技術によってみがかれた表面のＸ線回折から計算されたものである。
本願発明の他の実施例はここに発表された本発明のこの仕様又は手法を考えると この方面の専１”１家には明らかであろう。
仕様及び実例は以下に述べる特許請求の範囲によって示されている本願発明の真 の範囲と精神を示す模範として′のみ考えられることが意図されている。
浄書（内容に変更なし） 補正書の翻訳文提出書 （ｌｌ許江１１８４条の８） 平成３年４月二・ト日 特特許庁長官　植松　敏　殿 １、特許出願の表示 ＰＣＴ／ＵＳ　８９１０４５８５ ２、発明の名称 アルミナ−ジルコニア−カーバイド　ホイスカーにより強化された切削工具 ３、特許出願人 名　称　ケンナメタル　インコーホレイテッド４、代理人 住　所　東京都中央区日本橋２−６−３斎藤特許ビル５、補正書の提出年月日 １９９０年１２月１８日 ６、添付書類の■録 Ｓ書（内容に変更なし） 請　求　の　範　囲 １、　金属切削インサートにおいて、傾斜した面と、側面と、当該傾斜した面と 当該側面との接合点における切削刃とから成り立ち、当該金属切削インサートは 基本的に約１．５乃至１２．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカー 、約７．５乃至１７．５容量パーセントのジルコニアとから成るアルミナベース のセラミック組成をもち、ここにおいて少なくとも当該組成の７容量パーセント が正方晶形のジルコニアであり、ここにおいて当該シリコンカーバイドホイスカ ーとジルコニアは、アルミナベースの母体の中に拡散されていることを特徴とす る金属切削インサート。
２、　請求項１に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースのセ ラミックは約２．５乃至１１容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカーを 含むことを特徴とする金属切削インサート。
３、　請求項１に記載の金属切削インサートの、当該アルミナベースのセラミッ クは約２．５乃至７．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカーを含む ことを特徴とする金属切削インサート。
４、　請求項１に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースのセ ラミックは約９乃至１６容量パーセントのジルコニアを含むことを特徴とする金 属切削インサート。
５、　請求項２に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースのセ ラミックは約９から１６容量パーセントのジルコニアを含むことを特徴とする金 属切削インサート。
６、　請求項３に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースのセ ラミックは約９から１６容量パーセントのジルコニアを含むことを特徴とする金 属切削インサート。
７、　請求項４に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約７．５容量 パーセントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。
８、　請求項５に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約７．５容量 パーセントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。
９．　請求項６に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約７．５容量 パーセントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。
１０、　請求項４に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約８容量パ ーセントの正方品形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。
１１、　請求項５に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約８容量パ ーセントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。
１２、　請求項６に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも８容量パー セントの正方品形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。
１３、　金属切削インサートにおいて、傾斜した面と、側面と、当該傾斜面と側 面との接合点における切削刃とか成り立ち、当該金属切削インサートは１．５乃 至１２．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカー、約７．５乃至１７ ．５容量パーセントのジルコニア約０．０４乃至１容量パーセントのレベルで加 えられたマグネシアの追加及び不純物を除いてその残りの部分を形成するＡΩ２ ０．とから成るアルミナベースのセラミックを持ち、ここにおいて少なくとも当 該組成の７容量パーセントは正方晶形のジルコニアであり、且つここにおいて当 該シリコンカーバイドホイスカーと当該ジルコニアは当該アルミナから形成され た母体の中に拡散されていることを特徴とする金属切削インサート。
１４、　請求項１３に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベース のセラミック組成は約２．５乃至１１．０容量パーセントのシリコンカーバイド ホイスカーを含むことを特徴とする金属切削インサート。
１５、　請求項１３に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベース のセラミックは約２．５乃至７．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイス カーを含むことを特徴とする金属切削インサート。
２３、　請求項１７に記載の金属切削インサートは、少なくとも約８容量パーセ ントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。
２４、　金属切削インサートにおいて、傾斜した面と、側面と、当該傾斜面と側 面との接合点における切削刃とから成り立ち、当該金属切削インサートは１．５ 乃至７．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカー、約７．５乃至１７ ．５容量パーセントのジルコニアから成るアルミナベースのセラミック組成をも ち、ここにおいて当該ジルコニアは、１９０乃至２００　ＢＨＮの硬度を有する Ａｌ５Ｉ１０４５の鋼を１０００表面フィート／毎分の速度で、０．０２５イン チ／回転及び０．１００インチの切削深さの条件の下で加工するときに少なくと も１０分の寿命をもつ当該切削刃を与えるに足る量の正方品形のジルコニアを含 み、ここにおいて当該シリコンカーバイドホイスカーとジルコニアはアルミナベ ースの母体の中に拡散されていることを特徴とする金属切削インサート。
２５、　請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該寿命は少なくと も１２分であることを特徴とする金属切削インサート。
２６、　請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該寿命は少なくと も１５分であることを特徴とする金属切削インサート。
２７、　金属切削インサートにおいて、傾斜した面と、側面と、当該傾斜面と側 面の接合点における切削刃とから成り立ち、当該金属切削インサートは、約１． ５乃至３７．５容量パーセントのチタニウムカーバイドホイスカー、１．５乃至 ７．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカー夫々単独又は互いに組合 わされたものから成り立つグループから選ばれたカーバイドホイスカー、約７． ５乃至１７．５容量パーセントのジルコニアから成るアルミナベースのセラミッ ク組成をもち、ここにおいて少なくとも当該組成の７容量パーセントは正方晶形 のジルコニアであり。
ここにおいて当該カーバイドホイスカーとジルコニアはアルミナベースの母体の 中に拡散されていることを特徴とする金属切削インサート。
２８、　請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、チタニウムカーバイ ドホイスカーは当該組成の１０乃至３０容量パーセントのレベルで存在すること を特徴とする金属切削インサート。
２９、　請求項２７に記載の金属切削インサートは少なくとも７．５容量パーセ ントの正方品形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。
３０、請求項２８に記載の金属切削インサートは少なくとも８容量パーセントの 正方品形のジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。
３１、　請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーは約２．５乃至７．５容量パーセントのレベルにおいて存在する ことを特徴とする金属切削インサート。
３２、　請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーは約２．５乃至７．５容量パーセントのレベルにおいて存在する ことを特徴とする金属切削インサート。
３３、　請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該ジルコニアは約 ９乃至１６容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする金属切削インサ ート。
３４、　請求項３１に記載の金属切削インサートにおいて、当該ジルコニアは約 ９乃至１６容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする金属切削インサ ート。
３５、　請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、当該ジルコニアは約 ９乃至１６容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする金属切削インサ ート。
３６、　請求項３２に記載の金属切削インサートにおいて、当該ジルコニアは約 ９乃至１６容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする金属切削インサ ート。
３７、　請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴 とする金属切削インサート。
３８、　請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴 とする金属切削インサート。
３９、請求項積項に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバイ ドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴と する金属切削インサート。
４０、　請求項３５に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴 とする金属切削インサート。
４１、　請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベース のセラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金属切削イ ンサート。
４２、　にａ積項２６に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベー スのセラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金属切削 インサート。
４３、　請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベース のセラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金属切削イ ンサート。
４４、　請求項３７に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベース のセラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金屑切削イ ンサート。
４５、　請求項３９に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベース のセラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金属切削イ ンサート。
４６、　請求項２６に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴 とする金属切削インサート。
４７、　請求項４２に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴 とする金属切削インサート。
４８、　請求項１に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバイ ドホイスカーが約１．５容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする金 属切削インサート。
４９、　請求項４に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバイ ドホイスカーが約１．５容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする金 属切削インサート。
５０、　請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーが約１．５容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする 金属切削インサート。
５１、　請求項２５に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーが約１．５容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする 金属切削インサート。
５２、　請求項２６に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーが約１．５容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする 金属切削インサート。
５３、　請求項１３に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーが約１．５容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする 金属切削インサート。
５４、　請求項１６に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーが約１．５容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする 金属切削インサート。
５５、　請求項２２に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバ イドホイスカーが約１．５容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする 金属切削インサート。
５６、　金属切削インサートにおいて、傾斜した面と、側面と、当該傾斜面と側 面の接合点における切削刃とから成り立ち、当該金属切削インサートは、約１． ５乃至３７．５容量パーセントのチタニウムカーバイドと１．５乃至７．５容量 パーセントのシリコンカーバイドと約７．５乃至１７゜５容量パーセントのジル コニアから成るアルミナベースのセラミック組成をもち、ここにおいて少なくと も当該組成の７容量パーセントは正方品形ジルコニアであり、更に当該チタニウ ムカーバイド当該シリコンカーバイドホイスカーと当該ジルコニアはアルミナベ ースの母体の中に拡散されていることを特徴とする金属切削インサート。
５７、　請求項５６に記載の金属切削インサートにおいて、チタニウムカーバイ ドは当該組成の１０乃至３０容量パーセントのレベルで存在することを特徴とす る金属切削インサート。
手続補正書 平成４年３月　６日 １、事件の表示　平成１年特願第５１０９３９号２、発明の名称　アルミナ−ジ ルコニア−カーバイド　ホイスカーにより強化さ れた切削工具 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 名称　ケンナメタル　インコーホレイテッド４、代理人 住所　東京都中央区日本橋２−６−３斎藤特許ビル台（３２７１）４４８７．６ ４８４ ５、補正命令の日付　平成３年１０月８日６、補正の対象 特許法第１８条の５第１項の規定による書面明細書の翻訳文 請求の範囲の翻訳文　９ 図面の翻訳文 ７、補正の内容 別紙の通り。
（なお、明細書及び請求の範囲の翻訳文については、浄書のため変更ありません 。） 手続補正帯 平成４年３月６　日

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １．金属切削インサートにおいて、傾斜した面と、側面と、当該傾斜した面と当 該側面との接合点における切削刃とから成り立ち、当該金属切削インサートは基 本的に約１．５乃至１２．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカー、 約７．５乃至１７．５容量パーセントのジルコニアとから成るアルミナベースの セラミック組成をもち．ここにおいて少なくとも当該組成の７容量パーセントが 正方晶形のジルコニアであり、ここにおいて当該シリコンカーバイドホイスカー とジルコニアは、アルミナベースの母体の中に拡散されていることを特徴とする 金属切削インサート。 ２．請求項１に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースのセラ ミックは約２．５乃至１１容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカーを含 むことを特徴とする金属切削インサート。 ３．請求項１に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースのセラ ミックは約２．５乃至７．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカーを 含むことを特徴とする金属切削インサート。 ４．請求項１に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースのセラ ミックは約９乃至１６容量パーセントのジルコニアを含むことを特徴とする金属 切削インサート。 ５．請求項２に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースのセラ ミックは約９から１６容量パーセントのジルコニアを含むことを特徴とする金属 切削インサート。 ６．請求項３に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースのセラ ミックは約９から１６容量パーセントのジルコニアを含むことを特徴とする金属 切削インサート。 ７．請求項４に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約７．５容量パ ーセントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 ８．請求項５に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約７．５容量パ ーセントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 ９．請求項６に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約７．５容量パ ーセントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 １０．請求項４に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約８容量パー セントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 １１．請求項５に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも約８容量パー セントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 １２．請求項６に記載の金属切削インサートにおいて、少なくとも８容量パーセ ントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 １３．金属切削インサートにおいて、傾斜した面と、側面と、当該傾斜面と側面 との接合点における切削刃とから成り立ち、当該金属切削インサートは１．５乃 至１２．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカー、約７．５乃至１７ ．５容量パーセントのジルコニア及び不純物を除いてその残りの部分を形成する Ａｌ２Ｏ３とから成るアルミナ−ベースのセラミックを持ち、ここにおいて少な くとも当該組成の７容量パーセントは正方晶形のジルコニアであり、且つここに おいて当該シリコンカーバイドホイスカーと当該ジルコニアは当該アルミナから 形成された母体の中に拡散されていることを特徴とする金属切削インサート。 １４．請求項１３に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースの セラミック組成は約２．５乃至１１．０容量パーセントのシリコンカーバイドホ イスカーを含むことを特徴とする金属切削インサート。 １５．請求項１３に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースの セラミックは約２．５乃至７．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカ ーを含むことを特徴とする金属切削インサート。 １６．請求項１３に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースの セラミックは約９乃至１６容量パーセントのジルコニアを含むことを特徴とする 金属切削インサート。 １７．請求項１４に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースの セラミックは約９乃至１６容量パーセントのジルコニアを含むことを特徴とする 金属切削インサート。 １８．請求項１５に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースの セラミックは約９乃至１６容量パーセントのジルコニアを含むことを特徴とする 金属切削インサート。 １９．請求項１６に記載の金属切削インサートは、少なくとも約７．５容量パー セントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 ２０．請求項１７に記載の金属切削インサートは、少なくとも約７．５容量パー セントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 ２１．請求項１８に記載の金属切削インサートは、少なくとも約７．５容量パー セントの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 ２２．請求項１６に記載の金属切削インサートは、少なくとも約８容量パーセン トの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 ２３．請求項１７に記載の金属切削インサートは、少なくとも約８容量パーセン トの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 ２４．金属切削インサートにおいて、傾斜した面と、側面、当該傾斜面と側面の 接合点における切削刃とから成り立ち、当該金属切削インサートは１．５乃至７ ．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカー、約７．５乃至１７．５容 量パーセントのジルコニアから成るアルミナベースのセラミック組成をもち、こ こにおいて当該ジルコニアは、１９０乃至２００ＢＨＮの硬度を有するＡＩＳＩ １０４５の鋼を１０００表面フィート／毎分の速度で、０．０２５インチ／回転 及び０．１００インチの切削深さの条件の下で加工するときに少なくとも１０分 の寿命をもつ当該切削刃を与えるに足る量の正方晶形のジルコニアを含み、ここ において当該シリコンカーバイドホイスカーとジルコニアはアルミナベースの母 体の中に拡散されていることを特徴とする金属切削インサート。 ２５．請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該寿命は少なくとも １２分であることを特徴とする金属切削インサート。 ２６．請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該寿命は少なくとも １５分であることを特徴とする金属切削インサート。 ２７．金属切削インサートにおいて、傾斜した面と、側面と、当該傾斜面と側面 の接合点における切削刃とから成り立ち、当該金属切削インサートは、約１．５ 乃至３７．５容量パーセントのチタニウムカーバイドホイスカー、１．５乃至７ ．５容量パーセントのシリコンカーバイドホイスカー夫々単独又は互いに組合わ されたものから成り立つグループから選ばれたカーバイドホイスカー、約７．５ 乃至１７．５容量パーセントのジルコニアから成るアルミナベースのセラミック 組成をもち、ここにおいて少なくとも当該組成の７容量パーセントは正方晶形の ジルコニアであり、ここにおいて当該カーバイドホイスカーとジルコニアはアル ミナベースの母体の中に拡散されていることを特徴とする金属切削インサート。 ２８．請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、チタニウムカーバイド ホイスカーは当該組成の１０乃至３０容量パーセントのレベルで存在することを 特徴とする金属切削インサート。 ２９．請求項２７に記載の金属切削インサートは少なくとも７．５容量パーセン トの正方晶形ジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 ３０．請求項２８に記載の金属切削インサートは少なくとも８容量パーセントの 正方晶形のジルコニアを含むことを特徴とする金属切削インサート。 ３１．請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて当該シリコンカーバイド ホイスカーは約２．５乃至７．５容量パーセントのレベルにおいて存在すること を特徴とする金属切削インサート。 ３２．請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバイ ドホイスカーは約２．５乃至７．５容量パーセントのレベルにおいて存在するこ とを特徴とする金属切削インサート。 ３３．請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該ジルコニアは約９ 乃至１６容量パーセントのレベルにおいて存在することを特徴とする金属切削イ ンサート。 ３４．請求項３１に記載の金属切削インサートにおいて、当該ジルコニアは約９ 乃至１６容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする金属切削インサー ト。 ３５．請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、当該ジルコニアは約９ 乃至１６容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする金属切削インサー ト。 ３６．請求項３２に記載の金属切削インサートにおいて、当該ジルコニアは約９ 乃至１６容量パーセントのレベルで存在することを特徴とする金属切削インサー ト。 ３７．請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバイ ドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴と する金属切削インサート。 ３８．請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバイ ドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴と する金属切削インサート３９．請求項３３に記載の金属切削インサートにおいて 、当該シリコンカーバイドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベル で存在することを特徴とする金属切削インサート。 ４０．請求項３５に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバイ ドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴と する金属切削インサート。 ４１．請求項２４に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナペースの セラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金属切削イン サート。 ４２．請求項２６に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースの セラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金属切削イン サート。 ４３．請求項２７に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースの セラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金属切削イン サート。 ４４．請求項３７に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースの セラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金属切削イン サート。 ４５．請求項３９に記載の金属切削インサートにおいて、当該アルミナベースの セラミック組成は更にマグネシアの追加より成ることを特徴とする金属切削イン サート。 ４６．請求項２６に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバイ ドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴と する金属切削インサート。 ４７．請求項４２に記載の金属切削インサートにおいて、当該シリコンカーバイ ドホイスカーは約２．５乃至５容量パーセントのレベルで存在することを特徴と する金属切削インサート。
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