JPH0451243B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0451243B2 JPH0451243B2 JP1649385A JP1649385A JPH0451243B2 JP H0451243 B2 JPH0451243 B2 JP H0451243B2 JP 1649385 A JP1649385 A JP 1649385A JP 1649385 A JP1649385 A JP 1649385A JP H0451243 B2 JPH0451243 B2 JP H0451243B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- water tank
- side wall
- nozzles
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、熱間圧延機におけるワークロール
の冷却装置に関するものである。
の冷却装置に関するものである。
熱間圧延機においては、ワークロール（以下、
単にロールと云う）を適切に冷却することは、表
面品質が優れたストリツプを得るうえ、および、
ロールの延命化を図るうえで極めて重要である。
即ち、ロールの冷却能力が低下すると、ロールの
表面が粗面となつて、ストリツプの表面品質が低
下すると共にロールの寿命が短かくなる。特に、
板厚の薄いストリツプを高い生産能力で圧延する
際には、過大な熱負荷に対抗することができるよ
うにロールの冷却能力を高める必要がある。
単にロールと云う）を適切に冷却することは、表
面品質が優れたストリツプを得るうえ、および、
ロールの延命化を図るうえで極めて重要である。
即ち、ロールの冷却能力が低下すると、ロールの
表面が粗面となつて、ストリツプの表面品質が低
下すると共にロールの寿命が短かくなる。特に、
板厚の薄いストリツプを高い生産能力で圧延する
際には、過大な熱負荷に対抗することができるよ
うにロールの冷却能力を高める必要がある。
従来、ロールの冷却は、第５図に示されるよう
に、上および下ロール１，１′の表面に上および
下ノズル２，２′から20〜60Kg／cm2の圧力で冷却
水を噴射することによつて行なつていた。しか
し、この方法は冷却効率が悪い。即ち、冷却能力
の割にはポンプ動力がかかり過ぎる。因に、熱間
圧延機においては、粗圧延および仕上圧延のロー
ル冷却につき、平均的には１スタンド当り約1000
m3／hrの水量を使用しており、ポンプ動力の電力
原単位はおよそ20KWH／Tonにも及ぶ。なお、
第５図において、３，３′は上および下バツクア
ツプロール、４はストリツプ、５，５′は上およ
び下ストリツパーフレーム、８，８′は上および
下ノズルヘツダを示す。
に、上および下ロール１，１′の表面に上および
下ノズル２，２′から20〜60Kg／cm2の圧力で冷却
水を噴射することによつて行なつていた。しか
し、この方法は冷却効率が悪い。即ち、冷却能力
の割にはポンプ動力がかかり過ぎる。因に、熱間
圧延機においては、粗圧延および仕上圧延のロー
ル冷却につき、平均的には１スタンド当り約1000
m3／hrの水量を使用しており、ポンプ動力の電力
原単位はおよそ20KWH／Tonにも及ぶ。なお、
第５図において、３，３′は上および下バツクア
ツプロール、４はストリツプ、５，５′は上およ
び下ストリツパーフレーム、８，８′は上および
下ノズルヘツダを示す。
上述した問題を解決するための冷却装置とし
て、第６図および第７図に示されるものが提案さ
れた。以下、この装置を従来装置と云う。従来装
置は、上および下ロール１，１′の周囲に配置さ
れた複数個の上および下ノズル２，２′と上およ
び下ノズル２，２′を収容するための上および下
水槽６，６′とからなる。
て、第６図および第７図に示されるものが提案さ
れた。以下、この装置を従来装置と云う。従来装
置は、上および下ロール１，１′の周囲に配置さ
れた複数個の上および下ノズル２，２′と上およ
び下ノズル２，２′を収容するための上および下
水槽６，６′とからなる。
上ロール１の周囲に配置された複数本の上ノズ
ル２を収容するための上水槽６は、ストリツプ４
の移動方向側の一方の側壁が上ロール１の一部で
構成されており、上水槽６の底壁は、上ストリツ
パーフレーム５で構成されている。上水槽６にお
いて上ロール１と対向する側の他方の側壁６Ａの
外側には、排水溝７が設けられている。なお、第
７図において、６Ｂは、上水槽６のロール軸方向
側の側壁を示す。
ル２を収容するための上水槽６は、ストリツプ４
の移動方向側の一方の側壁が上ロール１の一部で
構成されており、上水槽６の底壁は、上ストリツ
パーフレーム５で構成されている。上水槽６にお
いて上ロール１と対向する側の他方の側壁６Ａの
外側には、排水溝７が設けられている。なお、第
７図において、６Ｂは、上水槽６のロール軸方向
側の側壁を示す。
一方、下ロール１′の周囲に配置された複数本
の下ノズル２′を収容するための下水槽６′は、上
水槽６におけると同様にストリツプ４の移動方向
側の一方の側壁が下ロール１′の一部で構成され
ている。下水槽６′は、下ストリツパーフレーム
５′が下水槽６′の上蓋となる位置に配置されてい
る。
の下ノズル２′を収容するための下水槽６′は、上
水槽６におけると同様にストリツプ４の移動方向
側の一方の側壁が下ロール１′の一部で構成され
ている。下水槽６′は、下ストリツパーフレーム
５′が下水槽６′の上蓋となる位置に配置されてい
る。
このように構成されている従来装置において
は、上および下ロール１，１′は、上および下水
槽６，６′内において上および下ノズル１，１′か
らの冷却水によつて冷却される。上水槽６内の冷
却水は、側壁６Ａ上をオーバーフローして排水溝
７内に流れ込んで外部に排出される。一方、下水
槽６′内の冷却水は、下ストリツパーフレーム
５′の端部と下ロール１′の外周面との間の隙間を
通つて下ストリツパーフレーム５′上を流れて外
部に排出される。
は、上および下ロール１，１′は、上および下水
槽６，６′内において上および下ノズル１，１′か
らの冷却水によつて冷却される。上水槽６内の冷
却水は、側壁６Ａ上をオーバーフローして排水溝
７内に流れ込んで外部に排出される。一方、下水
槽６′内の冷却水は、下ストリツパーフレーム
５′の端部と下ロール１′の外周面との間の隙間を
通つて下ストリツパーフレーム５′上を流れて外
部に排出される。
第８図に上記従来装置における上水槽６内の上
ノズル２から冷却水の流れの方向を示す。第８図
に示されるように、上ノズル２からの冷却水は、
上ロール１の回転に伴なう随伴流によつて、上ロ
ール１の回転方向（第８図中矢印で示す）に向つ
て渦巻き状に流れる。この現象は、上段の上ノズ
ル程顕著に現われる。このように冷却水が渦巻き
状に流れると、上ロール１の表面に衝突する冷却
水の速度が低下する結果、上ロール１の冷却能力
が低下する。
ノズル２から冷却水の流れの方向を示す。第８図
に示されるように、上ノズル２からの冷却水は、
上ロール１の回転に伴なう随伴流によつて、上ロ
ール１の回転方向（第８図中矢印で示す）に向つ
て渦巻き状に流れる。この現象は、上段の上ノズ
ル程顕著に現われる。このように冷却水が渦巻き
状に流れると、上ロール１の表面に衝突する冷却
水の速度が低下する結果、上ロール１の冷却能力
が低下する。
また、上水槽６内の冷却水は、側壁６Ａ上をオ
ーバーフローして排出されるので、上ノズルヘツ
ダ８間は通りにくく、第９図に示されるように、
渦を巻きながら上ロール１の軸方向に流れる。こ
の結果、上ロール１の両端部の冷却能力は、ロー
ル軸方向中央部の冷却能力に比べて高くなる。熱
間圧延においては、ロールのサーマルクラウン制
御が行なわれており、熱負荷の大きいロール軸方
向中央部に多量の冷却水をかけてロール軸方向中
央部の冷却能力を高める必要がある。しかし、上
述のようにロール両端部の冷却能力がロール軸方
向中央部の冷却能力に比べて高いので、第５図に
示される冷却方法の場合よりも更に多量の冷却水
が必要となる。このために、従来装置において
は、大容量の冷却水送水用ポンプを使用せざるを
得なかつた。
ーバーフローして排出されるので、上ノズルヘツ
ダ８間は通りにくく、第９図に示されるように、
渦を巻きながら上ロール１の軸方向に流れる。こ
の結果、上ロール１の両端部の冷却能力は、ロー
ル軸方向中央部の冷却能力に比べて高くなる。熱
間圧延においては、ロールのサーマルクラウン制
御が行なわれており、熱負荷の大きいロール軸方
向中央部に多量の冷却水をかけてロール軸方向中
央部の冷却能力を高める必要がある。しかし、上
述のようにロール両端部の冷却能力がロール軸方
向中央部の冷却能力に比べて高いので、第５図に
示される冷却方法の場合よりも更に多量の冷却水
が必要となる。このために、従来装置において
は、大容量の冷却水送水用ポンプを使用せざるを
得なかつた。
従つて、この発明の目的は、冷却能力に優れ且
つ冷却水の消費量を減少させることができる。熱
間圧延機におけるワークロールの冷却装置を提供
することにある。
つ冷却水の消費量を減少させることができる。熱
間圧延機におけるワークロールの冷却装置を提供
することにある。
この発明は、熱間圧延機のワークロールの周囲
に配置された複数本のノズルと、前記複数本のノ
ズルを収容するための水槽とからなり、前記水槽
の、前記ワークロールを通過するストリツプの移
動方向側の一方の側壁は、前記ワークロールの一
部で構成され、前記水槽の、前記一方の側壁と対
向する側の他方の側壁には排水孔が形成され、前
記複数本のノズルの各々先端部は、前記ワークロ
ールの回転軸線と、前記ワークロールが前記スト
リツプと接触する部分との間の領域に向けられて
いることに特徴を有するものである。
に配置された複数本のノズルと、前記複数本のノ
ズルを収容するための水槽とからなり、前記水槽
の、前記ワークロールを通過するストリツプの移
動方向側の一方の側壁は、前記ワークロールの一
部で構成され、前記水槽の、前記一方の側壁と対
向する側の他方の側壁には排水孔が形成され、前
記複数本のノズルの各々先端部は、前記ワークロ
ールの回転軸線と、前記ワークロールが前記スト
リツプと接触する部分との間の領域に向けられて
いることに特徴を有するものである。
次に、この発明を図面を参照しながら説明す
る。
る。
第１図は、この発明の一実施態様の断面図、第
２図は、第１図のＡ−Ａ視図である。第１図およ
び第２図に示されるように、この発明の冷却装置
は、上ロール１の周囲に配置された複数個の上ノ
ズル２、および、下ロール１′の周囲に配置され
た複数個の下ノズル２′と、上および下ノズル２，
２′を収容するための上および下水槽６および
６′とからなる。なお、上および下ノズル２，
２′は、スリツトノズルである。
２図は、第１図のＡ−Ａ視図である。第１図およ
び第２図に示されるように、この発明の冷却装置
は、上ロール１の周囲に配置された複数個の上ノ
ズル２、および、下ロール１′の周囲に配置され
た複数個の下ノズル２′と、上および下ノズル２，
２′を収容するための上および下水槽６および
６′とからなる。なお、上および下ノズル２，
２′は、スリツトノズルである。
上水槽６は、ストリツプ４の移動方向側の一方
の側壁が上ロール１の一部で構成されており、上
水槽６の底壁は、上ストリツパーフレーム５で構
成されている。上水槽６において、前記一方の側
壁と対向する側の他方の側壁６Ａの外側には、排
水溝７が設けられている。前記他方の側壁６Ａに
は、上ノズルヘツダ８がロール軸方向に水平に固
定されており、上ノズルヘツダ８間の側壁６Ａに
は排水孔９が形成されている。なお、第２図にお
いて、６Ｂは、上水槽６のロール軸方向側の側壁
を示す。また、各上ノズル２の先端は、上ロール
１の回転中心Ｏより、ロールバイト側、即ち、上
ロール１とストリツプ４との接触部側に向けて傾
いている。これは、上ロール１の回転に伴なう随
伴流によつて、第８図に示したように冷却水が上
方に片寄つて流れることを防止し、冷却水が上ノ
ズル２を中心として上下均一に流れるようにする
ためである。
の側壁が上ロール１の一部で構成されており、上
水槽６の底壁は、上ストリツパーフレーム５で構
成されている。上水槽６において、前記一方の側
壁と対向する側の他方の側壁６Ａの外側には、排
水溝７が設けられている。前記他方の側壁６Ａに
は、上ノズルヘツダ８がロール軸方向に水平に固
定されており、上ノズルヘツダ８間の側壁６Ａに
は排水孔９が形成されている。なお、第２図にお
いて、６Ｂは、上水槽６のロール軸方向側の側壁
を示す。また、各上ノズル２の先端は、上ロール
１の回転中心Ｏより、ロールバイト側、即ち、上
ロール１とストリツプ４との接触部側に向けて傾
いている。これは、上ロール１の回転に伴なう随
伴流によつて、第８図に示したように冷却水が上
方に片寄つて流れることを防止し、冷却水が上ノ
ズル２を中心として上下均一に流れるようにする
ためである。
一方、下ロール１′の周囲に配置された複数個
の下ノズル２′を収容するための下水槽６′は、上
水槽６におけると同様にストリツプ４の移動方向
側の一方の側壁が下ロール１′の一部で構成され
ている。下水槽６′において、下ロール２′と対向
する側の他方の側壁６Ａには、下ノズルヘツダ
８′が固定されており、下ノズルヘツダ８′間の側
壁６A′には排水孔１０が形成されている。各下
ノズル２′の先端は、下ロール１′の回転中心
O′よりロールバイト側に傾いている。この理由
は、上ノズル２におけると同様である。下水槽
６′は、下ストリツパーフレーム５′が下水槽６′
の上蓋となる位置に設置されている。なお、上お
よび下ノズル１，１′は、スリツトノズルでなく
ても、従来装置におけると同様に円管ノズルであ
つても良い。また、上ノズルヘツダ８は、第３図
に示されるように、上水槽６の側壁６Ａに固定せ
ず、側壁６Ａから離れた位置に固定しせを良い。
下ノズルヘツダ８′についても同様である。
の下ノズル２′を収容するための下水槽６′は、上
水槽６におけると同様にストリツプ４の移動方向
側の一方の側壁が下ロール１′の一部で構成され
ている。下水槽６′において、下ロール２′と対向
する側の他方の側壁６Ａには、下ノズルヘツダ
８′が固定されており、下ノズルヘツダ８′間の側
壁６A′には排水孔１０が形成されている。各下
ノズル２′の先端は、下ロール１′の回転中心
O′よりロールバイト側に傾いている。この理由
は、上ノズル２におけると同様である。下水槽
６′は、下ストリツパーフレーム５′が下水槽６′
の上蓋となる位置に設置されている。なお、上お
よび下ノズル１，１′は、スリツトノズルでなく
ても、従来装置におけると同様に円管ノズルであ
つても良い。また、上ノズルヘツダ８は、第３図
に示されるように、上水槽６の側壁６Ａに固定せ
ず、側壁６Ａから離れた位置に固定しせを良い。
下ノズルヘツダ８′についても同様である。
このように構成されているこの発明の冷却装置
においては、上ロール１は、上水槽６内において
上ノズル１からの冷却水によつて冷却され、下ロ
ール１′は、下水槽６′内において下ノズル１′か
らの冷却水によつて冷却される。上水槽６内の冷
却水は、側壁６Ａの排水孔９から排水溝７内に流
れ込んで外部に排出される。一方、下水槽６′内
の冷却水は、側壁６A′の排水孔１０から外部に
排出される。
においては、上ロール１は、上水槽６内において
上ノズル１からの冷却水によつて冷却され、下ロ
ール１′は、下水槽６′内において下ノズル１′か
らの冷却水によつて冷却される。上水槽６内の冷
却水は、側壁６Ａの排水孔９から排水溝７内に流
れ込んで外部に排出される。一方、下水槽６′内
の冷却水は、側壁６A′の排水孔１０から外部に
排出される。
上および下ノズル２，２′からの冷却水は、従
来装置におけるように上方に片寄つて流れず、ノ
ズルを中心として上下に均一に流れるので、上お
よび下ロール１，１′の冷却効果が、ロールの回
転に伴なう随伴流によつて低下することはない。
来装置におけるように上方に片寄つて流れず、ノ
ズルを中心として上下に均一に流れるので、上お
よび下ロール１，１′の冷却効果が、ロールの回
転に伴なう随伴流によつて低下することはない。
上述した、この発明の冷却装置をホツトストリ
ツプの仕上タンデム式圧延機の第１スタンドに設
置し、上ロールの冷却効果について調べた。この
ときの条件は、次の通りである。10コイル分を圧
延し、最終コイルの圧延終了から５分経過したと
ころで上ロールの表面温度を測定した。圧延後の
ストリツプの厚みは1.6mm、幅は1200mm、圧延前
の板厚は29mm、圧下率は56％、圧延前の板温度は
1030〜950℃、上ロールの直径は780mmφ、冷却水
の水温は35℃であつた。この結果を第４図に示
す。
ツプの仕上タンデム式圧延機の第１スタンドに設
置し、上ロールの冷却効果について調べた。この
ときの条件は、次の通りである。10コイル分を圧
延し、最終コイルの圧延終了から５分経過したと
ころで上ロールの表面温度を測定した。圧延後の
ストリツプの厚みは1.6mm、幅は1200mm、圧延前
の板厚は29mm、圧下率は56％、圧延前の板温度は
1030〜950℃、上ロールの直径は780mmφ、冷却水
の水温は35℃であつた。この結果を第４図に示
す。
第４図から明らかなように、本発明装置によれ
ば、従来装置による場合に比べて大幅に冷却水量
を削減することができる。即ち、上ロールの表面
温度を従来装置におけると同様に約60℃に維持す
る場合には、従来装置の場合に比べて約30％冷却
水を削減することができることが明らかである。
ば、従来装置による場合に比べて大幅に冷却水量
を削減することができる。即ち、上ロールの表面
温度を従来装置におけると同様に約60℃に維持す
る場合には、従来装置の場合に比べて約30％冷却
水を削減することができることが明らかである。
以上説明したように、この発明によれば、冷却
能力に優れ且つ冷却水の消費量を大幅に減少させ
ることができるといつたきわめて有用な効果がも
たらされる。
能力に優れ且つ冷却水の消費量を大幅に減少させ
ることができるといつたきわめて有用な効果がも
たらされる。
第１図は、この発明の一実施態様を示す断面
図、第２図は、第１図のＡ−Ａ視図、第３図は、
この発明の他の実施態様を示す部分断面図、第４
図は、冷却水量比率と上ロールの表面温温度との
関係を示すグラフ、第５図は、ノズルのみによる
ロールのロール方法を示す断面図、第６図は、従
来装置によりロールを冷却している状態を示す断
面図、第７図は、第６図のＢ−Ｂ視図、第８図
は、従来装置における上水槽内のノズルからの冷
却水の流れの方向を示す断面図、第９図は、第８
図のＣ−Ｃ視図である。図面において、 １…上ロール、１′…下ロール、２…上ノズル、
２′…下ノズル、３，３′…バツクアツプロール、
４…ストリツプ、５…上ストリツパーフレーム、
５′…ストリツパーフレーム、６…上水槽、６′…
下水槽、７…排水溝、８…上ノズルヘツダ、８′
…下ノズルヘツダ、９，１０…排水孔。
図、第２図は、第１図のＡ−Ａ視図、第３図は、
この発明の他の実施態様を示す部分断面図、第４
図は、冷却水量比率と上ロールの表面温温度との
関係を示すグラフ、第５図は、ノズルのみによる
ロールのロール方法を示す断面図、第６図は、従
来装置によりロールを冷却している状態を示す断
面図、第７図は、第６図のＢ−Ｂ視図、第８図
は、従来装置における上水槽内のノズルからの冷
却水の流れの方向を示す断面図、第９図は、第８
図のＣ−Ｃ視図である。図面において、 １…上ロール、１′…下ロール、２…上ノズル、
２′…下ノズル、３，３′…バツクアツプロール、
４…ストリツプ、５…上ストリツパーフレーム、
５′…ストリツパーフレーム、６…上水槽、６′…
下水槽、７…排水溝、８…上ノズルヘツダ、８′
…下ノズルヘツダ、９，１０…排水孔。
Claims (1)
- １ 熱間圧延機のワークロールの周囲に配置され
た複数本のノズルと、前記複数本のノズルを収容
するための水槽とからなり、前記水槽の、前記ワ
ークロールを通過するストリツプの移動方向側の
一方の側壁は、前記ワークロールの一部で構成さ
れ、前記水槽の、前記一方の側壁と対向する側の
他方の側壁には排水孔が形成され、前記複数本の
ノズルの各々先端部は、前記ワークロールの回転
軸線と、前記ワークロールが前記ストリツプと接
触する部分との間の領域が向けられていることを
特徴とする、熱間圧延機におけるワークロールの
冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1649385A JPS61176411A (ja) | 1985-02-01 | 1985-02-01 | 熱間圧延機におけるワ−クロ−ルの冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1649385A JPS61176411A (ja) | 1985-02-01 | 1985-02-01 | 熱間圧延機におけるワ−クロ−ルの冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61176411A JPS61176411A (ja) | 1986-08-08 |
| JPH0451243B2 true JPH0451243B2 (ja) | 1992-08-18 |
Family
ID=11917809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1649385A Granted JPS61176411A (ja) | 1985-02-01 | 1985-02-01 | 熱間圧延機におけるワ−クロ−ルの冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61176411A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338387A (ja) * | 1986-08-01 | 1988-02-18 | Nec Corp | ダイヤルパルス送信制御方式 |
| JPH0318408A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延ロールの冷却装置 |
| DE19737735A1 (de) * | 1997-08-29 | 1999-03-04 | Schloemann Siemag Ag | Vorrichtung und Verfahren zur auslaufseitigen Kühlung der Arbeitswalzen eines Walzgerüstes |
| KR100462193B1 (ko) * | 2001-07-05 | 2004-12-16 | 박상균 | 화력발전소에서 채취한 플라이애쉬를 이용한 활성탄 제조방법 |
| BE1017462A3 (fr) | 2007-02-09 | 2008-10-07 | Ct Rech Metallurgiques Asbl | Dispositif et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent. |
| CN103722013B (zh) * | 2013-12-20 | 2015-12-09 | 云南铝业股份有限公司 | 一种高速生产超宽幅铸轧铝箔坯料的方法 |
| DE102016223131A1 (de) | 2016-09-06 | 2018-03-08 | Sms Group Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Aufbringen eines flüssigen Mediums auf eine Walze und/oder auf ein Walzgut und/oder zum Entfernen des flüssigen Mediums |
-
1985
- 1985-02-01 JP JP1649385A patent/JPS61176411A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61176411A (ja) | 1986-08-08 |
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