JPH0451640B2 - - Google Patents
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- JPH0451640B2 JPH0451640B2 JP59068528A JP6852884A JPH0451640B2 JP H0451640 B2 JPH0451640 B2 JP H0451640B2 JP 59068528 A JP59068528 A JP 59068528A JP 6852884 A JP6852884 A JP 6852884A JP H0451640 B2 JPH0451640 B2 JP H0451640B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ground
- kgf
- expansion pressure
- pull
- anchors
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Piles And Underground Anchors (AREA)
Description
〔発明の技術分野〕
本発明は、地盤に補強アンカー類を定着する方
法において、地盤に穿孔された補強アンカー類の
挿入孔に改良された定着材を注入して補強アンカ
ー類を定着する方法に関する。 〔従来技術と問題点〕 最近、トンネル工事に際してロツクボルト、ア
ースアンカー等の補強アンカー類を打設して地盤
の補強あるいは地山の法面の崩壊を防止する方法
が多用されている。 これらの方法としては、補強アンカー類と共に
セメントモルタルを挿入孔に注入して定着させる
方法、セメントモルタルの代わりに樹脂を用いる
方法が採用され、さらに最近ではセメントモルタ
ルの定着材に膨張性を付与して岩盤の挿入孔にお
いて岩盤孔壁とセメントモルタルとの間の付着力
を改良する方法が提案されている。（特開昭58−
62216号、特開昭56−156398号） しかしながら、いずれの方法においても施工す
る地盤そのものに対して必要とされる引抜耐力を
確立する手段が無かつたために、ポルトランド系
セメントにセメント用樹脂或いは膨張混和材を単
に混合する一般的なセメントコンクリート製品を
製造する要領で使用されていた。 その結果、セメントモルタルの硬化後の引抜耐
力に要求品質を満足しない例が多く、これを補う
には補強アンカー類の長さを増加させる方法等が
とられるために工事が繁雑化し、工期も長くなつ
て不経済であつた。又、膨張材を混入する方法に
おいても岩盤との間の摩擦力を増大させるにして
も軟岩の挿入孔への膨れ出しを押さえるにしても
セメントモルタルの膨張圧と地盤の物性との整合
が図られていないために満足が得られるに至つて
いなかつた。 〔発明の目的〕 本発明の目的は、以上のような従来の定着方法
の欠点を改良し、施工する地盤の物性に対応させ
て、必要な引抜耐力を確実に発揮する補強アンカ
ー類を定着する方法を提供することにある。 〔発明の構成〕 本発明は、補強アンカー類を施工する地盤の物
性を測定し、その物性値と必要とする引抜耐力と
から挿入孔に注入する定着材が発揮しなければな
らない最低値である臨界膨張圧を次式によつて知
り、定着材には臨界膨張圧以上の膨張圧を発揮す
る膨張材を混入するものである。 即ち、地盤の物性が Ｃ≧0.1 φ≠０ Ｃ：地盤の粘着力（Kgｆ／cm2） φ：地盤の内部摩擦角（度） の地盤に補強アンカー類を定着する方法において P0＝（Ｔ／2πa−Ｃ）tanφ（Kgｆ／cm2） P0：注入定着材の臨界膨張圧（Kgｆ／cm2） ａ：補強アンカー類の挿入孔半径（cm） Ｔ：補強アンカー類の必要引抜耐力（Kgｆ／
cm）で求められる臨界膨張圧以上の膨張圧を発揮
するように12.5〜100％の混入比で膨張材を混入
した定着材を用いて地盤の補強アンカー類を定着
する。 〔発明の説明〕 従来の地山へのロツクボルト、地盤へのアース
アンカー等をセメントモルタルによつて定着する
方法では、地山若しくは岩盤自体は強度の大きい
強固な剛体であることを前提にしていたので、そ
こではセメントモルタルは地盤に対して強く付着
する力を発揮することが主な働きであり、地盤と
の結合性及び地盤との摩擦力による耐力の向上に
改善が加えられてきた。 従つて、地盤が軟弱な場合には必要定着力を得
るには長いボルト等を打設するか、それでも耐え
られないと判断すると他の工法に変更して対処し
てきた。 本発明は、上述のような従来の考え方と基本的
に異なる発想に立脚している。即ち、本発明の中
核的技術思想は「地盤の改良を実施して地盤強度
を増加させながらセメントモルタルとの付着力を
も併せ増大させる」というもので、従来の考え方
では補強アンカーの適用が考えられないような軟
弱な地盤に対しても信頼のおける経済的な補強ボ
ルト施工を可能にするものである。 次に本発明を具体的に説明する。 第１図は地盤に膨張圧力を発生する定着材を用
いて補強アンカーを施工して引張力を加える場合
における地盤の応力状態を説明する図であり、１
は地盤、２は定着材、３はロツクボルト、τは地
盤の剪断破壊強度（Kgｆ／cm2）、σrは地盤破壊面
に垂直な圧縮応力（Kgｆ／cm2）、ａは補強アンカ
ー挿入孔径（cm）、ｒは地盤破壊面までの径
（cm）、Ｐは定着材の膨張圧力（Kgｆ／cm2）をそれ
ぞれ示している。又、第２図は地盤の中にひび割
れが発生している状態を示す図、第３図はモール
クーロンの応力円を説明する図、第４図は引抜耐
力の状態を説明する図である。 第１図において、ロツクボルトの引抜耐力に主
に影響を与える剪断破壊強度は次式のようにな
る。 τ＝Ｃ＋σrtanφ（Kgｆ／cm2） Ｃ：地盤の粘着力（Kgｆ／cm2） φ：地盤の内部摩擦角（度） ここで、補強アンカー挿入孔に定着用の定着材
を注入して膨張した状態を想定する。即ち、挿入
孔壁に加えられる膨張圧力によつて土砂地山のよ
うな軟弱な地盤では、第２図に示すように地盤の
中にある深さr0のひび割れが発生しており、補強
アンカーの挿入孔の壁部分及び代表例で示す横軸
のひび割れ端の部分において地盤の応力関係が変
化する。これを土質工学的に考察すると次のよう
になる。 （前提条件） 地盤物性を Ｃ：同上 φ：同上 σt：地盤の引張強度（Kgｆ／cm2） とする。 初期地圧は無いものとする。 （地盤の状況） ひび割れ部分（ａ≦ｒ≦r0） σr＝Ａ×１／ｒ（Kgｆ／cm2） （第２図カーブａ） σ〓＝０ 但し、Ｐ＝Ａ×１／ａ ひび割れのない部分（r0≦ｒ） σr＝Ｂ×１／r2（Kgｆ／cm2） （第２図カーブｂ） σ〓＝−σr＝−Ｂ×１／r2（Kgｆ／cm2） 但し、σt＝−σ〓＝Ｂ×１／r0 2 上記、のσrはr0の点でも連続状態にあるの
で次のような関係が生ずる。 Ａ×１／r0＝Ｂ×１／r0 2 従つて、Ａ，Ｂ，r0の各々は、次のように定ま
る。 Ａ＝Ｐ・ａ Ｂ＝（Ｐ・ａ）2／σt r0＝Ｐ・ａ／σt 以上のことから単位長当たりの引抜耐力Ｔは、
第１図に示すように、 Ｔ＝2πr×（Ｃ＋σrtanφ） T(1)＝2πCr＋2πPa tanφ ……(1) （ａ≦ｒ＜r0） T(2)＝2πCr＋2π ×１／σt×（Pa）2×tanφ×１／ｒ ……(2) （r0≦ｒ） となり、(1)(2)式はｒ＝r0では連続している。そし
て、(1)(2)式のｒの範囲を考えない最小値は各々次
のようになる。 T(1)nio＝2πra（Ｃ＋Ptanφ） （rT(1)nio＝ａ） ここで、r0とr(2)nioとを比較すると、地盤の状
況からr0＝Pa／σtであるから、 になる。 従つて、初期地圧がないとすれば、膨張圧力の
みによる地盤内応力は(2)式の範囲では、必ずσr＝
−σ〓（第２図カーブｃ参照）という純粋剪断応力
状態になり、いわゆる引張強度σtは第３図に示す
モールクーロンの応力円から、 σt＝−σ〓y＝σry＝Ｃ cosφ 但し、σ〓y：純粋剪断破壊時の円周方向応力 σry：純粋剪断破壊時の半径方向応力 で表現される。 そこで、 （rT(2)nio／r0）2＝sinφ≦１ ∴r(2)nio≦r0 となり、引抜耐力Ｔの状態は第４図に示すよう
に、挿入孔壁近傍で最も弱くなつて結果的にそこ
から引き抜けることが判る。 即ち、(1)式から Tnio＝2πa（Ｃ＋Ｐ tanφ） （ｒ＝ａ） ∴P0＝（Ｔ／2πa−Ｃ）／tanφ（Kgｆ／cm2）……(3
) であり、必要な引抜耐力Ｔが与えられる時の充填
材に要求される最低の膨張圧力（臨界膨張圧）
P0は(3)式で得られる。 以上のことから明らかなように、対象となる地
盤の物性に整合した圧縮力を定着材の膨張圧力で
地盤に加えてその改良を行う本発明によると、 地盤の物性、Ｃ、φ、 補強アンカーに要求される引抜耐力、Ｔ、 補強アンカーを挿入する孔の半径、ａ、 が判ると必要とする膨張力を生ずる定着材の選定
が極めて簡単に可能となり経済的で信頼性のおけ
る補強アンカーの定着が実施できる。 そして対象となる地盤が決められると、定着材
に混入する膨張材を選択する手順は以下の通りで
ある。 対象になる地盤の粘着力Ｃ内部摩擦角φを地
盤の調査によつて知る。 地盤に要求される引抜耐力Ｔ及び地盤に施工
する補強アンカー挿入孔の大きさａを決める。 上式(3)によつて臨界膨張圧P0を算出する。 硬化後に臨界膨張圧以上の膨張圧を発生する
ような膨張材を選択する。 〔発明の実施例〕 以下、本発明の実施例を説明する。 実施例 １ 第５図は地盤に対する実証実験における引抜耐
力の測定結果を説明する図である。 地盤：洪積層砂質土 Ｃ：0.25（Kgｆ／cm2） φ：35（度） ロツクボルトの要求引抜耐力：50（Kgｆ／cm） ロツクボルト挿入孔直径：５（cm） ∴P0＝（50／2π×2.5−0.25）／0.700＝4.2（Kgｆ／ cm2） 上記臨界膨張圧P0以上の膨張圧を発生する膨
張材を使用することにした。
法において、地盤に穿孔された補強アンカー類の
挿入孔に改良された定着材を注入して補強アンカ
ー類を定着する方法に関する。 〔従来技術と問題点〕 最近、トンネル工事に際してロツクボルト、ア
ースアンカー等の補強アンカー類を打設して地盤
の補強あるいは地山の法面の崩壊を防止する方法
が多用されている。 これらの方法としては、補強アンカー類と共に
セメントモルタルを挿入孔に注入して定着させる
方法、セメントモルタルの代わりに樹脂を用いる
方法が採用され、さらに最近ではセメントモルタ
ルの定着材に膨張性を付与して岩盤の挿入孔にお
いて岩盤孔壁とセメントモルタルとの間の付着力
を改良する方法が提案されている。（特開昭58−
62216号、特開昭56−156398号） しかしながら、いずれの方法においても施工す
る地盤そのものに対して必要とされる引抜耐力を
確立する手段が無かつたために、ポルトランド系
セメントにセメント用樹脂或いは膨張混和材を単
に混合する一般的なセメントコンクリート製品を
製造する要領で使用されていた。 その結果、セメントモルタルの硬化後の引抜耐
力に要求品質を満足しない例が多く、これを補う
には補強アンカー類の長さを増加させる方法等が
とられるために工事が繁雑化し、工期も長くなつ
て不経済であつた。又、膨張材を混入する方法に
おいても岩盤との間の摩擦力を増大させるにして
も軟岩の挿入孔への膨れ出しを押さえるにしても
セメントモルタルの膨張圧と地盤の物性との整合
が図られていないために満足が得られるに至つて
いなかつた。 〔発明の目的〕 本発明の目的は、以上のような従来の定着方法
の欠点を改良し、施工する地盤の物性に対応させ
て、必要な引抜耐力を確実に発揮する補強アンカ
ー類を定着する方法を提供することにある。 〔発明の構成〕 本発明は、補強アンカー類を施工する地盤の物
性を測定し、その物性値と必要とする引抜耐力と
から挿入孔に注入する定着材が発揮しなければな
らない最低値である臨界膨張圧を次式によつて知
り、定着材には臨界膨張圧以上の膨張圧を発揮す
る膨張材を混入するものである。 即ち、地盤の物性が Ｃ≧0.1 φ≠０ Ｃ：地盤の粘着力（Kgｆ／cm2） φ：地盤の内部摩擦角（度） の地盤に補強アンカー類を定着する方法において P0＝（Ｔ／2πa−Ｃ）tanφ（Kgｆ／cm2） P0：注入定着材の臨界膨張圧（Kgｆ／cm2） ａ：補強アンカー類の挿入孔半径（cm） Ｔ：補強アンカー類の必要引抜耐力（Kgｆ／
cm）で求められる臨界膨張圧以上の膨張圧を発揮
するように12.5〜100％の混入比で膨張材を混入
した定着材を用いて地盤の補強アンカー類を定着
する。 〔発明の説明〕 従来の地山へのロツクボルト、地盤へのアース
アンカー等をセメントモルタルによつて定着する
方法では、地山若しくは岩盤自体は強度の大きい
強固な剛体であることを前提にしていたので、そ
こではセメントモルタルは地盤に対して強く付着
する力を発揮することが主な働きであり、地盤と
の結合性及び地盤との摩擦力による耐力の向上に
改善が加えられてきた。 従つて、地盤が軟弱な場合には必要定着力を得
るには長いボルト等を打設するか、それでも耐え
られないと判断すると他の工法に変更して対処し
てきた。 本発明は、上述のような従来の考え方と基本的
に異なる発想に立脚している。即ち、本発明の中
核的技術思想は「地盤の改良を実施して地盤強度
を増加させながらセメントモルタルとの付着力を
も併せ増大させる」というもので、従来の考え方
では補強アンカーの適用が考えられないような軟
弱な地盤に対しても信頼のおける経済的な補強ボ
ルト施工を可能にするものである。 次に本発明を具体的に説明する。 第１図は地盤に膨張圧力を発生する定着材を用
いて補強アンカーを施工して引張力を加える場合
における地盤の応力状態を説明する図であり、１
は地盤、２は定着材、３はロツクボルト、τは地
盤の剪断破壊強度（Kgｆ／cm2）、σrは地盤破壊面
に垂直な圧縮応力（Kgｆ／cm2）、ａは補強アンカ
ー挿入孔径（cm）、ｒは地盤破壊面までの径
（cm）、Ｐは定着材の膨張圧力（Kgｆ／cm2）をそれ
ぞれ示している。又、第２図は地盤の中にひび割
れが発生している状態を示す図、第３図はモール
クーロンの応力円を説明する図、第４図は引抜耐
力の状態を説明する図である。 第１図において、ロツクボルトの引抜耐力に主
に影響を与える剪断破壊強度は次式のようにな
る。 τ＝Ｃ＋σrtanφ（Kgｆ／cm2） Ｃ：地盤の粘着力（Kgｆ／cm2） φ：地盤の内部摩擦角（度） ここで、補強アンカー挿入孔に定着用の定着材
を注入して膨張した状態を想定する。即ち、挿入
孔壁に加えられる膨張圧力によつて土砂地山のよ
うな軟弱な地盤では、第２図に示すように地盤の
中にある深さr0のひび割れが発生しており、補強
アンカーの挿入孔の壁部分及び代表例で示す横軸
のひび割れ端の部分において地盤の応力関係が変
化する。これを土質工学的に考察すると次のよう
になる。 （前提条件） 地盤物性を Ｃ：同上 φ：同上 σt：地盤の引張強度（Kgｆ／cm2） とする。 初期地圧は無いものとする。 （地盤の状況） ひび割れ部分（ａ≦ｒ≦r0） σr＝Ａ×１／ｒ（Kgｆ／cm2） （第２図カーブａ） σ〓＝０ 但し、Ｐ＝Ａ×１／ａ ひび割れのない部分（r0≦ｒ） σr＝Ｂ×１／r2（Kgｆ／cm2） （第２図カーブｂ） σ〓＝−σr＝−Ｂ×１／r2（Kgｆ／cm2） 但し、σt＝−σ〓＝Ｂ×１／r0 2 上記、のσrはr0の点でも連続状態にあるの
で次のような関係が生ずる。 Ａ×１／r0＝Ｂ×１／r0 2 従つて、Ａ，Ｂ，r0の各々は、次のように定ま
る。 Ａ＝Ｐ・ａ Ｂ＝（Ｐ・ａ）2／σt r0＝Ｐ・ａ／σt 以上のことから単位長当たりの引抜耐力Ｔは、
第１図に示すように、 Ｔ＝2πr×（Ｃ＋σrtanφ） T(1)＝2πCr＋2πPa tanφ ……(1) （ａ≦ｒ＜r0） T(2)＝2πCr＋2π ×１／σt×（Pa）2×tanφ×１／ｒ ……(2) （r0≦ｒ） となり、(1)(2)式はｒ＝r0では連続している。そし
て、(1)(2)式のｒの範囲を考えない最小値は各々次
のようになる。 T(1)nio＝2πra（Ｃ＋Ptanφ） （rT(1)nio＝ａ） ここで、r0とr(2)nioとを比較すると、地盤の状
況からr0＝Pa／σtであるから、 になる。 従つて、初期地圧がないとすれば、膨張圧力の
みによる地盤内応力は(2)式の範囲では、必ずσr＝
−σ〓（第２図カーブｃ参照）という純粋剪断応力
状態になり、いわゆる引張強度σtは第３図に示す
モールクーロンの応力円から、 σt＝−σ〓y＝σry＝Ｃ cosφ 但し、σ〓y：純粋剪断破壊時の円周方向応力 σry：純粋剪断破壊時の半径方向応力 で表現される。 そこで、 （rT(2)nio／r0）2＝sinφ≦１ ∴r(2)nio≦r0 となり、引抜耐力Ｔの状態は第４図に示すよう
に、挿入孔壁近傍で最も弱くなつて結果的にそこ
から引き抜けることが判る。 即ち、(1)式から Tnio＝2πa（Ｃ＋Ｐ tanφ） （ｒ＝ａ） ∴P0＝（Ｔ／2πa−Ｃ）／tanφ（Kgｆ／cm2）……(3
) であり、必要な引抜耐力Ｔが与えられる時の充填
材に要求される最低の膨張圧力（臨界膨張圧）
P0は(3)式で得られる。 以上のことから明らかなように、対象となる地
盤の物性に整合した圧縮力を定着材の膨張圧力で
地盤に加えてその改良を行う本発明によると、 地盤の物性、Ｃ、φ、 補強アンカーに要求される引抜耐力、Ｔ、 補強アンカーを挿入する孔の半径、ａ、 が判ると必要とする膨張力を生ずる定着材の選定
が極めて簡単に可能となり経済的で信頼性のおけ
る補強アンカーの定着が実施できる。 そして対象となる地盤が決められると、定着材
に混入する膨張材を選択する手順は以下の通りで
ある。 対象になる地盤の粘着力Ｃ内部摩擦角φを地
盤の調査によつて知る。 地盤に要求される引抜耐力Ｔ及び地盤に施工
する補強アンカー挿入孔の大きさａを決める。 上式(3)によつて臨界膨張圧P0を算出する。 硬化後に臨界膨張圧以上の膨張圧を発生する
ような膨張材を選択する。 〔発明の実施例〕 以下、本発明の実施例を説明する。 実施例 １ 第５図は地盤に対する実証実験における引抜耐
力の測定結果を説明する図である。 地盤：洪積層砂質土 Ｃ：0.25（Kgｆ／cm2） φ：35（度） ロツクボルトの要求引抜耐力：50（Kgｆ／cm） ロツクボルト挿入孔直径：５（cm） ∴P0＝（50／2π×2.5−0.25）／0.700＝4.2（Kgｆ／ cm2） 上記臨界膨張圧P0以上の膨張圧を発生する膨
張材を使用することにした。
【表】
【表】
地盤に対する実証実験は、地盤に直径５cm、奥
行2mのロツクボルト孔を穿設し、直径2.5cmの異
形ロツクボルトを挿入してこれらの各試料を混和
した定着材を注入硬化させた後端板を取りつけ、
ジヤツキで引いて引抜耐力測定を行つた。その結
果は第２表、第４図に示す通りである。
行2mのロツクボルト孔を穿設し、直径2.5cmの異
形ロツクボルトを挿入してこれらの各試料を混和
した定着材を注入硬化させた後端板を取りつけ、
ジヤツキで引いて引抜耐力測定を行つた。その結
果は第２表、第４図に示す通りである。
【表】
結果が示すように同一の試料を用いても地盤が
ロツクボルトを挿入する位置によつて物性が若干
異なるために、引抜耐力もかなりのバラツキが出
ている。なお、第５図において、×印は原データ、
〇印は平均値を示している。 しかし、平均値でみると既存の市販品は膨張材
の混入の有無にかかわらず全く要求引抜耐力を満
たしていない。これに対してこの発明によつて混
和された試料A1〜A3は予定通りの結果を示した。 即ち、試料A1：臨界膨張圧の膨張圧に近いが
膨張圧がそれ以下のために要求引抜
耐力に若干の不足を生じた。 試料A2：臨界膨張圧以上の膨張圧を発
生するようにしたので要求引抜耐力
を満たした。 試料A3：臨界膨張圧を大幅に越えた膨
張圧を発生させるようにしたので要
求引抜耐力以下の部分は極めて少な
くなつている。しかし、充填材自体
が膨張のために脆弱化したために引
抜耐力は試料A2よりも小さくなつ
た。 以上の結果から、本発明に沿つた膨張材の採用
によつてこれまで補強アンカーの適用が全然考慮
されていなかつた軟弱な地盤に対しても補強アン
カーの使用ができるようになつた。 実施例 ２ 関東周辺の地山の状況は第３表の通りなので、
実施例と同様の要求の下にここに適用される定着
材の膨張圧は同表に示すようになる。
ロツクボルトを挿入する位置によつて物性が若干
異なるために、引抜耐力もかなりのバラツキが出
ている。なお、第５図において、×印は原データ、
〇印は平均値を示している。 しかし、平均値でみると既存の市販品は膨張材
の混入の有無にかかわらず全く要求引抜耐力を満
たしていない。これに対してこの発明によつて混
和された試料A1〜A3は予定通りの結果を示した。 即ち、試料A1：臨界膨張圧の膨張圧に近いが
膨張圧がそれ以下のために要求引抜
耐力に若干の不足を生じた。 試料A2：臨界膨張圧以上の膨張圧を発
生するようにしたので要求引抜耐力
を満たした。 試料A3：臨界膨張圧を大幅に越えた膨
張圧を発生させるようにしたので要
求引抜耐力以下の部分は極めて少な
くなつている。しかし、充填材自体
が膨張のために脆弱化したために引
抜耐力は試料A2よりも小さくなつ
た。 以上の結果から、本発明に沿つた膨張材の採用
によつてこれまで補強アンカーの適用が全然考慮
されていなかつた軟弱な地盤に対しても補強アン
カーの使用ができるようになつた。 実施例 ２ 関東周辺の地山の状況は第３表の通りなので、
実施例と同様の要求の下にここに適用される定着
材の膨張圧は同表に示すようになる。
以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば、地盤の物性が0.1≦Ｃ、φ≠０の地盤におい
て、 P0＝（Ｔ／2πa−Ｃ）／tanφ（Kgｆ／cm2） によつて決められる臨界膨張圧以上の膨張圧を発
揮する膨張材を定着材に混入して、地盤に圧力を
加えることによつて地盤の改良を図りながら補強
アンカー類を定着するものであるから、対象にな
る地盤の物性に対応させた適切な膨張材を混入さ
せることができて経済的であり、さらに要求され
る引抜耐力を確実に確保できる効果を奏するもの
である。 さらに、その適用範囲も従来考慮の対象となら
なかつた沖積砂質土のような軟弱な地盤から軟岩
まで広範囲にわたつて補強アンカー類の適用を可
能にするものである。
ば、地盤の物性が0.1≦Ｃ、φ≠０の地盤におい
て、 P0＝（Ｔ／2πa−Ｃ）／tanφ（Kgｆ／cm2） によつて決められる臨界膨張圧以上の膨張圧を発
揮する膨張材を定着材に混入して、地盤に圧力を
加えることによつて地盤の改良を図りながら補強
アンカー類を定着するものであるから、対象にな
る地盤の物性に対応させた適切な膨張材を混入さ
せることができて経済的であり、さらに要求され
る引抜耐力を確実に確保できる効果を奏するもの
である。 さらに、その適用範囲も従来考慮の対象となら
なかつた沖積砂質土のような軟弱な地盤から軟岩
まで広範囲にわたつて補強アンカー類の適用を可
能にするものである。
第１図は地盤に膨張圧力を発生する定着材を用
いて補強アンカーを施工して引張力を加える場合
における地盤の応力状態を説明する図、第２図は
地盤の中にひび割れが発生している状態を示す
図、第３図はモールクーロンの応力円を説明する
図、第４図は引抜耐力の状態を説明する図、第５
図は地盤に対する実証実験における引抜耐力の測
定結果を説明する図である。 １……地盤、２……定着材、３……ロツクボル
ト。
いて補強アンカーを施工して引張力を加える場合
における地盤の応力状態を説明する図、第２図は
地盤の中にひび割れが発生している状態を示す
図、第３図はモールクーロンの応力円を説明する
図、第４図は引抜耐力の状態を説明する図、第５
図は地盤に対する実証実験における引抜耐力の測
定結果を説明する図である。 １……地盤、２……定着材、３……ロツクボル
ト。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 地盤の物性が Ｃ≧0.1 φ≠０ Ｃ：地盤の粘着力（Kgｆ／cm2） φ：地盤の内部摩擦角（度） の地盤に補強アンカー類を定着する方法において P0＝（Ｔ／2πa−Ｃ）tanφ（Kgｆ／cm2） P0：注入定着材の臨界膨張圧（Kgｆ／cm2） ａ：補強アンカー類の挿入孔半径（cm） Ｔ：補強アンカー類の必要引抜耐力（Kgｆ／
cm）で求められる臨界膨張圧以上の膨張圧を発揮
するように12.5〜100％の混入比で膨張材を混入
した定着材を用いて地盤の補強アンカー類を定着
する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6852884A JPS60212600A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | 地盤に補強アンカ−類を定着する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6852884A JPS60212600A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | 地盤に補強アンカ−類を定着する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60212600A JPS60212600A (ja) | 1985-10-24 |
| JPH0451640B2 true JPH0451640B2 (ja) | 1992-08-19 |
Family
ID=13376316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6852884A Granted JPS60212600A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | 地盤に補強アンカ−類を定着する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60212600A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5736214A (ja) * | 1980-08-14 | 1982-02-27 | Japanese National Railways<Jnr> | Nanjakujibannitaisururotsukuborutonokyokakoho |
-
1984
- 1984-04-06 JP JP6852884A patent/JPS60212600A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60212600A (ja) | 1985-10-24 |
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