JPH0452226A - 高強度継目無鋼管の製造方法 - Google Patents
高強度継目無鋼管の製造方法Info
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- JPH0452226A JPH0452226A JP16068890A JP16068890A JPH0452226A JP H0452226 A JPH0452226 A JP H0452226A JP 16068890 A JP16068890 A JP 16068890A JP 16068890 A JP16068890 A JP 16068890A JP H0452226 A JPH0452226 A JP H0452226A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、油井用鋼管等高強度が要求される継目無鋼
管の製造方法に係り、引張強度、耐外圧圧壊強度、靭性
、耐遅れ破壊性、耐硫化水素応力割れ性等の性能が優れ
た高強度継目無鋼管の製造従来の技術 油井用鋼管等に使用される継目無鋼管には、鋼管の性能
として引張強度、耐外圧圧壊強度、靭性、耐遅れ破壊性
、耐硫化水素応力割れ性等が要求されるため、熱間での
製管後、熱処理を施して高強度化する方法が一般的であ
る。
管の製造方法に係り、引張強度、耐外圧圧壊強度、靭性
、耐遅れ破壊性、耐硫化水素応力割れ性等の性能が優れ
た高強度継目無鋼管の製造従来の技術 油井用鋼管等に使用される継目無鋼管には、鋼管の性能
として引張強度、耐外圧圧壊強度、靭性、耐遅れ破壊性
、耐硫化水素応力割れ性等が要求されるため、熱間での
製管後、熱処理を施して高強度化する方法が一般的であ
る。
より詳しくは、加熱炉で加熱された丸鋼片をマンネスマ
ン穿孔機で熱間穿孔圧延した後、素管をプラグミル、マ
ンドレルミル、ピルガ−ミル等の圧延機で延伸圧延して
小径化、薄肉化した後、焼入れ・焼戻し熱処理を施して
高強度の継目無鋼管を得ている。
ン穿孔機で熱間穿孔圧延した後、素管をプラグミル、マ
ンドレルミル、ピルガ−ミル等の圧延機で延伸圧延して
小径化、薄肉化した後、焼入れ・焼戻し熱処理を施して
高強度の継目無鋼管を得ている。
第２図は従来の継目無鋼管の加工熱処理パターンを例示
したもので、素材を加熱炉で所定の温度に加熱し、熱間
穿孔圧延後、再加熱し外径絞り加工を施して製管した後
、該継目無鋼管を焼入れ・焼戻し処理してマルテンサイ
ト組織とする方法である。
したもので、素材を加熱炉で所定の温度に加熱し、熱間
穿孔圧延後、再加熱し外径絞り加工を施して製管した後
、該継目無鋼管を焼入れ・焼戻し処理してマルテンサイ
ト組織とする方法である。
発明が解決しようとする課題
第２図に示すような加工熱処理パターンで製造される継
目無鋼管は、性能的には油井用鋼管等に要求される品質
を満足するものである。しかし、近時におけるサワー原
油やサワーガスの輸送パイプラインにおけるような硫化
水素濃度の高い苛酷な使用環境下においては、水素誘起
割れ、応力腐蝕割れ等が大きな問題となっており、これ
らに対して優れた抵抗性を示す継目無鋼管が必要となっ
てきた。
目無鋼管は、性能的には油井用鋼管等に要求される品質
を満足するものである。しかし、近時におけるサワー原
油やサワーガスの輸送パイプラインにおけるような硫化
水素濃度の高い苛酷な使用環境下においては、水素誘起
割れ、応力腐蝕割れ等が大きな問題となっており、これ
らに対して優れた抵抗性を示す継目無鋼管が必要となっ
てきた。
この発明は、このような実情よりみて、硫化水素濃度が
高く苛酷な使用条件下おいても水素誘起割れや硫化物応
力腐蝕割れ等に対して優れた抵抗性を示すとともに、引
張強度、圧壊強度、靭性等をより高めた高強度の継目無
鋼管を製造し得る方法を提案しようとするものである。
高く苛酷な使用条件下おいても水素誘起割れや硫化物応
力腐蝕割れ等に対して優れた抵抗性を示すとともに、引
張強度、圧壊強度、靭性等をより高めた高強度の継目無
鋼管を製造し得る方法を提案しようとするものである。
課題を解決するための手段
この発明は、熱間穿孔圧延後、Ａ ｃ ｓ以上の温度か
ら常温まで冷却して鋼組織をマルテンサイト、またはベ
イナイト組織とし、さらにＡ ｃ ｓ ＋１００℃以下
の温度に再加熱して外径絞り加工を施し、空冷後、Ａｃ
ｓ温度以上前記再加熱温度以下に加熱し、焼入れ・焼戻
し処理を施すことを要旨とするものであり、製管後の素
管を一度ペイナイトまたはマルテンサイト組織にした後
、再加熱することによって細粒のオーステナイト粒度を
得る点を主たる特徴とするものである。
ら常温まで冷却して鋼組織をマルテンサイト、またはベ
イナイト組織とし、さらにＡ ｃ ｓ ＋１００℃以下
の温度に再加熱して外径絞り加工を施し、空冷後、Ａｃ
ｓ温度以上前記再加熱温度以下に加熱し、焼入れ・焼戻
し処理を施すことを要旨とするものであり、製管後の素
管を一度ペイナイトまたはマルテンサイト組織にした後
、再加熱することによって細粒のオーステナイト粒度を
得る点を主たる特徴とするものである。
作 用
この発明において、オーステナイト粒度を細粒化するの
は、引張降伏応力／引張強さの比を表わす降伏比が高く
なり、耐外圧圧壊強度、靭性、耐遅れ破壊性、耐硫化水
素応力割れ性等が向上するためである。
は、引張降伏応力／引張強さの比を表わす降伏比が高く
なり、耐外圧圧壊強度、靭性、耐遅れ破壊性、耐硫化水
素応力割れ性等が向上するためである。
熱間穿孔圧延後、Ａｃｓ温度以上から常温まで冷却する
場合は、鋼組織がベイナイトまたはマルテンサイト組織
となる冷却速度で冷却する。
場合は、鋼組織がベイナイトまたはマルテンサイト組織
となる冷却速度で冷却する。
鋼組織をベイナイトまたはマルテンサイト組織とした後
、Ａ ｃ ｓ ＋ １００℃以下の温度に再加熱すると
、再結晶核がベイナイトまたはマルテンサイトの／Ｊ）
さなラス構造からなるので、再加熱後細粒のオーステナ
イト粒が得られる。ここで、再加熱温度をＡ （ｓ ＋
１００℃を超えない温度としたのは、再加熱時の結晶
粒の成長の影響が大きくなり、オーステナイト細粒化の
効果が得られないためである。
、Ａ ｃ ｓ ＋ １００℃以下の温度に再加熱すると
、再結晶核がベイナイトまたはマルテンサイトの／Ｊ）
さなラス構造からなるので、再加熱後細粒のオーステナ
イト粒が得られる。ここで、再加熱温度をＡ （ｓ ＋
１００℃を超えない温度としたのは、再加熱時の結晶
粒の成長の影響が大きくなり、オーステナイト細粒化の
効果が得られないためである。
焼入れ・焼戻し処理における焼入れ温度としては、Ａｃ
ｓ以上前記再加熱温度以下とし、焼戻し温度としてはＡ
ｃ＋以下とする。すなわち、焼入れ用加熱はベイナイト
またはマルテンサイト組織をオーステナイト化するため
Ａｃｓ以上は必要であるが、加熱温度が高過ぎると結晶
粒の成長により大粒化してしまい、前工程のオーステナ
イト細粒化処理の効果が失われるため、上限を再加熱温
度以下とする必要がある。
ｓ以上前記再加熱温度以下とし、焼戻し温度としてはＡ
ｃ＋以下とする。すなわち、焼入れ用加熱はベイナイト
またはマルテンサイト組織をオーステナイト化するため
Ａｃｓ以上は必要であるが、加熱温度が高過ぎると結晶
粒の成長により大粒化してしまい、前工程のオーステナ
イト細粒化処理の効果が失われるため、上限を再加熱温
度以下とする必要がある。
上記の温度条件で焼入れ・焼戻し処理を行うことにより
、細粒のオーステナイト粒度の高強度鋼管が得られる。
、細粒のオーステナイト粒度の高強度鋼管が得られる。
実施例
第１図はこの発明の加工熱処理パターンを例示したもの
で、素材を加熱炉で所定の温度に加熱し、熱間穿孔圧延
後、Ａｃｓ以上の温度から例えばシャワー冷却により常
温まで冷却し、鋼組織をマルテンサイトまたはベイナイ
ト組織とする。次に、Ａ ｃ ｘ ＋ １００℃以下の
温度に再加熱して外径絞り加工を施し、空冷後、Ａｃｔ
温度以上前記再加熱温度以下に加熱し、焼入れ・焼戻し
処理を施して細粒の焼戻しマルテンサイト組織を得る方
法である。
で、素材を加熱炉で所定の温度に加熱し、熱間穿孔圧延
後、Ａｃｓ以上の温度から例えばシャワー冷却により常
温まで冷却し、鋼組織をマルテンサイトまたはベイナイ
ト組織とする。次に、Ａ ｃ ｘ ＋ １００℃以下の
温度に再加熱して外径絞り加工を施し、空冷後、Ａｃｔ
温度以上前記再加熱温度以下に加熱し、焼入れ・焼戻し
処理を施して細粒の焼戻しマルテンサイト組織を得る方
法である。
実施例１
第２表に示す成分組成の鋼をブルーム、さらにはビレッ
トとした後、第１図に示す加工熱処理パターンにより、
熱間穿孔圧延および絞り加工を施して継目無鋼管（サイ
ズ：１７７φＸ−１０，３６ｔ） を製造した。
トとした後、第１図に示す加工熱処理パターンにより、
熱間穿孔圧延および絞り加工を施して継目無鋼管（サイ
ズ：１７７φＸ−１０，３６ｔ） を製造した。
すなわち、本実施例では、第１表に示すように、１２５
０℃に加熱して半時間保持後熱開穿孔圧延し、１０００
℃の温度からシャワー冷却により常温（２０℃）まで急
速冷却した。続いて、９２０℃の温度に再加熱し１７４
時間保持後外径絞り加工を施し、空冷後８８０℃の温度
に加熱して焼入れ（冷却速度−２０℃／秒の水冷却）を
施し、引続いて７００℃と６００℃の温度に加熱し空冷
して焼戻しを行った。
０℃に加熱して半時間保持後熱開穿孔圧延し、１０００
℃の温度からシャワー冷却により常温（２０℃）まで急
速冷却した。続いて、９２０℃の温度に再加熱し１７４
時間保持後外径絞り加工を施し、空冷後８８０℃の温度
に加熱して焼入れ（冷却速度−２０℃／秒の水冷却）を
施し、引続いて７００℃と６００℃の温度に加熱し空冷
して焼戻しを行った。
また比較のため、同一成分の鋼より、第２図に示す従来
の加工熱処理パターンにて製造した同一サイズのパイプ
の加工熱処理条件と品質を第１表に併せて示した。この
従来例では、第１表に示すように、ビレットを１２５０
℃に加熱して半時間保持後熱開穿孔圧延し、１０００℃
の温度から ８００℃まで空冷し、９５０℃の温度に再
加熱して外径絞り加工を施した。しかる後、焼入れ温度
９２０℃にて焼入れを行い、前記と同じ焼戻しを行った
。
の加工熱処理パターンにて製造した同一サイズのパイプ
の加工熱処理条件と品質を第１表に併せて示した。この
従来例では、第１表に示すように、ビレットを１２５０
℃に加熱して半時間保持後熱開穿孔圧延し、１０００℃
の温度から ８００℃まで空冷し、９５０℃の温度に再
加熱して外径絞り加工を施した。しかる後、焼入れ温度
９２０℃にて焼入れを行い、前記と同じ焼戻しを行った
。
第１表の結果より、本発明法によれば、降伏比が高くな
り、耐外圧圧壊強度、シャルピー衝撃試験値、および耐
硫化水素応力割れ試験値のいずれも従来法より高い値を
示すことがわかる。
り、耐外圧圧壊強度、シャルピー衝撃試験値、および耐
硫化水素応力割れ試験値のいずれも従来法より高い値を
示すことがわかる。
以下余白
発明の詳細
な説明したごとく、この発明方法によれば、加熱および
再加熱を有する熱間継目無製管法と、焼入れ、焼戻し熱
処理により高強度継目無鋼管を製造する方法において適
切な加工熱処理条件を選ぶことにより、細粒の焼戻しマ
ルテンサイト組織を得ることができ、鋼管性能の優れた
高強度継目無鋼管を製造することができるという大なる
効果を奏するものである。
再加熱を有する熱間継目無製管法と、焼入れ、焼戻し熱
処理により高強度継目無鋼管を製造する方法において適
切な加工熱処理条件を選ぶことにより、細粒の焼戻しマ
ルテンサイト組織を得ることができ、鋼管性能の優れた
高強度継目無鋼管を製造することができるという大なる
効果を奏するものである。
第１図はこの発明に係る加工熱処理パターンの一例を示
す図。第２図は従来の加工熱処理パターン例を示す図で
ある。
す図。第２図は従来の加工熱処理パターン例を示す図で
ある。
Claims (1)
- 熱間穿孔圧延後、再加熱して外径絞り加工を施し、その
後焼入れ、焼戻し処理を行う高強度継目無鋼管の製造方
法において、熱間穿孔圧延後、Ａｃ＿３以上の温度から
常温まで冷却して鋼組織をマルテンサイト、またはベイ
ナイト組織とし、さらにＡｃ＿３＋１００℃以下の温度
に再加熱して外径絞り加工を施し、空冷後、Ａｃ＿３温
度以上前記再加熱温度以下に加熱し焼入れ・焼戻し処理
を施すことを特徴とする高強度継目無鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2160688A JP2705284B2 (ja) | 1990-06-19 | 1990-06-19 | 高強度継目無鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2160688A JP2705284B2 (ja) | 1990-06-19 | 1990-06-19 | 高強度継目無鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0452226A true JPH0452226A (ja) | 1992-02-20 |
| JP2705284B2 JP2705284B2 (ja) | 1998-01-28 |
Family
ID=15720322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2160688A Expired - Lifetime JP2705284B2 (ja) | 1990-06-19 | 1990-06-19 | 高強度継目無鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2705284B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05271772A (ja) * | 1991-12-06 | 1993-10-19 | Nippon Steel Corp | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用鋼管の製造法 |
| JPH06240357A (ja) * | 1993-02-17 | 1994-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性・高強度鋼管の製造方法 |
| US20220195551A1 (en) * | 2020-12-16 | 2022-06-23 | Benteler Steel/Tube Gmbh | Unknown |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS563626A (en) * | 1979-06-25 | 1981-01-14 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of seamless steel pipe excellent in toughness |
| JPH01123029A (ja) * | 1987-11-07 | 1989-05-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼継目無し管の製造方法 |
-
1990
- 1990-06-19 JP JP2160688A patent/JP2705284B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS563626A (en) * | 1979-06-25 | 1981-01-14 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of seamless steel pipe excellent in toughness |
| JPH01123029A (ja) * | 1987-11-07 | 1989-05-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼継目無し管の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05271772A (ja) * | 1991-12-06 | 1993-10-19 | Nippon Steel Corp | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用鋼管の製造法 |
| JPH06240357A (ja) * | 1993-02-17 | 1994-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性・高強度鋼管の製造方法 |
| US20220195551A1 (en) * | 2020-12-16 | 2022-06-23 | Benteler Steel/Tube Gmbh | Unknown |
| US11814693B2 (en) * | 2020-12-16 | 2023-11-14 | Benteler Steel/Tube Gmbh | High strength steel tube and method of manufacturing a high strength steel tube |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2705284B2 (ja) | 1998-01-28 |
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