JPH0452230A - 加工用高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工用高張力冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0452230A JPH0452230A JP2159856A JP15985690A JPH0452230A JP H0452230 A JPH0452230 A JP H0452230A JP 2159856 A JP2159856 A JP 2159856A JP 15985690 A JP15985690 A JP 15985690A JP H0452230 A JPH0452230 A JP H0452230A
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、外板向けのプレス成形、張り出し成形など
に適し、また深絞り用にも適用できる加工用高張力冷延
鋼板の製造方法に関するものである。
に適し、また深絞り用にも適用できる加工用高張力冷延
鋼板の製造方法に関するものである。
近年、特に自動車用冷延鋼板においては、自動車の燃料
消費量を少なくするための車体重量の軽減や乗員の安全
保護のために高強度鋼板の要望が非常に高まってきてい
る。
消費量を少なくするための車体重量の軽減や乗員の安全
保護のために高強度鋼板の要望が非常に高まってきてい
る。
そして、最近の高強度冷延鋼板は、自動車の内板はもち
ろんフード、トランク、フェンダ−等の外板にも使用さ
れるために、優れた加工性が要求されている。
ろんフード、トランク、フェンダ−等の外板にも使用さ
れるために、優れた加工性が要求されている。
（従来の技術）
冷延鋼板の加工性の改善のために、炭素量の低減と、炭
窒化物形成元素の添加等の方策がとられた技術が提案さ
れており、例えば、特開昭６３−３１７６４８号公報に
は、極低炭素鋼にＴｉ、 Ｎｂ。
窒化物形成元素の添加等の方策がとられた技術が提案さ
れており、例えば、特開昭６３−３１７６４８号公報に
は、極低炭素鋼にＴｉ、 Ｎｂ。
Ｂを添加した加工性の優れる冷延鋼板が提案開示されて
いる。
いる。
さらに前記成分系にＰ、Ｍｎ等の強化元素を増量する提
案もなされており、特公昭６１−１１２９４号公報には
Ｐを、特公平１−２８８１７号公報には、ＰとＭｎを増
量した鋼を用いて、冷延後連続焼鈍を施す加工性に優れ
る高張力冷延鋼板の製造方法が開示されている。
案もなされており、特公昭６１−１１２９４号公報には
Ｐを、特公平１−２８８１７号公報には、ＰとＭｎを増
量した鋼を用いて、冷延後連続焼鈍を施す加工性に優れ
る高張力冷延鋼板の製造方法が開示されている。
しかしながら、これらの技術でも、未だ強度上昇に伴う
加工性の劣化は避けられず、さらに高強度化ならびに加
工性の向上が求められている。
加工性の劣化は避けられず、さらに高強度化ならびに加
工性の向上が求められている。
（発明が解決しようとする課題）
この発明は、極低炭素鋼を用い、より優れた加工性を有
する加工用高張力冷延鋼板の製造方法を提供することを
目的とするものである。
する加工用高張力冷延鋼板の製造方法を提供することを
目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
この発明は、
Ｃ： ０．０２ ｗｔ％ｔ％以
下ｉ ： １．０ｗｔ％ｔ％以
下ｎ ： ２．Ｏｈｔ％ｔ％以
下ｉ ： ０．０１ ｗｔ％ｔ％以下、１０ ｗｔ％ｔ
％以下、さらに Ｔｉ＞（４８／１２） Ｃｗｔ％＋（４Ｂ／１４） Ｎ
賀ｔ％を満足する範囲で含有し、かつ、 Ｎｂ ： ０．００１０ ｓｔ％ｔ％以下、０１００
ｗｔ％ｔ％以下 ： ０．０００２％１ｔ％以上、０．
００２０−ｔ％以下、Ｐ ： ０．０３ ｗｔ％以上、
０．２０ ｗｔ％ｔ％以下 ： ０．０３ ｗｔ％ｔ％
以 下Ｉ！ ： ０．０１０ ｗｔ％ｔ％以下、１００ ｗ
ｔ％ｔ％以下 ： ０．００８％１ｔ％以下、及び、０
： ０．００４５ ｗｔ％ｔ％以 下あり、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を、鋳造
、熱間圧延の後、板温か３００℃以下であり、かつ板温
Ｔ （℃）と圧延における歪速度ｉ （ｓ−１）との関
係が、 Ｔ×■≧５０，０００℃ｓ −１ を満たす各圧下の圧下率の和が５０％以上の冷間圧延を
施し、しかる後、連続焼鈍を施すことを特徴とする加工
用高張力冷延鋼板の製造方法である。
％以下、さらに Ｔｉ＞（４８／１２） Ｃｗｔ％＋（４Ｂ／１４） Ｎ
賀ｔ％を満足する範囲で含有し、かつ、 Ｎｂ ： ０．００１０ ｓｔ％ｔ％以下、０１００
ｗｔ％ｔ％以下 ： ０．０００２％１ｔ％以上、０．
００２０−ｔ％以下、Ｐ ： ０．０３ ｗｔ％以上、
０．２０ ｗｔ％ｔ％以下 ： ０．０３ ｗｔ％ｔ％
以 下Ｉ！ ： ０．０１０ ｗｔ％ｔ％以下、１００ ｗ
ｔ％ｔ％以下 ： ０．００８％１ｔ％以下、及び、０
： ０．００４５ ｗｔ％ｔ％以 下あり、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を、鋳造
、熱間圧延の後、板温か３００℃以下であり、かつ板温
Ｔ （℃）と圧延における歪速度ｉ （ｓ−１）との関
係が、 Ｔ×■≧５０，０００℃ｓ −１ を満たす各圧下の圧下率の和が５０％以上の冷間圧延を
施し、しかる後、連続焼鈍を施すことを特徴とする加工
用高張力冷延鋼板の製造方法である。
ここに、板温Ｔ（℃）は各冷延スタンド出側直直近の鋼
板を赤外線温度針で測温してこの値を用い、その圧延に
おける歪速度εは下式に従い算出した値を用いる。
板を赤外線温度針で測温してこの値を用い、その圧延に
おける歪速度εは下式に従い算出した値を用いる。
ここで ｎ：ロール周速（ｒｐ霞）
Ｈ０二人側板厚（閣■）
Ｔ：圧下率
Ｒ：ローＪし半径（−）
（作 用）
この発明は、加工用高張力冷延鋼板の加工性の改善につ
いて研究を重ねた結果、特にＰを多量に含有し、かつ酸
素を低減した極低炭素鋼において、冷間圧延時の歪付与
条件に工夫を凝らすことにより、優れた加工特性を有す
る高張力冷延鋼板が得られることを発見したものである
。
いて研究を重ねた結果、特にＰを多量に含有し、かつ酸
素を低減した極低炭素鋼において、冷間圧延時の歪付与
条件に工夫を凝らすことにより、優れた加工特性を有す
る高張力冷延鋼板が得られることを発見したものである
。
前記研究結果にもとづいて、初めに板温と歪速度の積が
５０，０００℃ｓ −１以上である各圧下の圧下率の和
が５０％以上とすることの限定理由について述べる。
５０，０００℃ｓ −１以上である各圧下の圧下率の和
が５０％以上とすることの限定理由について述べる。
まず、転炉で溶製し、表１に示す成分組成を有するＡ、
Ｂ、Ｃ３鋼種の連鋳スラブを用い、該連鋳スラブを１２
５０°Ｃに加熱し、圧下率８８％の粗圧延、圧下率８８
％の熱間仕上げ圧延（熱延終了温度；８８０°Ｃ、コイ
ル巻取温度：５００°Ｃ）を経て板厚４．０ｍｍのホッ
トコイルとし、その後圧下率８２．５％の冷間圧延を行
ない０．７ｍ−の板厚とした後、８１０°Ｃの温度で連
続焼鈍し、圧下率０．８％の調質圧延を施し圧延板とし
た。
Ｂ、Ｃ３鋼種の連鋳スラブを用い、該連鋳スラブを１２
５０°Ｃに加熱し、圧下率８８％の粗圧延、圧下率８８
％の熱間仕上げ圧延（熱延終了温度；８８０°Ｃ、コイ
ル巻取温度：５００°Ｃ）を経て板厚４．０ｍｍのホッ
トコイルとし、その後圧下率８２．５％の冷間圧延を行
ない０．７ｍ−の板厚とした後、８１０°Ｃの温度で連
続焼鈍し、圧下率０．８％の調質圧延を施し圧延板とし
た。
ここで、冷間圧延は、板温を３０°Ｃから３００°Ｃの
範囲内で、また圧下速度、すなわち歪速度εを１０８−
１から２，０ＯＯｓ−’の範囲内で変えて行なった。
範囲内で、また圧下速度、すなわち歪速度εを１０８−
１から２，０ＯＯｓ−’の範囲内で変えて行なった。
また、板温は、冷延開始板温と冷却水量により調整した
。
。
かくして得られた冷延板について、下値、伸び、引張り
強さ、実際の成形に、より近い加工性をあられす円錐台
成形試験による円錐台成形高さなどを測定した。
強さ、実際の成形に、より近い加工性をあられす円錐台
成形試験による円錐台成形高さなどを測定した。
なお、円錐台成形試験条件は以下の通りである。
Ｑポンチ径 ＝８０１１Ｉｌφ
・ダイス径 ： １４０ ｍｍφ
Ｑしわ押えカニ １０ を
第１図は、これらの測定値と、冷間圧延における板温と
歪速度の積が５０，０００°Ｃｓ−’以上である各圧下
の圧下率の和の関係を示したものである。
歪速度の積が５０，０００°Ｃｓ−’以上である各圧下
の圧下率の和の関係を示したものである。
この図から明らかなように、Ｐ含を量の多い低酸素材Ａ
鋼は、引張り強さがＰ含有量の少ないＢ鋼にくらべ高く
、かつ板温と歪速度の積が５０，０００℃Ｓ −１以上
である各圧下の圧下率の和が５０％以上になると、伸び
、下値は微増に止まっているが、円錐台成形高さ、すな
わち実際に近い成形加工性は顕著に改善され、引張り強
さの低いＢ鋼と同程度の値となる。
鋼は、引張り強さがＰ含有量の少ないＢ鋼にくらべ高く
、かつ板温と歪速度の積が５０，０００℃Ｓ −１以上
である各圧下の圧下率の和が５０％以上になると、伸び
、下値は微増に止まっているが、円錐台成形高さ、すな
わち実際に近い成形加工性は顕著に改善され、引張り強
さの低いＢ鋼と同程度の値となる。
なお、Ｐ含有量が多くとも酸素含有量の多いＣ鋼では、
前記加工性の顕著な改善は見られない。
前記加工性の顕著な改善は見られない。
したがって、加工性に優れる高張力冷延鋼板の製造にあ
たっては、Ｐ含有量の多い低酸素材を用い、その製造に
あたっては、冷間圧延において、板温と歪速度の積が５
０，０００℃Ｓ −ｊ以上である各圧下の圧下率の和が
５０％以上とすることが必要である。
たっては、Ｐ含有量の多い低酸素材を用い、その製造に
あたっては、冷間圧延において、板温と歪速度の積が５
０，０００℃Ｓ −ｊ以上である各圧下の圧下率の和が
５０％以上とすることが必要である。
ここで、従来より行なわれている冷延鋼板の冷間圧延に
おける板温と歪速度の積がｓｏ、ｏｏｏ℃ｓ −ｊ以上
である各圧下の圧下率の和は、通常的３０％であり、こ
の圧下率の和を５０％以上とするためには、圧延速度の
増加、ラインでの冷却水量の制御、前工程（通常酸洗ラ
イン）からの連続化等による圧延開始板温の引き上げ、
等の手段を要する。
おける板温と歪速度の積がｓｏ、ｏｏｏ℃ｓ −ｊ以上
である各圧下の圧下率の和は、通常的３０％であり、こ
の圧下率の和を５０％以上とするためには、圧延速度の
増加、ラインでの冷却水量の制御、前工程（通常酸洗ラ
イン）からの連続化等による圧延開始板温の引き上げ、
等の手段を要する。
このように、Ｐの含有量の多い低酸素材を用いて冷間圧
延における歪付与条件を特定することにより、優れた加
工性が得られるが、その理由については明らかでない。
延における歪付与条件を特定することにより、優れた加
工性が得られるが、その理由については明らかでない。
しかし、一般に、Ｐの含有量が多い場合、顕微鏡による
組織観察において、板厚方向中央部に特有の偏析帯が見
られるが、この発明方法により製造した鋼板には、前記
偏析帯がほとんど見られない、このことは、この発明の
冷延条件により、従来法とは異なる何らかの変化を偏析
帯に与えたことを示すもので、その−２として、この発
明の冷延条件によれば、板厚方向により均一な加工が行
なわれることにより、偏析帯に、より大きな圧延加工が
なされたことがあげられる。
組織観察において、板厚方向中央部に特有の偏析帯が見
られるが、この発明方法により製造した鋼板には、前記
偏析帯がほとんど見られない、このことは、この発明の
冷延条件により、従来法とは異なる何らかの変化を偏析
帯に与えたことを示すもので、その−２として、この発
明の冷延条件によれば、板厚方向により均一な加工が行
なわれることにより、偏析帯に、より大きな圧延加工が
なされたことがあげられる。
この偏析帯は引張試験における伸び、下値などにはさし
て悪影響を及ぼさないものの、板厚方向に材質的不均一
性をもたらしているため、実際の成形では加工性の劣化
を生じることが考えられる。
て悪影響を及ぼさないものの、板厚方向に材質的不均一
性をもたらしているため、実際の成形では加工性の劣化
を生じることが考えられる。
したがって、この発明方法によれば、冷延により偏析帯
が都合よい加工を受けることにより、板厚方向の均一性
が改善され、実際に近い条件での成形加工性の向上をも
たらしたものと考えられる。
が都合よい加工を受けることにより、板厚方向の均一性
が改善され、実際に近い条件での成形加工性の向上をも
たらしたものと考えられる。
また、０が多量に存在する場合は、多量の介在物が妨げ
となって、偏析帯への冷延量が減少し、前記加工性の改
善効果が得られなくなるものと考えられる。
となって、偏析帯への冷延量が減少し、前記加工性の改
善効果が得られなくなるものと考えられる。
つぎに、この発明の鋼組成における化学成分範囲の限定
理由について述べる。
理由について述べる。
Ｃ：強化元素であり、特にＴｉと共に添加することによ
り加工性の劣化しない強化元素として有効である。しか
し、０．０２ｗｔ％をこえるとＴｉの添加量を増しても
良好な加工性が得られなくなる。したがって、Ｃ量は０
．０２ｗｔ％を上限とする。なお、より優れた加工性を
得るためには０．００６ｗｔ％以下が好ましい。
り加工性の劣化しない強化元素として有効である。しか
し、０．０２ｗｔ％をこえるとＴｉの添加量を増しても
良好な加工性が得られなくなる。したがって、Ｃ量は０
．０２ｗｔ％を上限とする。なお、より優れた加工性を
得るためには０．００６ｗｔ％以下が好ましい。
Ｓｔ ： １．０ｗｔ％より多く存在すると伸びおよ
び絞り性を劣化させるので、１．０ｗｔ％を上限とする
。
び絞り性を劣化させるので、１．０ｗｔ％を上限とする
。
Ｍｎ二絞り性を劣化させずに強度を上げるのに有効であ
るが、過剰な添加は伸び及び絞り性を劣化させるので２
．０ｗｔ％を上限とする。
るが、過剰な添加は伸び及び絞り性を劣化させるので２
．０ｗｔ％を上限とする。
Ｔｉ：鋼中のＣ及びＮを固定し固溶Ｃによる材質劣化を
防ぐとともに、ＢＮの形成を阻害して有効な固溶Ｂの低
下を防ぐ役割を果たす重要な元素である。したがって、
Ｃ当量： （４８／１２） Ｃｗｔ％とＮ当量： （４
８／１４）Ｎｗｔ％の和を超えて添加する必要がある。
防ぐとともに、ＢＮの形成を阻害して有効な固溶Ｂの低
下を防ぐ役割を果たす重要な元素である。したがって、
Ｃ当量： （４８／１２） Ｃｗｔ％とＮ当量： （４
８／１４）Ｎｗｔ％の和を超えて添加する必要がある。
一方、０．０１ｗｔ％未満では鋼中分布が＠薄になりす
ぎその効果を発揮することができず、０．１０ｗｔ％を
超えて添加すると強度低下を招く。したがって・ ０．０１ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下で、かつ、（
４８／１２） Ｃ％１ｔ％＋（４８／１４） Ｎｗｔ
％を超えとする。
ぎその効果を発揮することができず、０．１０ｗｔ％を
超えて添加すると強度低下を招く。したがって・ ０．０１ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下で、かつ、（
４８／１２） Ｃ％１ｔ％＋（４８／１４） Ｎｗｔ
％を超えとする。
Ｎｂ：下値を改善し、またＢと共同添加により強度を上
げるために不可欠な元素であるが、０．００１０ｗｔ％
未満ではその効果は薄く、また０、０１００ｗｔ％を超
えて添加すると加工性が低下し、強度と加工性のバラン
スが劣化する。したがって、Ｏ，０Ｏ１０ｉ１ｔ％以上
、０．０１００ｗｔ％以下とするが、深絞りの用途も考
慮すると０．００７５ｗｔ％以下が好ましい。
げるために不可欠な元素であるが、０．００１０ｗｔ％
未満ではその効果は薄く、また０、０１００ｗｔ％を超
えて添加すると加工性が低下し、強度と加工性のバラン
スが劣化する。したがって、Ｏ，０Ｏ１０ｉ１ｔ％以上
、０．０１００ｗｔ％以下とするが、深絞りの用途も考
慮すると０．００７５ｗｔ％以下が好ましい。
Ｂ：耐２次加工脆性を有し、Ｎｂと共同添加により強度
を上げるために不可欠な元素であるが、０ 、０００２
ｗ ｔ％未満ではその効果に乏しく、また、０．００２
０ｗｔ％を超えて添加すると材質劣化が著しくなる。し
たがって、０．０００２ｗｔ％以上、０．００２０ｗｔ
％以下とするが、好ましくはＯ，００１２ｗｔ％以下が
望ましい。
を上げるために不可欠な元素であるが、０ 、０００２
ｗ ｔ％未満ではその効果に乏しく、また、０．００２
０ｗｔ％を超えて添加すると材質劣化が著しくなる。し
たがって、０．０００２ｗｔ％以上、０．００２０ｗｔ
％以下とするが、好ましくはＯ，００１２ｗｔ％以下が
望ましい。
Ｐ：重要な強化元素であり、その効果は０．０３ｅｔ％
以上で顕著である。しかし、０．２０ｅｙｔ％を超える
と、強度と加工性のバランスが劣化するうえ脆性への悪
影響が無視できなくなる。したがって、０．０３５ｗｔ
％以上、０，２０ｗｔ％以下とする。さらに好ましい範
囲としては、０．０４ｗｔ％以上、０．１５ｗｔ％以下
が望ましい。
以上で顕著である。しかし、０．２０ｅｙｔ％を超える
と、強度と加工性のバランスが劣化するうえ脆性への悪
影響が無視できなくなる。したがって、０．０３５ｗｔ
％以上、０，２０ｗｔ％以下とする。さらに好ましい範
囲としては、０．０４ｗｔ％以上、０．１５ｗｔ％以下
が望ましい。
Ｓ：鋼中のＳ量を低減することは、深絞り性向上のため
に必要であるが、その含有量が０．０３ｗｔ％以下にな
るとさほど加工性に悪影響を及ぼさないので０．０３ｗ
ｔ％を上限とする。
に必要であるが、その含有量が０．０３ｗｔ％以下にな
るとさほど加工性に悪影響を及ぼさないので０．０３ｗ
ｔ％を上限とする。
ＡＱ：脱酸を行い炭窒化物形成元素の歩留を向上させる
とともに、Ｔｉ０１の生成による鋼板の表面疵の発生を
避けるためにも必要であるが、０．０１０ｗｔ％未満で
は添加効果がなく、また、０．１０ｗｔ％を超えて添加
しても、より一層の脱酸効果は得られず、しかもＡ１２
ｚＯｚによる鋼板の表面疵が問題となるため、０．０１
ｗｔ％以上、０．１０軛ｔ％以下とする。
とともに、Ｔｉ０１の生成による鋼板の表面疵の発生を
避けるためにも必要であるが、０．０１０ｗｔ％未満で
は添加効果がなく、また、０．１０ｗｔ％を超えて添加
しても、より一層の脱酸効果は得られず、しかもＡ１２
ｚＯｚによる鋼板の表面疵が問題となるため、０．０１
ｗｔ％以上、０．１０軛ｔ％以下とする。
Ｎ：深絞り性を劣化する上、Ｔｉで固定しないとＢと結
合して耐２次加工脆性の低下をもたらすので、その量が
多いほどＴｉの必要量が増加し不経済である。したがっ
て、０ 、００８ｗ ｔ％を上限とするが、好ましくは
０．００６ｗｔ％以下が望ましい。
合して耐２次加工脆性の低下をもたらすので、その量が
多いほどＴｉの必要量が増加し不経済である。したがっ
て、０ 、００８ｗ ｔ％を上限とするが、好ましくは
０．００６ｗｔ％以下が望ましい。
０：前記したようにこの発明の要件である加工性の改善
を得るためには含有量を低減する必要がある。含有量が
０．００４５ｗｔ％を超えると前記したように多量の介
在物が妨げとなって偏析帯への冷延量が減少し、この冷
延量による加工性の改善が得られなくなって加工性が劣
化する上、脆性に対する影響も無視できなくなる。した
がって上限を０．００４５ｗｔ％とする。
を得るためには含有量を低減する必要がある。含有量が
０．００４５ｗｔ％を超えると前記したように多量の介
在物が妨げとなって偏析帯への冷延量が減少し、この冷
延量による加工性の改善が得られなくなって加工性が劣
化する上、脆性に対する影響も無視できなくなる。した
がって上限を０．００４５ｗｔ％とする。
つぎに、この発明の成分組成を有する素材及び鋼板を製
造する際の条件および望ましい条件について述べる。
造する際の条件および望ましい条件について述べる。
まず、製鋼、熱間圧延については常法に従って行なえば
よく、特にこの発明では条件の限定は必要としない。
よく、特にこの発明では条件の限定は必要としない。
熱間圧延における巻取り温度は、通常の４００°Ｃから
７００°Ｃ程度の温度で十分に優れた材質が得られと（
に高温巻取りは必要としない。むしろコストおよび軟質
化を防止するためには、５５０°Ｃ以下の低温巻取りが
望ましい。
７００°Ｃ程度の温度で十分に優れた材質が得られと（
に高温巻取りは必要としない。むしろコストおよび軟質
化を防止するためには、５５０°Ｃ以下の低温巻取りが
望ましい。
冷間圧延については、前記したこの発明の条件、すなわ
ち、板温と歪速度の積が５０，０００″（Ｓ−１以上で
ある各圧下の圧下率の和が５０％以上である条件を満た
せば、総圧下率の制限は特になく常識の範囲内でよい。
ち、板温と歪速度の積が５０，０００″（Ｓ−１以上で
ある各圧下の圧下率の和が５０％以上である条件を満た
せば、総圧下率の制限は特になく常識の範囲内でよい。
板温については、圧延温度が高くなると鋼板表面に剪断
変形が集中して中心偏析部が加工されにくくなるので３
００°Ｃまでが限度であるが、冷延設備の過加熱による
負担を考えると１５０°Ｃ以下が好ましい。
変形が集中して中心偏析部が加工されにくくなるので３
００°Ｃまでが限度であるが、冷延設備の過加熱による
負担を考えると１５０°Ｃ以下が好ましい。
冷延後の焼鈍において、箱焼鈍法を用いると、この発明
の成分組成では軟質化を招きやすいので、連続焼鈍法を
用いるが、この連続焼鈍の焼鈍温度は通常のように再結
晶温度Ｔえ以上であればよいが、望ましくは軟質化を最
小限に抑えるために最高加熱温度はτ＊ ＋ １００°
Ｃとすることが望ましい。
の成分組成では軟質化を招きやすいので、連続焼鈍法を
用いるが、この連続焼鈍の焼鈍温度は通常のように再結
晶温度Ｔえ以上であればよいが、望ましくは軟質化を最
小限に抑えるために最高加熱温度はτ＊ ＋ １００°
Ｃとすることが望ましい。
焼鈍後の調質圧延は、板形状矯正などの目的で通常常識
の範囲（板厚（ａｒｉｎ）％程度）で行ってかまわない
。
の範囲（板厚（ａｒｉｎ）％程度）で行ってかまわない
。
（実施例）
転炉で溶製し、連続鋳造で鋳造した、表２に示す化学成
分を有する、この発明の適合例７鋼種と比較例３ｔｉ４
種の計１０鋼種の連鋳スラブを、熱間圧延して板厚３．
０＋ｃ＋＋のホットコイルとした後、冷間圧延により板
厚０．７２ｗａ＋とし、連続焼鈍を施し、さらに、鋼種
Ｎα３以外は０．７％の調質圧延を施し冷延コイルとし
た。
分を有する、この発明の適合例７鋼種と比較例３ｔｉ４
種の計１０鋼種の連鋳スラブを、熱間圧延して板厚３．
０＋ｃ＋＋のホットコイルとした後、冷間圧延により板
厚０．７２ｗａ＋とし、連続焼鈍を施し、さらに、鋼種
Ｎα３以外は０．７％の調質圧延を施し冷延コイルとし
た。
なお、冷間圧延に用いたロールの直径は６００ＩＩＩＩ
＋、圧延速度は最終スタンド出側で１５００〜２５００
ｍ／ｓｉｎである。
＋、圧延速度は最終スタンド出側で１５００〜２５００
ｍ／ｓｉｎである。
前記ＩＯ鋼種のうち、鋼種ｋｌ及びぬ２については、冷
延条件、連続焼鈍条件を変えて各々３条件で、Ｎ１１３
については２条件で、また他の鋼種については各々１条
件で製造した。
延条件、連続焼鈍条件を変えて各々３条件で、Ｎ１１３
については２条件で、また他の鋼種については各々１条
件で製造した。
これらの熱間圧延条件及び連続焼鈍条件を表３に、冷間
圧延条件を表４に示し、さらにこのようにして得られた
冷延鋼板の材質調査結果を表５に示す。
圧延条件を表４に示し、さらにこのようにして得られた
冷延鋼板の材質調査結果を表５に示す。
表６より、試料１１１ｃＬ２． ５． ６． ９．１３
．１４及び１５の比較例は、実際の加工性に近い性質を
あられす円錐台成形高さが２抛−から３５ｍｍの値を示
しているのに対し、この発明の適合例は４５ｍ１ｍ１か
ら５５−と高く、実際の加工性に優れていることを示し
ている。
．１４及び１５の比較例は、実際の加工性に近い性質を
あられす円錐台成形高さが２抛−から３５ｍｍの値を示
しているのに対し、この発明の適合例は４５ｍ１ｍ１か
ら５５−と高く、実際の加工性に優れていることを示し
ている。
なお、試料！１ｋ１３は、連続焼鈍を合金化溶融亜鉛メ
ツキ処理に替えて行なった適合例であるが、この合金化
溶融亜鉛メツキ鋼板も、冷延鋼板と同様価れた加工性を
示している。
ツキ処理に替えて行なった適合例であるが、この合金化
溶融亜鉛メツキ鋼板も、冷延鋼板と同様価れた加工性を
示している。
また、たとえ板温と歪速度の積が５０．０００℃ｓ −
７以上の各圧下の圧下率の和が５０％以上であっても、
板温か３００℃を超える場合には試料磁６のように円錐
台成形高さは２０ｍ−と低く、加工性は改善されていな
い。
７以上の各圧下の圧下率の和が５０％以上であっても、
板温か３００℃を超える場合には試料磁６のように円錐
台成形高さは２０ｍ−と低く、加工性は改善されていな
い。
（発明の効果）
この発明は、Ｐを多く含有する低酸素、極低炭素鋼を用
いて、冷間圧延時の歪付与条件を特定することにより、
加工性に優れる高張力冷延鋼板の製造方法を確立したも
ので、この発明方法によって製造される冷延鋼板は、プ
レス成形、張り出し成形、深絞りなどの加工を行う用途
に用いて好適である。
いて、冷間圧延時の歪付与条件を特定することにより、
加工性に優れる高張力冷延鋼板の製造方法を確立したも
ので、この発明方法によって製造される冷延鋼板は、プ
レス成形、張り出し成形、深絞りなどの加工を行う用途
に用いて好適である。
【図面の簡単な説明】
第１図は、Ｔ値、伸び、引張り強さ、円錐台成形高さな
どの冷延鋼板の特性と、冷間圧延における板温と歪速度
の積がｓｏ、ｏｏｏｏＣｓ”’となる各圧下の圧下率の
和との関係を示すグラフである。 第１図 （Ｍ 遥）Ｘ（Ｍａｌ）ａｓｏｏｏ ′ｃｓ−’ｔ：ｈ
ｔｔ３４ジノｉアｉ／）／ｉシト４シｅｎｈ（ｉ≦、）
手 続 補 正 堂 目 １、明細書第５頁第１１行をつぎの通り訂正する。 平成２年７ 特許庁長官 植 松 敏 殿 ■、事件の表示 平成 ２年特許願第 １５９８５６ ２、発明の名称 加工用高張力冷延鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 月２１ 万 日 明細書の「発明の詳細な説明」の欄
どの冷延鋼板の特性と、冷間圧延における板温と歪速度
の積がｓｏ、ｏｏｏｏＣｓ”’となる各圧下の圧下率の
和との関係を示すグラフである。 第１図 （Ｍ 遥）Ｘ（Ｍａｌ）ａｓｏｏｏ ′ｃｓ−’ｔ：ｈ
ｔｔ３４ジノｉアｉ／）／ｉシト４シｅｎｈ（ｉ≦、）
手 続 補 正 堂 目 １、明細書第５頁第１１行をつぎの通り訂正する。 平成２年７ 特許庁長官 植 松 敏 殿 ■、事件の表示 平成 ２年特許願第 １５９８５６ ２、発明の名称 加工用高張力冷延鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 月２１ 万 日 明細書の「発明の詳細な説明」の欄
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、 Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、 Ｔｉ：０．０１ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下、で、
さらに Ｔｉ＞（４８／１２）Ｃｗｔ％＋（４８／１４）Ｎｗｔ
％を満足する範囲で含有し、かつ、 Ｎｂ：０．００１０ｗｔ％以上、０．０１００ｗｔ％以
下、Ｂ：０．０００２ｗｔ％以上、０．００２０ｗｔ％
以下、Ｐ：０．０３ｗｔ％以上、０．２０ｗｔ％以下、
Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１０ｗｔ％以上、０．１００ｗｔ％以下、
Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、及び、 Ｏ：０．００４５ｗｔ％以下、 であり、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を、鋳造
、熱間圧延の後、板温が３００℃以下であり、かつ板温
Ｔ（℃）と圧延における歪速度■（ｓ＾−＾１）との関
係が、 Ｔ×■≧５０，０００℃ｓ＾−＾１ を満たす各圧下の圧下率の和が５０％以上の冷間圧延を
施し、しかる後、連続焼鈍を施すことを特徴とする加工
用高張力冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2159856A JPH0756051B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | 加工用高張力冷延鋼板の製造方法 |
| EP91106841A EP0462380B1 (en) | 1990-06-20 | 1991-04-26 | Method of producing high-strength cold-rolled steel sheet suitable for working |
| DE69123088T DE69123088T2 (de) | 1990-06-20 | 1991-04-26 | Verfahren zum Herstellen bearbeitbarer, hochfester, kaltgewalzter Stahlbleche |
| AU75971/91A AU632228B2 (en) | 1990-06-20 | 1991-04-26 | Method of producing high-strength cold-rolled steel sheet suitable for working |
| CA002041403A CA2041403C (en) | 1990-06-20 | 1991-04-29 | Method of producing high-strength cold-rolled steel sheet suitable for working |
| KR1019910007515A KR930004809B1 (ko) | 1990-06-20 | 1991-05-10 | 가공용 고장력 냉연 강판의 제조방법 |
| US07/891,685 US5279683A (en) | 1990-06-20 | 1992-05-29 | Method of producing high-strength cold-rolled steel sheet suitable for working |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2159856A JPH0756051B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | 加工用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0452230A true JPH0452230A (ja) | 1992-02-20 |
| JPH0756051B2 JPH0756051B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=15702727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2159856A Expired - Fee Related JPH0756051B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | 加工用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0462380B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0756051B2 (ja) |
| KR (1) | KR930004809B1 (ja) |
| AU (1) | AU632228B2 (ja) |
| CA (1) | CA2041403C (ja) |
| DE (1) | DE69123088T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116815059A (zh) * | 2023-07-06 | 2023-09-29 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 镀锌低碳钢及其制备方法和制品 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2742769B1 (fr) * | 1995-12-20 | 1998-01-16 | Lorraine Laminage | Acier lamine a froid presentant une bonne aptitude au soudage et au brasage |
| DE19915633A1 (de) * | 1999-04-07 | 2000-10-12 | Volkswagen Ag | Schwenklager |
| KR100729125B1 (ko) * | 2005-12-28 | 2007-06-14 | 현대하이스코 주식회사 | 소성 변형비가 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5884923A (ja) * | 1981-11-16 | 1983-05-21 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度低鉄損一方向性電磁鋼板の圧延方法 |
| JPS6045689B2 (ja) * | 1982-02-19 | 1985-10-11 | 川崎製鉄株式会社 | プレス成形性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
| US4676844A (en) * | 1985-03-06 | 1987-06-30 | Kawasaki Steel Corporation | Production of formable thin steel sheet excellent in ridging resistance |
| JPS61276927A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
| US4889566A (en) * | 1987-06-18 | 1989-12-26 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing cold rolled steel sheets having improved spot weldability |
-
1990
- 1990-06-20 JP JP2159856A patent/JPH0756051B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-04-26 EP EP91106841A patent/EP0462380B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-26 AU AU75971/91A patent/AU632228B2/en not_active Expired
- 1991-04-26 DE DE69123088T patent/DE69123088T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-29 CA CA002041403A patent/CA2041403C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-10 KR KR1019910007515A patent/KR930004809B1/ko not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116815059A (zh) * | 2023-07-06 | 2023-09-29 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 镀锌低碳钢及其制备方法和制品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR920000957A (ko) | 1992-01-29 |
| EP0462380A3 (en) | 1993-10-06 |
| CA2041403A1 (en) | 1991-12-21 |
| CA2041403C (en) | 1997-04-22 |
| KR930004809B1 (ko) | 1993-06-08 |
| AU632228B2 (en) | 1992-12-17 |
| DE69123088D1 (de) | 1996-12-19 |
| JPH0756051B2 (ja) | 1995-06-14 |
| AU7597191A (en) | 1992-01-02 |
| DE69123088T2 (de) | 1997-03-06 |
| EP0462380B1 (en) | 1996-11-13 |
| EP0462380A2 (en) | 1991-12-27 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |