JPH0452253A - 急冷薄帯又は急冷細線 - Google Patents
急冷薄帯又は急冷細線Info
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- JPH0452253A JPH0452253A JP16341890A JP16341890A JPH0452253A JP H0452253 A JPH0452253 A JP H0452253A JP 16341890 A JP16341890 A JP 16341890A JP 16341890 A JP16341890 A JP 16341890A JP H0452253 A JPH0452253 A JP H0452253A
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- solid
- quenched
- rapidly
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、合金溶湯を例えば一対のロール間に供給して
急冷凝固させることにより得られる急冷薄帯５又は急冷
細径線材（急冷細線）に関し、特に機械的特性に優れた
新規な金属組織を有するものに関する。
急冷凝固させることにより得られる急冷薄帯５又は急冷
細径線材（急冷細線）に関し、特に機械的特性に優れた
新規な金属組織を有するものに関する。
合金溶湯を例えば双ロール間に供給して急冷凝固させる
ことにより得られる急冷薄帯、急冷細線は、表面性状２
機械的性質等に優れており、例えば半導体ウェハの切断
用バンドソーやプリンタ用ドツトピンに採用できること
から近年注目されている。このようなバンドソー等に採
用される薄帯を製造する場合、Ｆｅ中に必要な合金元素
を添加してこれを完全に固溶させた合金溶湯を、例えば
水冷構造で、かつ線接触状態で互いに内側に回転する一
対のロール間に供給して１０ ”Ｋ／ｓｅｅ程度の冷却
速度で急冷凝固させるようにしている。なお、細線を製
造する場合は、上記各ロールの外表面に形成された環状
の溝部からなるカリバ内に上記合金溶湯を供給すること
となる。
ことにより得られる急冷薄帯、急冷細線は、表面性状２
機械的性質等に優れており、例えば半導体ウェハの切断
用バンドソーやプリンタ用ドツトピンに採用できること
から近年注目されている。このようなバンドソー等に採
用される薄帯を製造する場合、Ｆｅ中に必要な合金元素
を添加してこれを完全に固溶させた合金溶湯を、例えば
水冷構造で、かつ線接触状態で互いに内側に回転する一
対のロール間に供給して１０ ”Ｋ／ｓｅｅ程度の冷却
速度で急冷凝固させるようにしている。なお、細線を製
造する場合は、上記各ロールの外表面に形成された環状
の溝部からなるカリバ内に上記合金溶湯を供給すること
となる。
上記高速度鋼溶湯を双ロール間等に供給して急冷凝固さ
せて得られる急冷薄帯等は、上記Ｆｅマトリックス中に
合金元素成分が完全に固溶した過飽和固溶体組織を有し
ており、従来の熱間圧延加工による帯材に比べて硬度、
ＷＪ性ともに向上している。
せて得られる急冷薄帯等は、上記Ｆｅマトリックス中に
合金元素成分が完全に固溶した過飽和固溶体組織を有し
ており、従来の熱間圧延加工による帯材に比べて硬度、
ＷＪ性ともに向上している。
ところで、上記高速度鋼溶湯を双ロール等で急冷凝固さ
せて得られる急冷薄帯は、上述のように硬度、靭性等の
機械的特性に優れているが、この薄帯等の用途を拡大す
るために機械的特性のさらなる向上が要請されている。
せて得られる急冷薄帯は、上述のように硬度、靭性等の
機械的特性に優れているが、この薄帯等の用途を拡大す
るために機械的特性のさらなる向上が要請されている。
本発明は上記要請に応えるためになされたもので、硬度
、ｅ性等の機械的特性を大幅に向上できる急冷薄帯又は
急冷細線を提供することを目的としている。
、ｅ性等の機械的特性を大幅に向上できる急冷薄帯又は
急冷細線を提供することを目的としている。
本件発明者らは、上記急冷薄帯等の靭性、硬度等の機械
的特性をさらに向上させる観点から、該薄帯等の金属組
織について鋭意研究を続け、以下の点を見出した。即ち
、例えば高速度鋼溶湯を固液共存領域から急冷凝固させ
ることにより、液相成分中に固相成分が分散してなる２
相合金組織が得られ、このような金属組織を有する急冷
薄帯は硬度が極めて高（、しかも靭性においても優れた
特性を育していることを見出した。この２相合金組織は
、従来知られていない全く新規な組織であり、急冷薄帯
等をこのような組織を有するものとすることにより上述
した要請に応えられることに想到し、本発明を成したも
のである。
的特性をさらに向上させる観点から、該薄帯等の金属組
織について鋭意研究を続け、以下の点を見出した。即ち
、例えば高速度鋼溶湯を固液共存領域から急冷凝固させ
ることにより、液相成分中に固相成分が分散してなる２
相合金組織が得られ、このような金属組織を有する急冷
薄帯は硬度が極めて高（、しかも靭性においても優れた
特性を育していることを見出した。この２相合金組織は
、従来知られていない全く新規な組織であり、急冷薄帯
等をこのような組織を有するものとすることにより上述
した要請に応えられることに想到し、本発明を成したも
のである。
そこで本願第１項の発明は、合金溶湯を固相液相が共存
する固液共存領域から急冷凝固させることにより得られ
る液相成分からなる微細なマトリックス中に固相成分が
アメーバ状に分散した２相合金Ｍｉ織を有することを特
徴とする急冷薄帯又は急冷細線である。
する固液共存領域から急冷凝固させることにより得られ
る液相成分からなる微細なマトリックス中に固相成分が
アメーバ状に分散した２相合金Ｍｉ織を有することを特
徴とする急冷薄帯又は急冷細線である。
ここで、本発明における固相、液相が共存する合金溶湯
は、例えば、第１図の合金溶湯温度と炭素添加量との特
性図に示すように、合金溶湯の溶解保持温度を液相線よ
り低温でかつ固相線より高温に設定することにより得る
ことができる。また完全に溶解した合金溶湯を撹拌しつ
つ冷却させて添加元素成分を析出させることによっても
可能である。
は、例えば、第１図の合金溶湯温度と炭素添加量との特
性図に示すように、合金溶湯の溶解保持温度を液相線よ
り低温でかつ固相線より高温に設定することにより得る
ことができる。また完全に溶解した合金溶湯を撹拌しつ
つ冷却させて添加元素成分を析出させることによっても
可能である。
また、上記合金溶湯を急冷する際の冷却速度は１０’〜
１０ ’ Ｋ／ｓｅｃ程度に設定するのが好ましい、冷
却速度がＩ Ｏ’ Ｋ／ｓｅｃより遅い場合は、本願の
目的とする急冷凝固組織とならずに組織が脆化し、薄帯
又は細線そのものも得ることができない、冷却速度の上
限は、品質に起因する制約ではないが、現状得られる冷
却速度の最大として１０７に／ｓｅｃ程度となる。
１０ ’ Ｋ／ｓｅｃ程度に設定するのが好ましい、冷
却速度がＩ Ｏ’ Ｋ／ｓｅｃより遅い場合は、本願の
目的とする急冷凝固組織とならずに組織が脆化し、薄帯
又は細線そのものも得ることができない、冷却速度の上
限は、品質に起因する制約ではないが、現状得られる冷
却速度の最大として１０７に／ｓｅｃ程度となる。
上記冷却速度を実境する方法としては、例えば上記合金
溶湯を冷却構造の双ロールあるいは冷却ベルト等の冷却
体に供給する方法が採用できる。
溶湯を冷却構造の双ロールあるいは冷却ベルト等の冷却
体に供給する方法が採用できる。
なお、急冷細線を製造する場合は、例えば一対のロール
の外表面に溝状に形成された凹部同士で構成されるカリ
バ内に合金溶湯を供給することとなる。
の外表面に溝状に形成された凹部同士で構成されるカリ
バ内に合金溶湯を供給することとなる。
また、本発明にＭｆＡＩの組織として、特開昭６１−１
９３７４５号がある。これは本発明と同じく固液共存状
態に保持した溶融合金を回転するロール等の冷却体に供
給して１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急速に凝固させ
、°表層部と中央部”とでＡｌｌＩｍの異なる複合体を
得ようとするものである。
９３７４５号がある。これは本発明と同じく固液共存状
態に保持した溶融合金を回転するロール等の冷却体に供
給して１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急速に凝固させ
、°表層部と中央部”とでＡｌｌＩｍの異なる複合体を
得ようとするものである。
上記公報記載の発明の技術思想は、溶融合金の液相中に
分散する固相粒子の大きさがデンドライトアーム間隔に
比べて十分大きい場合は、固相粒子が鋳片中心部に集中
する現象を利用している。
分散する固相粒子の大きさがデンドライトアーム間隔に
比べて十分大きい場合は、固相粒子が鋳片中心部に集中
する現象を利用している。
そのため鋳片の“表層部と中央部”とで組成が異なる薄
帯がこの発明で得たい、あるいは得られるものである。
帯がこの発明で得たい、あるいは得られるものである。
これに対して本発明の組織は、液相成分からなる微細な
マトリックス中に、固相成分がアメーバ状に分散する２
相合金組織であり、上記公報記載の組織が表層部と中央
部とからなる２層組織であるのと異なる。
マトリックス中に、固相成分がアメーバ状に分散する２
相合金組織であり、上記公報記載の組織が表層部と中央
部とからなる２層組織であるのと異なる。
また本願第２項の発明は、上記合金溶湯が固溶限界以上
の添加元素を含有していることを特徴としている０例え
ば、通常の溶製法、即ち溶解−鋳造−熱間加工−冷間加
工の方法では溶製できず、アトマイズ法により粉末とし
て製造される固溶限界以上の添加元素を含む、ハイスな
どの工具鋼等を対象としている。
の添加元素を含有していることを特徴としている０例え
ば、通常の溶製法、即ち溶解−鋳造−熱間加工−冷間加
工の方法では溶製できず、アトマイズ法により粉末とし
て製造される固溶限界以上の添加元素を含む、ハイスな
どの工具鋼等を対象としている。
本願第２項の発明では、上記固溶限界以上に添加され、
固液共存状態の温度域に保持される中、固相として存在
する添加元素は、引き続いて、好ましくは１０ ’ Ｋ
／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷凝固されることにより、
特開昭６１−１９３７４５号のように、表層部と中央部
とに組織が２層に分離するのではなく、液相成分からな
る微細なマトリックス中に固相成分がアメーバ状に分散
する特異な２相組織となる。
固液共存状態の温度域に保持される中、固相として存在
する添加元素は、引き続いて、好ましくは１０ ’ Ｋ
／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷凝固されることにより、
特開昭６１−１９３７４５号のように、表層部と中央部
とに組織が２層に分離するのではなく、液相成分からな
る微細なマトリックス中に固相成分がアメーバ状に分散
する特異な２相組織となる。
なお、上記本発明組織、及び従来公報組織は、それぞれ
実施例の第３図７第４図で後述する。
実施例の第３図７第４図で後述する。
本発明に係る急冷薄帯、急冷細線によれば、合金溶湯を
固液共存領域から一気に急冷凝固させたので、これによ
り得られた金属組織は、液相成分からなる微細なマトリ
ックス中に固相成分がアメーバ状に分散してなる固液共
存合金組織を有しており、例えば高速度鋼溶湯からこの
ような組織を得た場合は硬度、靭性とも大幅に向上でき
、上述の機械的特性向上の要請に応えられる。
固液共存領域から一気に急冷凝固させたので、これによ
り得られた金属組織は、液相成分からなる微細なマトリ
ックス中に固相成分がアメーバ状に分散してなる固液共
存合金組織を有しており、例えば高速度鋼溶湯からこの
ような組織を得た場合は硬度、靭性とも大幅に向上でき
、上述の機械的特性向上の要請に応えられる。
また、工具鋼の場合、通常はオーステナイトｓＩ域から
急冷することによって、焼戻しマルテンサイトと残留オ
ーステナイトとの２相組織となるが、これの強度、硬度
の向上を図るために、従来は、熱処理を何回も繰り返し
施して、焼戻しマルテンサイト１相組織に移行させてい
た。これに対して第２項の発明組織の場合、上述の急速
冷却後、略１回の熱処理によって焼戻しマルテンサイト
組織となり、熱処理が非常に容易である。
急冷することによって、焼戻しマルテンサイトと残留オ
ーステナイトとの２相組織となるが、これの強度、硬度
の向上を図るために、従来は、熱処理を何回も繰り返し
施して、焼戻しマルテンサイト１相組織に移行させてい
た。これに対して第２項の発明組織の場合、上述の急速
冷却後、略１回の熱処理によって焼戻しマルテンサイト
組織となり、熱処理が非常に容易である。
以下、本発明の詳細な説明する。
まず、固液共存合金組織を有するバンドソー用急冷薄帯
の製造方法について説明する。この製造方法では、高速
度鋼合金溶湯を固液共存温度領域から超急冷して急冷薄
帯を製造した。
の製造方法について説明する。この製造方法では、高速
度鋼合金溶湯を固液共存温度領域から超急冷して急冷薄
帯を製造した。
まず、この製造方法に採用した双ロール装置について説
明する。この双ロール装置は、第２図に示すように、水
冷構造の押圧ロール２．固定ロール３を、その軸芯を水
平に向けて軸支するとともに、互いに内側に回転駆動す
るよう構成されている。また上記固定ロール３は軸直角
方向に移動しないようハウジングに固定されており、上
記押圧ロール２は油圧シリンダにより固定ロール３との
線接触圧力が所定圧力になるよう押圧されている。
明する。この双ロール装置は、第２図に示すように、水
冷構造の押圧ロール２．固定ロール３を、その軸芯を水
平に向けて軸支するとともに、互いに内側に回転駆動す
るよう構成されている。また上記固定ロール３は軸直角
方向に移動しないようハウジングに固定されており、上
記押圧ロール２は油圧シリンダにより固定ロール３との
線接触圧力が所定圧力になるよう押圧されている。
さらに上記両ロール２．３の上方には溶湯ノズル４が配
設されており、該ノズル４の外周部には加熱装置５が配
設されている。
設されており、該ノズル４の外周部には加熱装置５が配
設されている。
上記双ロール装置により急冷薄帯を製造する場合は、ノ
ズル４内に装入された合金材を加熱装置５で所定温度に
溶解保持し、この合金溶湯をノズル４から回転する両ロ
ール２．３間に供給して急冷凝固させることにより製造
される。
ズル４内に装入された合金材を加熱装置５で所定温度に
溶解保持し、この合金溶湯をノズル４から回転する両ロ
ール２．３間に供給して急冷凝固させることにより製造
される。
第１表の第１欄、第２欄に示す組成の高速度鋼合金を採
用し、それぞれを第２表の第１．第２欄、第３．第４欄
に示す製造条件で超急冷凝固させて急冷薄帯を作成した
。
用し、それぞれを第２表の第１．第２欄、第３．第４欄
に示す製造条件で超急冷凝固させて急冷薄帯を作成した
。
ＫＨＡ３０は、第１表の第１欄に示すように、Ｆｅに添
加元素として、Ｃ：Ｉ、３％、 Ｓ ｉ ：０．２９
％、 Ｍｎ ：０．２６％、 Ｐ ：０．０２８％、
Ｓ ：ｏ、ｏｔ４％。
加元素として、Ｃ：Ｉ、３％、 Ｓ ｉ ：０．２９
％、 Ｍｎ ：０．２６％、 Ｐ ：０．０２８％、
Ｓ ：ｏ、ｏｔ４％。
Ｃｒ ： ３．９８％、Ｃｕ：０．０７％、 Ｎ ｉ
：０．１５％ Ｍｏ：４．９６％、ｗ’：ｓ、９層％、
Ｖ二２．９３％（，０４７゜９８％を加えたものであり
、この高速度鋼合金から粉末冶金法により６，３ｆｉφ
×４（２）ｌ９重量約１０ｇの試料を作成した。
：０．１５％ Ｍｏ：４．９６％、ｗ’：ｓ、９層％、
Ｖ二２．９３％（，０４７゜９８％を加えたものであり
、この高速度鋼合金から粉末冶金法により６，３ｆｉφ
×４（２）ｌ９重量約１０ｇの試料を作成した。
そして上記ＫＨＡ３０を用いた急冷薄帯の製造条件とし
ては、第２表の第１．第２欄に示すように、高純度ンリ
カノズル（内ａｏ、８ ｍφ、１．Ｏｔａｒφ）を採用
し、装入重量約２０ｇ 、 ４０ｇとし、ノズル内に吐
出圧０．８ ｋｇ／ ｃｉ、 １．０ ｋｇ／ ｃｄ
のアルゴンガスを噴射した。また、ロールにはロール
径７９．２ｍφの５ＵＪ−２製のものを採用し、回転数
を１１００Ｏｒｐとするとともに、ロール圧下刃は５０
ｋｇ／３１００ ｋｇ／ｃｓとし、ロール面回数は１回
で行った。
ては、第２表の第１．第２欄に示すように、高純度ンリ
カノズル（内ａｏ、８ ｍφ、１．Ｏｔａｒφ）を採用
し、装入重量約２０ｇ 、 ４０ｇとし、ノズル内に吐
出圧０．８ ｋｇ／ ｃｉ、 １．０ ｋｇ／ ｃｄ
のアルゴンガスを噴射した。また、ロールにはロール
径７９．２ｍφの５ＵＪ−２製のものを採用し、回転数
を１１００Ｏｒｐとするとともに、ロール圧下刃は５０
ｋｇ／３１００ ｋｇ／ｃｓとし、ロール面回数は１回
で行った。
またこの場合の冷却速度は１０’〜１０ ’Ｕｓｅｃに
設定した。
設定した。
そして、上記本実施例方法においては冷却開始時温度を
、ＫＨＡ３０の液相線温度１４２７℃より低温でかつ固
相線温度１２３６℃より高温の１３８０℃１４００℃に
設定した。これにより本実施例方法では、合金溶湯は固
相、液相が共存する温度領域から超急冷凝固され、板幅
４．１〜４゜６鶴×板厚９１〜１２０μ−の急冷薄帯を
得た。
、ＫＨＡ３０の液相線温度１４２７℃より低温でかつ固
相線温度１２３６℃より高温の１３８０℃１４００℃に
設定した。これにより本実施例方法では、合金溶湯は固
相、液相が共存する温度領域から超急冷凝固され、板幅
４．１〜４゜６鶴×板厚９１〜１２０μ−の急冷薄帯を
得た。
なお、比較するために第１表の第２欄に示すＫＨＡ６０
を用いて第２表の第３．第４Ｗに示す製造条件で比較例
薄帯を作成した。このＫＨＡ６０は、ＦｅにＣ： ２．
２８％、 Ｓ ｉ ：０．３３％、Ｍｎ：０゜２５％
、 Ｐ ： ０．０２８％、 Ｓ ： ０．０２１
％、Ｃｒ：４．０６％、Ｃｕ：０．０７％、 Ｎ ｉ
：０．１６％、 Ｍｏ ：６．８６％Ｗ ： ６．８８
％、Ｖ：６．６０％、 Ｃｏ ： １０．１２％を加
えたものであり、この高速度鋼合金から粉末冶金法によ
り９．０鶴φＸ４ｃｍｊ！、ｊｌｊ量約２０ｇの試料を
作成した。そして製造条件としては、吐出圧１．２ ｋ
ｇ／ ｃｄ、 １．０瞳／−、ノズル径１．２鶴φ、１
．０鶴φロール径７９．２■φ、ロール回転数７０Ｏｒ
ｐｍ、 ９００ｒｐ鴎ロール圧下圧力１００ ｋｇ／
ｃｓ、 ロール面回数３回１回、及び冷却速度１０’
〜１０’に／ｓｅｅ、 １０’〜１０ ’に／ｓｅ
ｃとした。そしてこの場合は冷却開始時温度を、上記Ｋ
ＨＡ６０の液相線温度１３１６℃より高温の１４６０℃
、１４８０℃に設定して、完全な液相領域から急冷凝固
させた。このようにして板幅１５゜１〜１８．２ｍ、
１．６〜１．７ ｍ ｘ板厚１１１〜１３８ 、ｕｓ、
７０〜１０３μ−の急冷薄帯を得た。
を用いて第２表の第３．第４Ｗに示す製造条件で比較例
薄帯を作成した。このＫＨＡ６０は、ＦｅにＣ： ２．
２８％、 Ｓ ｉ ：０．３３％、Ｍｎ：０゜２５％
、 Ｐ ： ０．０２８％、 Ｓ ： ０．０２１
％、Ｃｒ：４．０６％、Ｃｕ：０．０７％、 Ｎ ｉ
：０．１６％、 Ｍｏ ：６．８６％Ｗ ： ６．８８
％、Ｖ：６．６０％、 Ｃｏ ： １０．１２％を加
えたものであり、この高速度鋼合金から粉末冶金法によ
り９．０鶴φＸ４ｃｍｊ！、ｊｌｊ量約２０ｇの試料を
作成した。そして製造条件としては、吐出圧１．２ ｋ
ｇ／ ｃｄ、 １．０瞳／−、ノズル径１．２鶴φ、１
．０鶴φロール径７９．２■φ、ロール回転数７０Ｏｒ
ｐｍ、 ９００ｒｐ鴎ロール圧下圧力１００ ｋｇ／
ｃｓ、 ロール面回数３回１回、及び冷却速度１０’
〜１０’に／ｓｅｅ、 １０’〜１０ ’に／ｓｅ
ｃとした。そしてこの場合は冷却開始時温度を、上記Ｋ
ＨＡ６０の液相線温度１３１６℃より高温の１４６０℃
、１４８０℃に設定して、完全な液相領域から急冷凝固
させた。このようにして板幅１５゜１〜１８．２ｍ、
１．６〜１．７ ｍ ｘ板厚１１１〜１３８ 、ｕｓ、
７０〜１０３μ−の急冷薄帯を得た。
第３図は上記実施例方法による急冷薄帯の金属組織を示
す顕微鏡写真（Ｘ ４００倍）であり、第４図は上記比
較例方法による急冷薄帯の金属組織の顕微鏡写真（Ｘ４
００倍）を示す。
す顕微鏡写真（Ｘ ４００倍）であり、第４図は上記比
較例方法による急冷薄帯の金属組織の顕微鏡写真（Ｘ４
００倍）を示す。
第４図からも明らかなように、液相線温度より高い温度
領域から急冷凝固させた比較例薄帯では、表層部と中央
部との２層に分離した２層組織が得られている。これに
対して本発明の急冷薄帯では第３図からも明らかなよう
に、ベースとしての液相成分中に固相成分がアメーバ状
に分散しており、明らかに２和合金＆ｌＩ織が得られて
いることがわかる。
領域から急冷凝固させた比較例薄帯では、表層部と中央
部との２層に分離した２層組織が得られている。これに
対して本発明の急冷薄帯では第３図からも明らかなよう
に、ベースとしての液相成分中に固相成分がアメーバ状
に分散しており、明らかに２和合金＆ｌＩ織が得られて
いることがわかる。
また、第１表の第３欄は、上記ＫＨＡ３０のアメーバ状
部分における組成を測定した結果を示す。
部分における組成を測定した結果を示す。
同種からも明らかなように、本発明金属組織のアメーバ
状部分は、マトリックス部分に比べて、Ｃｒ、Ｖ、Ｃｏ
が増加し、Ｍｏ、Ｗが減少しでいる。
状部分は、マトリックス部分に比べて、Ｃｒ、Ｖ、Ｃｏ
が増加し、Ｍｏ、Ｗが減少しでいる。
次に上記ＫＨＡ３０の２相合金組織における硬度の測定
結果を説明する。第５図は測定対象の顕微鏡写真であり
、第６図は測定点を特定するための顕微鏡写真に対応す
る図である０図中、Ａ、Ｃ。
結果を説明する。第５図は測定対象の顕微鏡写真であり
、第６図は測定点を特定するための顕微鏡写真に対応す
る図である０図中、Ａ、Ｃ。
Ｅは液相成分部分としてのマトリックス上における測定
点であり、Ｂ、Ｄ、Ｆは固相成分部分としての析出物上
における測定点である。この各測定点のピンカース硬度
（Ｈｖ ＝２５ｇｆ）を測定し、各点の測定値の平均値
を出した。
点であり、Ｂ、Ｄ、Ｆは固相成分部分としての析出物上
における測定点である。この各測定点のピンカース硬度
（Ｈｖ ＝２５ｇｆ）を測定し、各点の測定値の平均値
を出した。
第３表はその結果を示す、同表からも明らかなように、
液相成分における硬度はそれぞれＡ点が７４８、 Ｃ点
が７１５□Ｅ点が５５１ となっている。これに対して
固相成分における硬度はそれぞれＢ点が９４７、Ｄ点が
１０１４． Ｆ点が８７０となっており、非常に高い
値が得られてことがわかる。ちなみにこれらの硬度は、
上記比較例方法による急冷薄帯より１０％程度高い値と
なっている。
液相成分における硬度はそれぞれＡ点が７４８、 Ｃ点
が７１５□Ｅ点が５５１ となっている。これに対して
固相成分における硬度はそれぞれＢ点が９４７、Ｄ点が
１０１４． Ｆ点が８７０となっており、非常に高い
値が得られてことがわかる。ちなみにこれらの硬度は、
上記比較例方法による急冷薄帯より１０％程度高い値と
なっている。
このように本実施例によれば、高速度鋼溶湯を固相、液
相が共存する温度領域から一気に超急冷凝固させたので
、これにより得られた急冷薄帯は液相成分中に非常に硬
度の高い固相成分が分散してなる２相合金組織を有して
おり、その結果硬度。
相が共存する温度領域から一気に超急冷凝固させたので
、これにより得られた急冷薄帯は液相成分中に非常に硬
度の高い固相成分が分散してなる２相合金組織を有して
おり、その結果硬度。
靭性とも大幅に向上できる。従って、本実施例の急冷薄
帯を例えばバンドソーとして、あるいは急冷細線を印字
用ドツトピン等として採用した場合は寿命を大幅に延長
でき、かつ品質に対する信頼性を向上できる。
帯を例えばバンドソーとして、あるいは急冷細線を印字
用ドツトピン等として採用した場合は寿命を大幅に延長
でき、かつ品質に対する信頼性を向上できる。
以上のように本発明に係る急冷薄帯、急冷細線によれば
、合金溶湯を固液共存温度領域から急冷凝固したので、
これにより液相成分中に固相成分がアメーバ状に分散し
た金属組織が得られ、その結果機械的特性に優れた急冷
薄帯、細線が得られる効果がある。
、合金溶湯を固液共存温度領域から急冷凝固したので、
これにより液相成分中に固相成分がアメーバ状に分散し
た金属組織が得られ、その結果機械的特性に優れた急冷
薄帯、細線が得られる効果がある。
（Ｈｖ＝２５ｇｆ）
第１図は本発明の固液共存温度領域を説明するための状
態図、第２図は急冷薄帯を製造する双ロール装置を示す
概略構成図、第３図は本実施例方法による急冷薄帯の金
属組織を示す顕微鏡写真、第４図は比較例方法による急
冷薄帯の金属＆ＩＩ織を示す顕微鏡写真、第５図は本実
施例急冷薄帯の硬度測定試験を説明するための金属組織
を示す顕微鏡写真、第６図は第５図に対応する模式図で
ある。
態図、第２図は急冷薄帯を製造する双ロール装置を示す
概略構成図、第３図は本実施例方法による急冷薄帯の金
属組織を示す顕微鏡写真、第４図は比較例方法による急
冷薄帯の金属＆ＩＩ織を示す顕微鏡写真、第５図は本実
施例急冷薄帯の硬度測定試験を説明するための金属組織
を示す顕微鏡写真、第６図は第５図に対応する模式図で
ある。
Claims (2)
- （１）合金溶湯を固相、液相が共存する温度領域から急
冷凝固させることにより得られる液相成分中にアメーバ
状の固相成分が分散した２相合金組織を有することを特
徴とする急冷薄帯又は急冷細線。 - （２）上記合金溶湯が、固溶限界以上の添加元素を含有
していることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
急冷薄帯又は急冷細線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16341890A JPH0452253A (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | 急冷薄帯又は急冷細線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16341890A JPH0452253A (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | 急冷薄帯又は急冷細線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0452253A true JPH0452253A (ja) | 1992-02-20 |
Family
ID=15773524
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16341890A Pending JPH0452253A (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | 急冷薄帯又は急冷細線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0452253A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61197515A (ja) * | 1985-02-26 | 1986-09-01 | Otsuka Pharmaceut Co Ltd | 抗喘息剤 |
| US9628536B2 (en) | 2006-06-09 | 2017-04-18 | Qualcomm Incorporated | Enhanced block-request streaming using cooperative parallel HTTP and forward error correction |
| US9660763B2 (en) | 2009-08-19 | 2017-05-23 | Qualcomm Incorporated | Methods and apparatus employing FEC codes with permanent inactivation of symbols for encoding and decoding processes |
-
1990
- 1990-06-20 JP JP16341890A patent/JPH0452253A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61197515A (ja) * | 1985-02-26 | 1986-09-01 | Otsuka Pharmaceut Co Ltd | 抗喘息剤 |
| US9628536B2 (en) | 2006-06-09 | 2017-04-18 | Qualcomm Incorporated | Enhanced block-request streaming using cooperative parallel HTTP and forward error correction |
| US9660763B2 (en) | 2009-08-19 | 2017-05-23 | Qualcomm Incorporated | Methods and apparatus employing FEC codes with permanent inactivation of symbols for encoding and decoding processes |
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