JPH0452577B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0452577B2 JPH0452577B2 JP57214676A JP21467682A JPH0452577B2 JP H0452577 B2 JPH0452577 B2 JP H0452577B2 JP 57214676 A JP57214676 A JP 57214676A JP 21467682 A JP21467682 A JP 21467682A JP H0452577 B2 JPH0452577 B2 JP H0452577B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistance
- resistance element
- value
- parallel
- switching means
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
- H01H33/02—Details
- H01H33/04—Means for extinguishing or preventing arc between current-carrying parts
- H01H33/16—Impedances connected with contacts
- H01H33/161—Variable impedances
Landscapes
- Arc-Extinguishing Devices That Are Switches (AREA)
- Circuit Breakers (AREA)
- Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はしや断器に係り、特に抵抗接点を備え
た電力しや断器に関する。
た電力しや断器に関する。
現在の電力用しや断器の主流をしめるバツフア
式SF6しや断器は消弧媒質のSF6ガスが大電流し
や断性能に優れるとともに、小電流しや断特の截
断電流も小さいため、無負荷変圧器の励磁電流し
や断時にも過電圧を発生しないなどの特長があ
る。
式SF6しや断器は消弧媒質のSF6ガスが大電流し
や断性能に優れるとともに、小電流しや断特の截
断電流も小さいため、無負荷変圧器の励磁電流し
や断時にも過電圧を発生しないなどの特長があ
る。
したがつて、500kV級以上は回路現象上、投入
サージ抑制用の抵抗は必要であるが、圧縮空気し
や断器等とは異なつて従来はしや断用の抵抗は不
要であつた。
サージ抑制用の抵抗は必要であるが、圧縮空気し
や断器等とは異なつて従来はしや断用の抵抗は不
要であつた。
しかし、約10年後に運転開始が予想される
1000kV級UHV（Ultra High Voltage）送電で
は、機器の建設費を節約するために、回路に発生
するサージ倍数を低く制限する方向にあり、その
ために、バツフアー式SF6ガスしや断器について
も、短絡電流しや断時のサージを抑制するしや断
抵抗が必要になつてきた。UHVに関する解析の
一例では、しや断用抵抗は500〜1000Ω／相程度
が適当と云われている。
1000kV級UHV（Ultra High Voltage）送電で
は、機器の建設費を節約するために、回路に発生
するサージ倍数を低く制限する方向にあり、その
ために、バツフアー式SF6ガスしや断器について
も、短絡電流しや断時のサージを抑制するしや断
抵抗が必要になつてきた。UHVに関する解析の
一例では、しや断用抵抗は500〜1000Ω／相程度
が適当と云われている。
しや断器の研究開発上、重要な項目の１つであ
る、進み小電流しや断について第１図で説明す
る。１は電源、２は電源のインダクタンス、３は
主接点、４はしや断用の抵抗素子、５は抵抗接
点、６は線路を集中定数で模擬したコンデンサで
ある。なお、主接点３及び抵抗接点５は図示され
ていない操作機構によつて開閉操作される。
る、進み小電流しや断について第１図で説明す
る。１は電源、２は電源のインダクタンス、３は
主接点、４はしや断用の抵抗素子、５は抵抗接
点、６は線路を集中定数で模擬したコンデンサで
ある。なお、主接点３及び抵抗接点５は図示され
ていない操作機構によつて開閉操作される。
電源インダクタンスをＬ、抵抗素子４の抵抗を
Ｒ、コンデンサ６の静電容量をＣ、電源の角周波
数をωとすると、ωL≪１／ωC＝Xc（送電線の静電 容量によるリアクタンス）として、第２図に示す
特性が得られる。第２図中、実線Ａは主接点３に
印加される電圧責務、破線Ｂは抵抗接点５に印加
される電圧責務をそれぞれ示す。
Ｒ、コンデンサ６の静電容量をＣ、電源の角周波
数をωとすると、ωL≪１／ωC＝Xc（送電線の静電 容量によるリアクタンス）として、第２図に示す
特性が得られる。第２図中、実線Ａは主接点３に
印加される電圧責務、破線Ｂは抵抗接点５に印加
される電圧責務をそれぞれ示す。
例えば、一定の線路長（静電容量Ｃ＝一定）に
対して、しや断抵抗Ｒによる変化を考える。Ｒが
小さい場合、主接点の電流しや断後、抵抗Ｒと電
流Ｉによる電圧降下RIも小さく、主接点に印加
される電圧責務は、低い。一方、抵抗接点には、
ほぼ、しや断抵抗なしの場合と同様な電圧が印加
されるので、高い電圧が現われる。
対して、しや断抵抗Ｒによる変化を考える。Ｒが
小さい場合、主接点の電流しや断後、抵抗Ｒと電
流Ｉによる電圧降下RIも小さく、主接点に印加
される電圧責務は、低い。一方、抵抗接点には、
ほぼ、しや断抵抗なしの場合と同様な電圧が印加
されるので、高い電圧が現われる。
しや断抵抗Ｒが大になると、電圧降下RIも大
となり、主接点の電圧責務は増大する。これに対
して、抵抗接点の電圧責務は、コンデンサＣの分
担電圧が小なくなるなどの理由で、しや断抵抗Ｒ
の増大につれて図示のように小さくなる。
となり、主接点の電圧責務は増大する。これに対
して、抵抗接点の電圧責務は、コンデンサＣの分
担電圧が小なくなるなどの理由で、しや断抵抗Ｒ
の増大につれて図示のように小さくなる。
例えば、線路長を100〜200Km、電源周波数ｆ＝
50Hz、UHV線路として、X0≒2000〜1000Ωとす
ると、Ｒ＝500〜1000ΩではＲ／X0＝0.25〜1.00で
ある。
50Hz、UHV線路として、X0≒2000〜1000Ωとす
ると、Ｒ＝500〜1000ΩではＲ／X0＝0.25〜1.00で
ある。
第２図によれば、上記条件では主接点に対する
電圧責務は、しや断抵抗なしに比較して、約40％
と小さくなるのに対して、抵抗接点に対しては約
90％で比較的高い。たとえサージ制御の点からみ
て、良好な条件に選ばれていてもしや断器の方か
らみると、抵抗しや断の特徴を十分に生かしてい
るとは、云いがたい。
電圧責務は、しや断抵抗なしに比較して、約40％
と小さくなるのに対して、抵抗接点に対しては約
90％で比較的高い。たとえサージ制御の点からみ
て、良好な条件に選ばれていてもしや断器の方か
らみると、抵抗しや断の特徴を十分に生かしてい
るとは、云いがたい。
最近、進み小電流しや断に関するIEC規格も、
各種の故障条件も考慮して、より苛酷な方向に向
いつつあり、抵抗接点に対する電圧責務を、さら
に低減することが望まれる。
各種の故障条件も考慮して、より苛酷な方向に向
いつつあり、抵抗接点に対する電圧責務を、さら
に低減することが望まれる。
本発明はこの点に鑑みてなされたもので、その
目的は、短絡電流しや断時のサージ抑制効果を損
うことなく、主しや断接点及び抵抗接点のいずれ
か一方に対する電圧責務が苛酷になるのを防いで
信頼性を大幅に向上しうるしや断器を提供するこ
とにある。
目的は、短絡電流しや断時のサージ抑制効果を損
うことなく、主しや断接点及び抵抗接点のいずれ
か一方に対する電圧責務が苛酷になるのを防いで
信頼性を大幅に向上しうるしや断器を提供するこ
とにある。
この目的を達成するため、本発明は、しや断抵
抗素子として抵抗値の大きい第１の抵抗素子と、
抵抗値の小さい第２の抵抗素子を設け、かつ第１
の抵抗素子の抵抗値Ｒを、送電線の静電容量によ
るリアクタンスXcに対して、Ｒ／Xc≒２〜３の
関係を満たす大きさに選定し、しや断抵抗値が進
み小電流しや断時には主として第１の抵抗素子の
抵抗値となり、短絡電流しや断時には主として第
２の抵抗素子の抵抗値となるように、第１及び第
２の抵抗素子の回路を自動的に切換えるようにし
たことを特徴とする。
抗素子として抵抗値の大きい第１の抵抗素子と、
抵抗値の小さい第２の抵抗素子を設け、かつ第１
の抵抗素子の抵抗値Ｒを、送電線の静電容量によ
るリアクタンスXcに対して、Ｒ／Xc≒２〜３の
関係を満たす大きさに選定し、しや断抵抗値が進
み小電流しや断時には主として第１の抵抗素子の
抵抗値となり、短絡電流しや断時には主として第
２の抵抗素子の抵抗値となるように、第１及び第
２の抵抗素子の回路を自動的に切換えるようにし
たことを特徴とする。
以下、本発明の各実施例を図面について詳細に
説明する。
説明する。
第３図及び第４図は本発明の一実施例に係るし
や断器のしや断部を備えた線路の結線図である。
この実施例では、第１図に示した従来例におい
て、新たに抵抗素子７（第２の抵抗素子）及び放
電ギヤツプ８の直列回路が抵抗素子４（第１の抵
抗素子）に並列に接続されている。
や断器のしや断部を備えた線路の結線図である。
この実施例では、第１図に示した従来例におい
て、新たに抵抗素子７（第２の抵抗素子）及び放
電ギヤツプ８の直列回路が抵抗素子４（第１の抵
抗素子）に並列に接続されている。
第３図に示すように、コンデンサ６に流れる進
み小電流をしや断する場合に、主接点３を開いて
主接点３に流れる電流をしや断すると、電流は第
１の抵抗素子４、抵抗接点５を通つて流れる。コ
ンデンサ４に流れる電流はしや断器の定格電流や
定格しや断電流に比較して小さいので、第１の抵
抗素子４による電圧降下も比較的小さい。この状
態で放電ギヤツプ８は放電しないように選ぶとと
もに、第２図を参照して第１の抵抗素子４の抵抗
値ＲをＲ／X0≒２〜３を満足するように大きく
選ぶ。これにより、抵抗接点５に対する電圧責務
（破線Ｂ）を30％程度（約90％→約60％）軽減す
ることが可能となる。
み小電流をしや断する場合に、主接点３を開いて
主接点３に流れる電流をしや断すると、電流は第
１の抵抗素子４、抵抗接点５を通つて流れる。コ
ンデンサ４に流れる電流はしや断器の定格電流や
定格しや断電流に比較して小さいので、第１の抵
抗素子４による電圧降下も比較的小さい。この状
態で放電ギヤツプ８は放電しないように選ぶとと
もに、第２図を参照して第１の抵抗素子４の抵抗
値ＲをＲ／X0≒２〜３を満足するように大きく
選ぶ。これにより、抵抗接点５に対する電圧責務
（破線Ｂ）を30％程度（約90％→約60％）軽減す
ることが可能となる。
また第４図に示すように、地絡アーク９が発生
したときの短絡電流をしや断する場合には、主接
点３を開いて短絡電流をしや断すると、ほぼ全電
圧が第１の抵抗素子４に印加されるので、この高
い電圧では放電ギヤツプ８は放電するように選ん
でおく。したがつて、第１及び第２の素子抵抗
４，７が互に並列に作用するので、その等価抵抗
がしや断サージ抑制上適当といわれる500〜
1000Ωとなるように、第２の抵抗素子７の抵抗値
を選ぶ。
したときの短絡電流をしや断する場合には、主接
点３を開いて短絡電流をしや断すると、ほぼ全電
圧が第１の抵抗素子４に印加されるので、この高
い電圧では放電ギヤツプ８は放電するように選ん
でおく。したがつて、第１及び第２の素子抵抗
４，７が互に並列に作用するので、その等価抵抗
がしや断サージ抑制上適当といわれる500〜
1000Ωとなるように、第２の抵抗素子７の抵抗値
を選ぶ。
本実施明によれば、短絡電流しや断時にはその
しや断抵抗値として第２の抵抗素子の抵抗値が主
に働き、短絡しや断サージ抑制上の点から適当な
値となるようにしたので、短絡電流しや断時のサ
ージ抑制効果が良好に得られ、しかも進み小電流
しや断時にしや断抵抗値として主に働く第１の抵
抗素子の抵抗値ＲをＲ／Xc≒２〜３に選定した
ので、抵抗接点に対する電圧責務を大幅に軽減す
ることができ、信頼性を大幅に向上することがで
きる。また、切換手段として放電ギヤツプ８を用
いているので、簡単な手段により確実に切換える
ことができる。
しや断抵抗値として第２の抵抗素子の抵抗値が主
に働き、短絡しや断サージ抑制上の点から適当な
値となるようにしたので、短絡電流しや断時のサ
ージ抑制効果が良好に得られ、しかも進み小電流
しや断時にしや断抵抗値として主に働く第１の抵
抗素子の抵抗値ＲをＲ／Xc≒２〜３に選定した
ので、抵抗接点に対する電圧責務を大幅に軽減す
ることができ、信頼性を大幅に向上することがで
きる。また、切換手段として放電ギヤツプ８を用
いているので、簡単な手段により確実に切換える
ことができる。
また、第５図〜第７図はそれぞれ異なる本発明
の他の実施例を示すしや断器のしや断部の結線図
である。
の他の実施例を示すしや断器のしや断部の結線図
である。
第５図の実施例では、切換手段として、第３図
及び第４図の実施例における放電ギラツプ８の代
りに、非直線性抵抗素子１０を用いている。した
がつて、この非直線性抵抗素子１０の特性を、進
み小電流しや断時の如く第１の抵抗素子４の電圧
降下が比較的小さい時には、非直線性抵抗素子１
０が高い抵抗値として作用し、短絡電流しや断時
の如く第１の抵抗素子４の電圧降下が大きい時に
は、非直線性抵抗素子１０が比較的低い抵抗値と
して作用するように適切に選べば、第３図及び第
４図の実施例と同様に、しや断抵抗値が最適な価
となるように切変えて、しや断性能を大幅に向上
することができる。また、本実施例では、放電ギ
ヤツプを用いる場合に比べて、バラツキの少ない
安定した特性が得られるという効果もある。
及び第４図の実施例における放電ギラツプ８の代
りに、非直線性抵抗素子１０を用いている。した
がつて、この非直線性抵抗素子１０の特性を、進
み小電流しや断時の如く第１の抵抗素子４の電圧
降下が比較的小さい時には、非直線性抵抗素子１
０が高い抵抗値として作用し、短絡電流しや断時
の如く第１の抵抗素子４の電圧降下が大きい時に
は、非直線性抵抗素子１０が比較的低い抵抗値と
して作用するように適切に選べば、第３図及び第
４図の実施例と同様に、しや断抵抗値が最適な価
となるように切変えて、しや断性能を大幅に向上
することができる。また、本実施例では、放電ギ
ヤツプを用いる場合に比べて、バラツキの少ない
安定した特性が得られるという効果もある。
また第６図の実施例では、切換手段として、第
２の抵抗素子７に直列に接続された開閉器１１
と、CTなどの電流検出器１２と、検出された電
流Ｉが予め定められた値Is以上になつたか否かを
判断し、Ｉ≧Isになつたときには閉指令を出力す
る判断器１３と、この閉指令によつて動作し、開
閉器１１を閉じる操作器１４とが設けられてい
る。したがつて、上記所定電流値Isを適当な値に
設定すれば、上記各実施例と同様に、しや断抵抗
値が最大な値となるように切換えて、しや断性能
を大幅に向上することができる。
２の抵抗素子７に直列に接続された開閉器１１
と、CTなどの電流検出器１２と、検出された電
流Ｉが予め定められた値Is以上になつたか否かを
判断し、Ｉ≧Isになつたときには閉指令を出力す
る判断器１３と、この閉指令によつて動作し、開
閉器１１を閉じる操作器１４とが設けられてい
る。したがつて、上記所定電流値Isを適当な値に
設定すれば、上記各実施例と同様に、しや断抵抗
値が最大な値となるように切換えて、しや断性能
を大幅に向上することができる。
さらに第７図の実施例では、第１及び第２の抵
抗素子４，７が互に直列に接続され、かつ第１の
抵抗素子４に並列に放電ギヤツプ８が接続されて
いる。したがつて、進み小電流しや断時には第１
及び第２の抵抗素子４，７が互に直列に作用し、
その等価抵抗が進み小電流しや断に公的な大きな
抵抗値となる。また短絡電流しや断時には放電ギ
ヤツプ８の放電によつて第１の抵抗素子４が短絡
されるので、第２の抵抗素子７のみによるしや断
サージ抑制上適切な小さな抵抗値となる。その結
果、上記各実施例と同様にしや断性能を大幅に向
上することができる。
抗素子４，７が互に直列に接続され、かつ第１の
抵抗素子４に並列に放電ギヤツプ８が接続されて
いる。したがつて、進み小電流しや断時には第１
及び第２の抵抗素子４，７が互に直列に作用し、
その等価抵抗が進み小電流しや断に公的な大きな
抵抗値となる。また短絡電流しや断時には放電ギ
ヤツプ８の放電によつて第１の抵抗素子４が短絡
されるので、第２の抵抗素子７のみによるしや断
サージ抑制上適切な小さな抵抗値となる。その結
果、上記各実施例と同様にしや断性能を大幅に向
上することができる。
なお第７図の実施例においても、放電ギヤツプ
８に代えて、第５図のような非直線性抵抗素子１
０や、第６図のような開閉器１１、電流検出器１
２、判断器１３及び操作器１４からなる切換手段
を用いることができ、これらの場合にも上記各実
施例と同様な効果が得られる。
８に代えて、第５図のような非直線性抵抗素子１
０や、第６図のような開閉器１１、電流検出器１
２、判断器１３及び操作器１４からなる切換手段
を用いることができ、これらの場合にも上記各実
施例と同様な効果が得られる。
なおさらに、上記各実施例では１点切りしや断
器に適用した場合について述べたが、本発明はこ
れに限らず、複数のしや断部を直列に接続した多
重切りしや断器にも同様に適用することができ
る。
器に適用した場合について述べたが、本発明はこ
れに限らず、複数のしや断部を直列に接続した多
重切りしや断器にも同様に適用することができ
る。
以上説明したように、本発明によれば、しや断
抵抗素子として抵抗値の大きい第１の抵抗素子
と、抵抗値の小さい第２の抵抗素子を設け、かつ
第１の抵抗素子の抵抗値Ｒを、送電線の静電容量
によるリアクタンスXcに対して、Ｒ／Xc≒２〜
３の関係を満たす大きさに選定し、しや断抵抗値
が進み小電流しや断時には主として第１の抵抗素
子の抵抗値となり、短絡電流しや断時には主とし
て第２の抵抗素子の抵抗値となるように、第１及
び第２の抵抗素子の回路を自動的に切換えるよう
にしたので、短絡電流しや断時のサージ抑制効果
を損うことなく、抵抗接点に対する電圧責務を軽
減し、主接点及び抵抗接点のいずれか一方に対す
る電圧責務が過酷になるのを防いで信頼性を大幅
に向上することができる。
抵抗素子として抵抗値の大きい第１の抵抗素子
と、抵抗値の小さい第２の抵抗素子を設け、かつ
第１の抵抗素子の抵抗値Ｒを、送電線の静電容量
によるリアクタンスXcに対して、Ｒ／Xc≒２〜
３の関係を満たす大きさに選定し、しや断抵抗値
が進み小電流しや断時には主として第１の抵抗素
子の抵抗値となり、短絡電流しや断時には主とし
て第２の抵抗素子の抵抗値となるように、第１及
び第２の抵抗素子の回路を自動的に切換えるよう
にしたので、短絡電流しや断時のサージ抑制効果
を損うことなく、抵抗接点に対する電圧責務を軽
減し、主接点及び抵抗接点のいずれか一方に対す
る電圧責務が過酷になるのを防いで信頼性を大幅
に向上することができる。
第１図は従来におけるしや断器のしや断部を備
えた線路の結線図、第２図はしや断抵抗に対する
主接点及び抵抗接点の電圧責務を示す特性図、第
３図及び第４図は本発明の一実施例に係るしや断
器のしや断部を備えた線路の結線図、第５図〜第
７図は本発明の他の各実施例に係るしや断器にお
けるしや断部の結線図である。 ３……主接点、４……第１の抵抗素子、５……
抵抗接点、７……第２の抵抗素子、８……放電ギ
ヤツプ、１０……非直線性抵抗素子、１１……開
閉器、１２……電流検出器、１３……判断器、１
４……操作器。
えた線路の結線図、第２図はしや断抵抗に対する
主接点及び抵抗接点の電圧責務を示す特性図、第
３図及び第４図は本発明の一実施例に係るしや断
器のしや断部を備えた線路の結線図、第５図〜第
７図は本発明の他の各実施例に係るしや断器にお
けるしや断部の結線図である。 ３……主接点、４……第１の抵抗素子、５……
抵抗接点、７……第２の抵抗素子、８……放電ギ
ヤツプ、１０……非直線性抵抗素子、１１……開
閉器、１２……電流検出器、１３……判断器、１
４……操作器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 接離可能な主しや断接点、この主しや断接点
に並列に接続された互に直列なしや断抵抗素子及
び接離可能な抵抗接点を有するしや断部と、上記
主しや断接点及び抵抗接点を開閉操作する操作機
構とを備えたしや断器において、上記しや断抵抗
素子として第１の抵抗素子と、この第１の抵抗素
子の抵抗値よりも小さい抵抗値を有する第２の抵
抗素子を設け、かつ上記第１の抵抗素子の抵抗値
Ｒを、送電線の静電容量によるリアクタンスXc
に対して、Ｒ／Xc≒２〜３の関係を満たす大き
さに選定し、しや断抵抗値が進み小電流しや断時
には主として第１の抵抗素子の抵抗値となり、短
絡電流しや断時には主として第２の抵抗素子の抵
抗値となるように、第１及び第２の抵抗素子の回
路を自動的に切換える切換手段を設けたことを特
徴とするしや断器。 ２ 特許請求の範囲第１項において、第１及び第
２の抵抗素子は互に並列に接続されており、かつ
上記切換手段は第２の抵抗素子に直列に接続され
た放電ギヤツプであることを特徴とするしや断
器。 ３ 特許請求の範囲第１項において、第１及び第
２の抵抗素子は互に並列に接続されており、かつ
上記切換手段は第２の抵抗素子に直列に接続され
た非直線抵抗素子であることを特徴とするしや断
器。 ４ 特許請求の範囲第１項において、第１及び第
２の抵抗素子は互に並列に接続されており、かつ
上記切換手段はしや断電流値を検出する手段と、
第２の抵抗素子と直列に接続されしや断電流値が
所定値以上になつたとき閉じる開閉器とからなる
ことを特徴とするしや断器。 ５ 特許請求の範囲第１項において、第１及び第
２の抵抗素子は互に直列に接続されており、かつ
上記切換手段は第１の抵抗素子に並列に接続され
た放電ギヤツプであることを特徴とするしや断
器。 ６ 特許請求の範囲第１項において、第１及び第
２の抵抗素子は互に直列に接続されており、かつ
上記切換手段は第１の抵抗素子に並列に接続され
た非直線抵抗素子であることを特徴とするしや断
器。 ７ 特許請求の範囲第１項において、第１及び第
２の抵抗素子は互に直列に接続されており、かつ
上記切換手段はしや断電流値を検出する手段と、
第１の抵抗素子と並列に接続されしや断電流値が
所定値以上になつたときに閉じる開閉器とからな
ることを特徴とするしや断器。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57214676A JPS59105226A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | しゃ断器 |
| CA000442646A CA1204492A (en) | 1982-12-09 | 1983-12-06 | Circuit breaker |
| US06/559,085 US4550356A (en) | 1982-12-09 | 1983-12-07 | Circuit breaker |
| EP83112353A EP0117914B1 (en) | 1982-12-09 | 1983-12-08 | Circuit breaker having a parallel resistor arrangement |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57214676A JPS59105226A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | しゃ断器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59105226A JPS59105226A (ja) | 1984-06-18 |
| JPH0452577B2 true JPH0452577B2 (ja) | 1992-08-24 |
Family
ID=16659728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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