JPH0454494B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0454494B2 JPH0454494B2 JP59502382A JP50238284A JPH0454494B2 JP H0454494 B2 JPH0454494 B2 JP H0454494B2 JP 59502382 A JP59502382 A JP 59502382A JP 50238284 A JP50238284 A JP 50238284A JP H0454494 B2 JPH0454494 B2 JP H0454494B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reactor
- zone
- particles
- bed
- coarse particles
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/38—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it
- B01J8/384—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only
- B01J8/388—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/32—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with introduction into the fluidised bed of more than one kind of moving particles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
- F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
- F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
- F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2206/00—Fluidised bed combustion
- F23C2206/10—Circulating fluidised bed
- F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2206/00—Fluidised bed combustion
- F23C2206/10—Circulating fluidised bed
- F23C2206/103—Cooling recirculating particles
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
請求の範囲
１ MSFB反応器において再循環する微細粒子
の連行床を用いて重複する粗大粒子の流動床を利
用するMSFB法におけるガス流速の操作範囲を
増加する方法において、 粗大粒子の流動床の下部に高速区域を形成しか
つ粗大粒子の流動床の上の残部に低速区域を形成
し、そして 微細粒子を反応器の上部から粗大粒子の流動床
の高速区域の中へ再循環させる、 ことを特徴とする方法。 ２ 微細粒子および粗大粒子は実質的に物理的に
かつ化学的に不活性である請求の範囲１に記載の
方法。 ３ 第２ガスを低速区域へ導入する工程をさらに
含む請求の範囲１に記載の方法。 ４ 微細粒子が反応器の上部から反応器の底部の
流動化粗大粒子の床の中へ再循環される、流動化
粗大粒子の床および重複する連行された微細粒子
の床を有するマルチソリツド流動床反応器を操作
する方法において、 隣接する上のゾーンおよび下のゾーンを有する
反応器を準備し、前記下のゾーンは上のゾーンに
対して断面積が減少している、 下のゾーン内で流動化ガス中で粗大粒子の床を
流動化し、微細粒子を下のゾーンにおける粗大粒
子の床の中に導入し、そして上のゾーンにおける
粗大粒子の床の上の境界のレベルを維持するため
に十分な速度で、下のゾーンおよび上のゾーンの
双方内で流動化ガス中に微細粒子を連行する、 ことを特徴とする方法。 ５ 微細粒子を再循環しないで粗大粒子の床の上
の境界を上のゾーンの中に上昇させるために十分
な速度で、流動化ガスを導入する工程をさらに含
む請求の範囲４項記載の方法。 ６ 反応器の上のゾーンまたは下のゾーンのいず
れかはその長さにわたつて実質的に均一な断面を
有し、そして他方のゾーンはその長さにわたつて
均一でない断面を有する請求の範囲４に記載の方
法。 ７ 下のゾーンはその長さにわたつて実質的に均
一な断面を有し、そして上のゾーンは実質的にそ
の全長さにわたつて均一な断面および下のゾーン
を接合するために残りの長さにわたつてテーパー
をもつ接続区画を有する請求の範囲６に記載の方
法。 ８ 上のゾーンまたは下のゾーンのいずれかはテ
ーパーをもつ断面を有する請求の範囲４に記載の
方法。 ９ 上のゾーンおよび下のゾーンの双方はテーパ
ーをもつ断面を有する請求の範囲４に記載の方
法。 １０ 上のゾーンおよび下のゾーンは反応器の上
部から底部へ連続の減少するテーパーを有する請
求の範囲９に記載の方法。 １１ 粗大粒子および微細粒子は不活性である請
求の範囲４に記載の方法。 １２ 第２ガスを上のゾーンの中に導入する工程
をさらに含む請求の範囲４に記載の方法。 １３ 微細粒子を再循環しないで粗大粒子の床を
上のゾーンの中へさらに上昇させるために不十分
な速度で流動化ガスを導入する工程をさらに含む
請求の範囲１２に記載の方法。 発明の背景 断面が変化する連行床反応器は提案されてい
る。たとえば、米国特許第3597327号は、内部の
流動ガスの相対速度を調節するためのテーパー反
応器を示唆している。 マルチソリツド流動床（multisolid fluidized
bed）（以後MSFD）、たとえば、本出願人に係る
米国特許第4084545号中に示されているものも知
られている。MSFDは反応器内で実施される反
応の効率を増加する上で非常に有効である。マル
チソリツドの概念は大きい粒子が反応器の下の区
域において流動化され、一方微粒子は同時に反応
器を通して連行される。微粒子は反応器の上部か
ら出て、粗大粒子の流動床中にもどり、再循環さ
れる。粗大粒子の流動床（すなわち密な床）にお
いて、微細粒子および固体の反応成分は大きい粒
子と衝突しかつ互いに衝突し、これにより反応器
内の滞留時間および接触を増加し、すべての反応
成分の反応を完結するための時間および機会を改
善する。 MSFBにおける反応の効率を改良する他の方
法は、微粒子のより多い量を再循環することであ
る。微細粒子のより大きい存在量は、反応器の通
過ごとの自己抑制作用のため、およびまたある時
間にわたり１回通過する数の増大のため、滞留時
間を増加するように思われる。その結果、再導入
されるために待つ反応器の外部のサイクロンおよ
びホツパーにおける貯蔵時間に対する、反応器内
の滞留時間の比が増加する。外部の熱交換器への
熱移動も改良される。 不都合なことには、再循環の増大は再近まで認
識されなかつたMSFBについての問題を生じた。
微細粒子の上方の動きは、粗大粒子を密な流動床
から外に上げ、そして再循環のあるレベルにおい
て、連行状態にする傾向がある。これは、もちろ
ん、MSFBの利点を排除する。たとえば、特定
の粗大粒子の床は約３ｍ／秒（ガスの表面速度）
において単独で流動化されるが、ガス速度が30
ｍ／秒を越えるまで連行されない。ガスの増大ま
たは他の一時的な条件のために、粒子が床からな
くなる前に安全限界がある。しかしながら、たと
えば、約30〜75000Kg／hr−m2の範囲における微
細粒子の再循環では、流動速度は約３ｍ／secに
とどまるが、粗大粒子は10ｍ／sec程度に低いガ
ス速度で（ガスおよび再循環される粒子中に）連
行される。明らかなように、誤差の限界はかなり
減少される。高い再循環では、ガスのサージ単独
は粗大粒子を反応器の中から外へ吹出すことがで
きる。 発明の要約 粗大粒子の前述の連行は、粒子の（重量または
密度）を増加することにより低下できるであろ
う。しかし、低いガス速度または低い負荷の場合
の低い再循環速度において、これらの重い粒子は
その時沈降し、流動しない状態にとどまり、再び
MSFBの効率よい作業を妨げる傾向がある。 本発明の目的は、ガス速度または微細粒子の再
循環速度の変化によるMSFBの密な床の望まし
くない連行状態または流動しない状態を克服する
ことである。 本発明はより大きい粗大粒子を利用して高いガ
ス速度におけるその連行を防止し、次いで反応器
の底において高い速度の区域およびそれより上に
低い速度の区域を確立することにより、粗大粒子
の沈降を防止する。流動化ガスは粗大粒子を高速
区域において流動化または連行し、そして連行し
た場合、粗大粒子を反応器内の低速区域へ上昇さ
せ、そこで粗大粒子はとどまるかあるいは浮力を
失ない、高速ゾーンへ落下してもどる。高速区域
は、好ましくは、反応器の下部において断面積が
減少したゾーンの形を取る。それは断面積が大き
い上の区域より下にかつそれに隣接して存在す
る。微粒子はしばらくして再循環して反応器の中
から外に出、そして反応器の高い速度の区域の中
へもどる。 この方法は、反応器の断面積が減少したゾーン
に、大きい密な床の粒子を適当なレベルに充填す
ることによつて開始される。流動化ガスは分配板
を通して密な床の粒子より下に導入され、そして
床は流動化される。密な床が十分に膨張したと
き、微細粒子を密な床の中へ導入して粗大粒子の
上昇を促進し、かつ反応器を通して粗大粒子を究
極的に再循環させる。沈降した密な床は断面積が
減少したゾーン内に完全に存在するが、床が流動
化ガスおよび再循環した微細粒子により上昇され
るとき、その上の境界が断面積が減少したゾーン
より上になるように、十分な深さに存在すべきで
ある。
の連行床を用いて重複する粗大粒子の流動床を利
用するMSFB法におけるガス流速の操作範囲を
増加する方法において、 粗大粒子の流動床の下部に高速区域を形成しか
つ粗大粒子の流動床の上の残部に低速区域を形成
し、そして 微細粒子を反応器の上部から粗大粒子の流動床
の高速区域の中へ再循環させる、 ことを特徴とする方法。 ２ 微細粒子および粗大粒子は実質的に物理的に
かつ化学的に不活性である請求の範囲１に記載の
方法。 ３ 第２ガスを低速区域へ導入する工程をさらに
含む請求の範囲１に記載の方法。 ４ 微細粒子が反応器の上部から反応器の底部の
流動化粗大粒子の床の中へ再循環される、流動化
粗大粒子の床および重複する連行された微細粒子
の床を有するマルチソリツド流動床反応器を操作
する方法において、 隣接する上のゾーンおよび下のゾーンを有する
反応器を準備し、前記下のゾーンは上のゾーンに
対して断面積が減少している、 下のゾーン内で流動化ガス中で粗大粒子の床を
流動化し、微細粒子を下のゾーンにおける粗大粒
子の床の中に導入し、そして上のゾーンにおける
粗大粒子の床の上の境界のレベルを維持するため
に十分な速度で、下のゾーンおよび上のゾーンの
双方内で流動化ガス中に微細粒子を連行する、 ことを特徴とする方法。 ５ 微細粒子を再循環しないで粗大粒子の床の上
の境界を上のゾーンの中に上昇させるために十分
な速度で、流動化ガスを導入する工程をさらに含
む請求の範囲４項記載の方法。 ６ 反応器の上のゾーンまたは下のゾーンのいず
れかはその長さにわたつて実質的に均一な断面を
有し、そして他方のゾーンはその長さにわたつて
均一でない断面を有する請求の範囲４に記載の方
法。 ７ 下のゾーンはその長さにわたつて実質的に均
一な断面を有し、そして上のゾーンは実質的にそ
の全長さにわたつて均一な断面および下のゾーン
を接合するために残りの長さにわたつてテーパー
をもつ接続区画を有する請求の範囲６に記載の方
法。 ８ 上のゾーンまたは下のゾーンのいずれかはテ
ーパーをもつ断面を有する請求の範囲４に記載の
方法。 ９ 上のゾーンおよび下のゾーンの双方はテーパ
ーをもつ断面を有する請求の範囲４に記載の方
法。 １０ 上のゾーンおよび下のゾーンは反応器の上
部から底部へ連続の減少するテーパーを有する請
求の範囲９に記載の方法。 １１ 粗大粒子および微細粒子は不活性である請
求の範囲４に記載の方法。 １２ 第２ガスを上のゾーンの中に導入する工程
をさらに含む請求の範囲４に記載の方法。 １３ 微細粒子を再循環しないで粗大粒子の床を
上のゾーンの中へさらに上昇させるために不十分
な速度で流動化ガスを導入する工程をさらに含む
請求の範囲１２に記載の方法。 発明の背景 断面が変化する連行床反応器は提案されてい
る。たとえば、米国特許第3597327号は、内部の
流動ガスの相対速度を調節するためのテーパー反
応器を示唆している。 マルチソリツド流動床（multisolid fluidized
bed）（以後MSFD）、たとえば、本出願人に係る
米国特許第4084545号中に示されているものも知
られている。MSFDは反応器内で実施される反
応の効率を増加する上で非常に有効である。マル
チソリツドの概念は大きい粒子が反応器の下の区
域において流動化され、一方微粒子は同時に反応
器を通して連行される。微粒子は反応器の上部か
ら出て、粗大粒子の流動床中にもどり、再循環さ
れる。粗大粒子の流動床（すなわち密な床）にお
いて、微細粒子および固体の反応成分は大きい粒
子と衝突しかつ互いに衝突し、これにより反応器
内の滞留時間および接触を増加し、すべての反応
成分の反応を完結するための時間および機会を改
善する。 MSFBにおける反応の効率を改良する他の方
法は、微粒子のより多い量を再循環することであ
る。微細粒子のより大きい存在量は、反応器の通
過ごとの自己抑制作用のため、およびまたある時
間にわたり１回通過する数の増大のため、滞留時
間を増加するように思われる。その結果、再導入
されるために待つ反応器の外部のサイクロンおよ
びホツパーにおける貯蔵時間に対する、反応器内
の滞留時間の比が増加する。外部の熱交換器への
熱移動も改良される。 不都合なことには、再循環の増大は再近まで認
識されなかつたMSFBについての問題を生じた。
微細粒子の上方の動きは、粗大粒子を密な流動床
から外に上げ、そして再循環のあるレベルにおい
て、連行状態にする傾向がある。これは、もちろ
ん、MSFBの利点を排除する。たとえば、特定
の粗大粒子の床は約３ｍ／秒（ガスの表面速度）
において単独で流動化されるが、ガス速度が30
ｍ／秒を越えるまで連行されない。ガスの増大ま
たは他の一時的な条件のために、粒子が床からな
くなる前に安全限界がある。しかしながら、たと
えば、約30〜75000Kg／hr−m2の範囲における微
細粒子の再循環では、流動速度は約３ｍ／secに
とどまるが、粗大粒子は10ｍ／sec程度に低いガ
ス速度で（ガスおよび再循環される粒子中に）連
行される。明らかなように、誤差の限界はかなり
減少される。高い再循環では、ガスのサージ単独
は粗大粒子を反応器の中から外へ吹出すことがで
きる。 発明の要約 粗大粒子の前述の連行は、粒子の（重量または
密度）を増加することにより低下できるであろ
う。しかし、低いガス速度または低い負荷の場合
の低い再循環速度において、これらの重い粒子は
その時沈降し、流動しない状態にとどまり、再び
MSFBの効率よい作業を妨げる傾向がある。 本発明の目的は、ガス速度または微細粒子の再
循環速度の変化によるMSFBの密な床の望まし
くない連行状態または流動しない状態を克服する
ことである。 本発明はより大きい粗大粒子を利用して高いガ
ス速度におけるその連行を防止し、次いで反応器
の底において高い速度の区域およびそれより上に
低い速度の区域を確立することにより、粗大粒子
の沈降を防止する。流動化ガスは粗大粒子を高速
区域において流動化または連行し、そして連行し
た場合、粗大粒子を反応器内の低速区域へ上昇さ
せ、そこで粗大粒子はとどまるかあるいは浮力を
失ない、高速ゾーンへ落下してもどる。高速区域
は、好ましくは、反応器の下部において断面積が
減少したゾーンの形を取る。それは断面積が大き
い上の区域より下にかつそれに隣接して存在す
る。微粒子はしばらくして再循環して反応器の中
から外に出、そして反応器の高い速度の区域の中
へもどる。 この方法は、反応器の断面積が減少したゾーン
に、大きい密な床の粒子を適当なレベルに充填す
ることによつて開始される。流動化ガスは分配板
を通して密な床の粒子より下に導入され、そして
床は流動化される。密な床が十分に膨張したと
き、微細粒子を密な床の中へ導入して粗大粒子の
上昇を促進し、かつ反応器を通して粗大粒子を究
極的に再循環させる。沈降した密な床は断面積が
減少したゾーン内に完全に存在するが、床が流動
化ガスおよび再循環した微細粒子により上昇され
るとき、その上の境界が断面積が減少したゾーン
より上になるように、十分な深さに存在すべきで
ある。
図面は新規な方法において用いられる反応器の
略図である。 詳細な説明 図面はこの方法を実施するための反応器を示
す。反応器１は上の区域すなわちゾーン１、およ
び隣接する下の断面積が減少した区域すなわちゾ
ーン６から成る。サイクロン８、外部の熱交換器
すなわち反応器９、および再循環レツグ１１は、
反応器の上部から底部にもどる微細粒子５の再循
環のための外部の通路を提供する。分配板３は、
流動化ガス２を分配して粗大粒子４および微細粒
子を流動化または連行する。第二ガスは１２にお
いて加えることができる。 従来のMSFBは上の反応器に類似するが、た
だし反応器は一般に均一な断面を有する。従来の
反応器の操作は、２で入る流動化ガスを用いて粗
大粒子４を分配板３より上の制限された空間内の
密な床の中へ流動化することからなる。微細粒子
は反応器の中へ導入され、同時に流動化ガスによ
り連行される。微細粒子は密な床およびフリーボ
ード（freeboad）区域を通して連続的に循環さ
れ、反応器の上部から外に出て、サイクロンおよ
び熱交換器を通して、反応器の下部へ入る。 粗大粒子および微細粒子の大きさおよび流動化
ガスの速度を厳密に調節して、他の目標のなかで
も、所望の流動化および連行、反応成分の滞留時
間、および反応の効率を得るようにしなくてはな
らない。流動化ガスの速度または微細粒子の再循
環比を増減することにより、反応の速度または効
率を増大する能力は、これらのパラメーターへの
粗大粒子の流動化の挙動の依存性によりきびしく
制限される。とくに、ガスの速度または再循環速
度の増大は反応器の中から外に粗大粒子を連行す
ることができる。逆に、ガスの速度または再循環
速度をターンダウン（turndown）して反応を遅
くすると、粗大粒子を沈降させることがあり、こ
れは一般に混合を低下し、密な床の中への再循環
粒子の入りを制限しかつ反応器内の条件を不均一
にし、たとえば、燃焼反応時にホツトスポツトを
生じさせる。 本発明の方法は、断面積の縮小した下のゾーン
を含む反応器を密な床のために比較的大きい粒子
を入れて利用する点を除いては従来のMSFB法
で利用した装置と類似する装置の使用を必要とす
る。所望の密な床の材料およびガスの流速につい
て、微細粒子を再循環させないで粗大粒子の最小
流動化速度を超えるように、断面積が減少した下
のゾーンの大きさを設計する。好ましくは、下の
区域におけるガス速度は最小流動化速度を少なく
とも約10％だけ超える。 第２ガスを必要に応じて導入して、流動化を続
けかつ反応を完結する。圧力低下および動力の要
求量が低くなるように、下の区域における粗大粒
子の流動化およびほかの要件に必要なガスだけを
加えることが好ましい。粗大粒子の微細粒子によ
る最小流動化速度をちようど超えるように、大き
い上のゾーンの大きさを設計する。沈降した密な
床の上の境界が下の区域内に存在しかつ流動化さ
れた密な床の上の境界が上の区域内に存在するよ
うに、下の区域の高さおよび粗大粒子の深さを選
択する。再循環レツグ１１は反応器の下の区域内
に入らなくてはならない。 MSFBの操作を開始しかつ維持する新規な方
法は、粗大粒子を選択した深さに準備し、そして
下の区域における粗大粒子の最小流動化速度を超
えるのに十分な速度で、流動化ガスを導入するこ
とからなる。次いで、再循環された微細粒子を下
の区域に注入して、密な床の境界を上の区域中に
さらに上昇されることができる。断面積が減少し
たゾーンにおけるガスの高い速度および微細粒子
の再循環は、組み合つて大きい粗大粒子の沈降を
防止する。事実、それらは一般に組み合つて、正
常の操業中、下の区域における粗大粒子の一部分
を、表面速度が低い、上の拡大された断面の区域
まで連行する。次いで粗大粒子は下の区域へ再び
落下してもどることができ、あるいはガスの速度
および再循速度が十分に高い場合、上の区域の下
部において流動化されうる。粒子の大きさおよび
他の操作条件をこの方法で正常の操業について選
択する場合、この系は粗大粒子を沈降させないで
低い負荷（load）の場合のために実質的に「ター
ンダウン（turn down）」する（ガス速度およ
び／または再循環速度を低くする）ことができ
る。この操作範囲の拡大またはターンダウン能力
の高上は、先行流動床およびMSFB法よりすぐ
れた重要な利点の１つである。事実、比較的大き
い粗大粒子では、本発明のMSFBは、低い操作
速度における沈降の問題を生じさせないでかつ反
応の効率を損失しないで、従来の系の２倍の操作
速度で典型的には実施できることが発見された。
高い速度において、これはMSFBを追加の種類
の反応、たとえば、急速化学反応に使用できるよ
うにさせるであろう。ガス速度の操作範囲は、先
行MSFB反応の少なくとも２倍であることがで
きる。 上の区域および下の区域のおのおのは、実質的
に均一な断面であることができ、あるいはテーパ
ーをもつことができる。図面において断面積が減
少した下のゾーンが下端に接合する円錐台形をも
つ、均一な円筒形の上の区画が示されている。テ
ーパー接合区画は必要ではないが、粒子が流動化
ガスの流路の中から出て静止しうる、外側のかど
付近の死区域を防止するために好ましい。明確な
区域をもたない反応器、すなわち、全長にわたつ
て均一なテーパーを使用することもできるが、効
率が低下しかつ製造コストが高くなると信じられ
る。 密な床の粗大粒子は、従来のMSFB法におけ
るように物理的にかつ化学的に不活性であり、そ
して必要に応じてかなり大きくあることができ
る。従来の床は−８＋16メツシユ（米国規準）の
付近の粗大粒子を有するが、これに対して少なく
とも約2.5cm以上までの「粒子」を本発明の方法
において利用することができる。沈降する密な床
の深さはまた先行MSFB反応器よりも小さくし、
圧力低下を低くしかつ操業経費を少なくすること
ができる。15cm程度の深さが有効に使用された。 連行される床中の微細粒子は、好ましくは操業
温度において不活性かつ安定であり、そして−６
＋140メツシユ以下の範囲の普通の大きさである。
他の普通の材料、例えば、石灰石または石灰を燃
焼法において加えてイオウを捕捉することもでき
る。酸化条件が支配する場合、粗大粒子および微
細粒子は好ましくは金属または金属酸化物、たと
えば、鉄酸化物からなる。いずれかの成分として
使用できる１つの特定材料は、約93％の鉄酸化
物、Fe2O3、を含有しかつ商標“Speculite”（C.
E.Minerals、Inc.、King of Prussia、
Pennsylvaniaから供給される）ヘマタイトであ
る。あるいは、成分は、たとえば、ニツケル、ニ
ツケル酸化物またはアルミナからなることができ
る。粗大成分および微細成分は、後述する場合に
おいて、コークスまたは頁岩からなることができ
る。微細成分は、また、イオウの捕捉を望む条件
下で、シリカあるいは石岩石またはドロマイトの
ような反応成分を追加的に含むことができる。 粗大粒子または微細粒子の少なくとも一部分を
反応成分として使用することは、実際には多分困
難であるが、理論的には可能であることが発見さ
れた。たとえば、実質的に不活性の固体残留物中
に炭化水素を含む頁岩または油状岩石を粗大成分
として使用し、そして摩耗したとき、微細部分と
して使用することができる。石炭およびコークス
は残留物が少ないが、なお同じ方法で使用でき
る。実質的に不活性な残留物を有する反応成分は
この方法に組み込むことが容易であるが、これら
の反応成分のすべては必要な粗大粒子の分散を維
持しかつ連行された床を再循環することが困難で
あり、これには厳密な調節および計画を必要とす
る。とくに、この方法を維持するために正しい量
で新しい反応成分を添加しかつ残留物を除去する
ことは、重要である。 反応器内の表面ガス速度は、１つの床の系およ
び先行MSFB系と比較して、非常に高くするこ
とができる。約9.2〜18.4ｍ／sec（30〜60ft／sec）
は効率よい操業のために有用である。酸化反応の
ための酸素含有ガス、還元または水素化のための
水素含有ガス、熱分解反応のための不活性ガスお
よびガス化反応のための水蒸気は、好ましい流動
化媒体である。また、流動性媒体は、液体または
スラリー、たとえば、液化反応の場合において石
炭のスラリーからなることができる。 この方法は現在流動床において実施されるきわ
めて多くの種類の反応成分を用いて実施できる。
好ましい反応は燃焼であり、そして好ましい反応
成分は密な床へ大きい大きさで供給できる粒状石
炭である。これは石炭を微粉する必要がないの
で、経費の節約を可能とする。粗大粒子よりも大
きい反応成分の粒子を、２つの床の相互作用粒子
により浮動させることができるを発見した。たと
えば、直径が少なくとも約５cmの石炭および頁岩
の大きい塊（chunk）をこの方法において燃焼さ
せることができる。 好ましい実施態様の実施例 実施例 １ 15.25cmの反応器内の燃焼 直径7.5cm（３インチ）−長さ35cm（９インチ）
の下のゾーンへ接合された長さ17.5cm（4.5イン
チ）の円錐台形区画において終る。直径15.25cm
（６インチ）の上部区域を有する反応器内で、燃
焼試験を実施した。再循環レツグは、断面積が減
少した下のゾーンのほぼ中央に接続されていた。 燃焼試験は、−８＋10メツシユの大きさに粉砕
されたイリノイス（Illinois）No.６石炭を用いて
実施した。２つのタイプの粗大粒子を密な床に使
用した：1.27cmのアルミナの粉砕用球（比重3.4、
重さ4.55ｇ）および厚い壁の管（内径1.4cm×内
径0.79cm）から作られた長さ1.27cmのステンレス
鋼リング（比重8.0、重さ10.9ｇ）。微細粒子の連
行床は、−20＋100メツシユのシリカの砂から構成
された。石炭とイオウ捕捉のための微細な石灰石
を、微細粒子の再循環とともに密な床の中へ供給
した。約720Kg／hr（39700Kg／hr−m2）の再循環
速度を使用した。 詳しい条件と結果を表１に示す。粗大粒子を下
のゾーンにおいて12.2ｍ／secの表面速度で流動
化／連行した。約99％の燃焼効率が、高いガス速
度および燃焼速度で達成された。S.S.リングを用
いると、燃焼速度は14.4ｍ／secにおいて0.2×
106kcal／hrに到達し、両者とも15.25cmの反応器
内の従来のMSFB操業の設計の容量の約２倍で
あつた。イオウの捕捉は従来のMSFBと一致し
た。
略図である。 詳細な説明 図面はこの方法を実施するための反応器を示
す。反応器１は上の区域すなわちゾーン１、およ
び隣接する下の断面積が減少した区域すなわちゾ
ーン６から成る。サイクロン８、外部の熱交換器
すなわち反応器９、および再循環レツグ１１は、
反応器の上部から底部にもどる微細粒子５の再循
環のための外部の通路を提供する。分配板３は、
流動化ガス２を分配して粗大粒子４および微細粒
子を流動化または連行する。第二ガスは１２にお
いて加えることができる。 従来のMSFBは上の反応器に類似するが、た
だし反応器は一般に均一な断面を有する。従来の
反応器の操作は、２で入る流動化ガスを用いて粗
大粒子４を分配板３より上の制限された空間内の
密な床の中へ流動化することからなる。微細粒子
は反応器の中へ導入され、同時に流動化ガスによ
り連行される。微細粒子は密な床およびフリーボ
ード（freeboad）区域を通して連続的に循環さ
れ、反応器の上部から外に出て、サイクロンおよ
び熱交換器を通して、反応器の下部へ入る。 粗大粒子および微細粒子の大きさおよび流動化
ガスの速度を厳密に調節して、他の目標のなかで
も、所望の流動化および連行、反応成分の滞留時
間、および反応の効率を得るようにしなくてはな
らない。流動化ガスの速度または微細粒子の再循
環比を増減することにより、反応の速度または効
率を増大する能力は、これらのパラメーターへの
粗大粒子の流動化の挙動の依存性によりきびしく
制限される。とくに、ガスの速度または再循環速
度の増大は反応器の中から外に粗大粒子を連行す
ることができる。逆に、ガスの速度または再循環
速度をターンダウン（turndown）して反応を遅
くすると、粗大粒子を沈降させることがあり、こ
れは一般に混合を低下し、密な床の中への再循環
粒子の入りを制限しかつ反応器内の条件を不均一
にし、たとえば、燃焼反応時にホツトスポツトを
生じさせる。 本発明の方法は、断面積の縮小した下のゾーン
を含む反応器を密な床のために比較的大きい粒子
を入れて利用する点を除いては従来のMSFB法
で利用した装置と類似する装置の使用を必要とす
る。所望の密な床の材料およびガスの流速につい
て、微細粒子を再循環させないで粗大粒子の最小
流動化速度を超えるように、断面積が減少した下
のゾーンの大きさを設計する。好ましくは、下の
区域におけるガス速度は最小流動化速度を少なく
とも約10％だけ超える。 第２ガスを必要に応じて導入して、流動化を続
けかつ反応を完結する。圧力低下および動力の要
求量が低くなるように、下の区域における粗大粒
子の流動化およびほかの要件に必要なガスだけを
加えることが好ましい。粗大粒子の微細粒子によ
る最小流動化速度をちようど超えるように、大き
い上のゾーンの大きさを設計する。沈降した密な
床の上の境界が下の区域内に存在しかつ流動化さ
れた密な床の上の境界が上の区域内に存在するよ
うに、下の区域の高さおよび粗大粒子の深さを選
択する。再循環レツグ１１は反応器の下の区域内
に入らなくてはならない。 MSFBの操作を開始しかつ維持する新規な方
法は、粗大粒子を選択した深さに準備し、そして
下の区域における粗大粒子の最小流動化速度を超
えるのに十分な速度で、流動化ガスを導入するこ
とからなる。次いで、再循環された微細粒子を下
の区域に注入して、密な床の境界を上の区域中に
さらに上昇されることができる。断面積が減少し
たゾーンにおけるガスの高い速度および微細粒子
の再循環は、組み合つて大きい粗大粒子の沈降を
防止する。事実、それらは一般に組み合つて、正
常の操業中、下の区域における粗大粒子の一部分
を、表面速度が低い、上の拡大された断面の区域
まで連行する。次いで粗大粒子は下の区域へ再び
落下してもどることができ、あるいはガスの速度
および再循速度が十分に高い場合、上の区域の下
部において流動化されうる。粒子の大きさおよび
他の操作条件をこの方法で正常の操業について選
択する場合、この系は粗大粒子を沈降させないで
低い負荷（load）の場合のために実質的に「ター
ンダウン（turn down）」する（ガス速度およ
び／または再循環速度を低くする）ことができ
る。この操作範囲の拡大またはターンダウン能力
の高上は、先行流動床およびMSFB法よりすぐ
れた重要な利点の１つである。事実、比較的大き
い粗大粒子では、本発明のMSFBは、低い操作
速度における沈降の問題を生じさせないでかつ反
応の効率を損失しないで、従来の系の２倍の操作
速度で典型的には実施できることが発見された。
高い速度において、これはMSFBを追加の種類
の反応、たとえば、急速化学反応に使用できるよ
うにさせるであろう。ガス速度の操作範囲は、先
行MSFB反応の少なくとも２倍であることがで
きる。 上の区域および下の区域のおのおのは、実質的
に均一な断面であることができ、あるいはテーパ
ーをもつことができる。図面において断面積が減
少した下のゾーンが下端に接合する円錐台形をも
つ、均一な円筒形の上の区画が示されている。テ
ーパー接合区画は必要ではないが、粒子が流動化
ガスの流路の中から出て静止しうる、外側のかど
付近の死区域を防止するために好ましい。明確な
区域をもたない反応器、すなわち、全長にわたつ
て均一なテーパーを使用することもできるが、効
率が低下しかつ製造コストが高くなると信じられ
る。 密な床の粗大粒子は、従来のMSFB法におけ
るように物理的にかつ化学的に不活性であり、そ
して必要に応じてかなり大きくあることができ
る。従来の床は−８＋16メツシユ（米国規準）の
付近の粗大粒子を有するが、これに対して少なく
とも約2.5cm以上までの「粒子」を本発明の方法
において利用することができる。沈降する密な床
の深さはまた先行MSFB反応器よりも小さくし、
圧力低下を低くしかつ操業経費を少なくすること
ができる。15cm程度の深さが有効に使用された。 連行される床中の微細粒子は、好ましくは操業
温度において不活性かつ安定であり、そして−６
＋140メツシユ以下の範囲の普通の大きさである。
他の普通の材料、例えば、石灰石または石灰を燃
焼法において加えてイオウを捕捉することもでき
る。酸化条件が支配する場合、粗大粒子および微
細粒子は好ましくは金属または金属酸化物、たと
えば、鉄酸化物からなる。いずれかの成分として
使用できる１つの特定材料は、約93％の鉄酸化
物、Fe2O3、を含有しかつ商標“Speculite”（C.
E.Minerals、Inc.、King of Prussia、
Pennsylvaniaから供給される）ヘマタイトであ
る。あるいは、成分は、たとえば、ニツケル、ニ
ツケル酸化物またはアルミナからなることができ
る。粗大成分および微細成分は、後述する場合に
おいて、コークスまたは頁岩からなることができ
る。微細成分は、また、イオウの捕捉を望む条件
下で、シリカあるいは石岩石またはドロマイトの
ような反応成分を追加的に含むことができる。 粗大粒子または微細粒子の少なくとも一部分を
反応成分として使用することは、実際には多分困
難であるが、理論的には可能であることが発見さ
れた。たとえば、実質的に不活性の固体残留物中
に炭化水素を含む頁岩または油状岩石を粗大成分
として使用し、そして摩耗したとき、微細部分と
して使用することができる。石炭およびコークス
は残留物が少ないが、なお同じ方法で使用でき
る。実質的に不活性な残留物を有する反応成分は
この方法に組み込むことが容易であるが、これら
の反応成分のすべては必要な粗大粒子の分散を維
持しかつ連行された床を再循環することが困難で
あり、これには厳密な調節および計画を必要とす
る。とくに、この方法を維持するために正しい量
で新しい反応成分を添加しかつ残留物を除去する
ことは、重要である。 反応器内の表面ガス速度は、１つの床の系およ
び先行MSFB系と比較して、非常に高くするこ
とができる。約9.2〜18.4ｍ／sec（30〜60ft／sec）
は効率よい操業のために有用である。酸化反応の
ための酸素含有ガス、還元または水素化のための
水素含有ガス、熱分解反応のための不活性ガスお
よびガス化反応のための水蒸気は、好ましい流動
化媒体である。また、流動性媒体は、液体または
スラリー、たとえば、液化反応の場合において石
炭のスラリーからなることができる。 この方法は現在流動床において実施されるきわ
めて多くの種類の反応成分を用いて実施できる。
好ましい反応は燃焼であり、そして好ましい反応
成分は密な床へ大きい大きさで供給できる粒状石
炭である。これは石炭を微粉する必要がないの
で、経費の節約を可能とする。粗大粒子よりも大
きい反応成分の粒子を、２つの床の相互作用粒子
により浮動させることができるを発見した。たと
えば、直径が少なくとも約５cmの石炭および頁岩
の大きい塊（chunk）をこの方法において燃焼さ
せることができる。 好ましい実施態様の実施例 実施例 １ 15.25cmの反応器内の燃焼 直径7.5cm（３インチ）−長さ35cm（９インチ）
の下のゾーンへ接合された長さ17.5cm（4.5イン
チ）の円錐台形区画において終る。直径15.25cm
（６インチ）の上部区域を有する反応器内で、燃
焼試験を実施した。再循環レツグは、断面積が減
少した下のゾーンのほぼ中央に接続されていた。 燃焼試験は、−８＋10メツシユの大きさに粉砕
されたイリノイス（Illinois）No.６石炭を用いて
実施した。２つのタイプの粗大粒子を密な床に使
用した：1.27cmのアルミナの粉砕用球（比重3.4、
重さ4.55ｇ）および厚い壁の管（内径1.4cm×内
径0.79cm）から作られた長さ1.27cmのステンレス
鋼リング（比重8.0、重さ10.9ｇ）。微細粒子の連
行床は、−20＋100メツシユのシリカの砂から構成
された。石炭とイオウ捕捉のための微細な石灰石
を、微細粒子の再循環とともに密な床の中へ供給
した。約720Kg／hr（39700Kg／hr−m2）の再循環
速度を使用した。 詳しい条件と結果を表１に示す。粗大粒子を下
のゾーンにおいて12.2ｍ／secの表面速度で流動
化／連行した。約99％の燃焼効率が、高いガス速
度および燃焼速度で達成された。S.S.リングを用
いると、燃焼速度は14.4ｍ／secにおいて0.2×
106kcal／hrに到達し、両者とも15.25cmの反応器
内の従来のMSFB操業の設計の容量の約２倍で
あつた。イオウの捕捉は従来のMSFBと一致し
た。
【表】
【表】
実施例 ２
25.4cmの反応器内の燃焼
直径25.4cmの反応器内で１回の燃焼試験を流動
性コークスを使用して実施し、そして２回の燃焼
試験をイリノイズNo.６石炭を用いて実施した。反
応器の上の部分は20cmの長さにわたつて、その下
端において直径10.1cmの断面積が減少したゾーン
との接合部までに直径が減少していた。この下の
ゾーンは長さが53cmであつた。微細な粒子の再循
環パイプは、底から上にほぼ３分の１の所で下の
ゾーンに接続されていた。 石炭は実施例１と同じであり、同様に微細な連
行床（砂）も同じであつた。再循環速度は約2000
Kg／hr（39600Kg／hr−m2）であつた。流動性コー
クスは約87％の炭素であり、そして主として−40
＋70メツシユの大きさであつたが、多少これより
小さい部分が少量で存在した。−50＋325メツシユ
のかなり均一な粒子分布をもつが、主として−
100＋325メツシユを有する石灰石を燃料および微
細な再循環物質とともに導入した。密な床の粗大
粒子は、1.27cmの燃結ボーキサイト球であるかあ
るいは1.27cmの燃結鉄鉱球であつた。他の条件お
よび方法の結果を表２に示す。
性コークスを使用して実施し、そして２回の燃焼
試験をイリノイズNo.６石炭を用いて実施した。反
応器の上の部分は20cmの長さにわたつて、その下
端において直径10.1cmの断面積が減少したゾーン
との接合部までに直径が減少していた。この下の
ゾーンは長さが53cmであつた。微細な粒子の再循
環パイプは、底から上にほぼ３分の１の所で下の
ゾーンに接続されていた。 石炭は実施例１と同じであり、同様に微細な連
行床（砂）も同じであつた。再循環速度は約2000
Kg／hr（39600Kg／hr−m2）であつた。流動性コー
クスは約87％の炭素であり、そして主として−40
＋70メツシユの大きさであつたが、多少これより
小さい部分が少量で存在した。−50＋325メツシユ
のかなり均一な粒子分布をもつが、主として−
100＋325メツシユを有する石灰石を燃料および微
細な再循環物質とともに導入した。密な床の粗大
粒子は、1.27cmの燃結ボーキサイト球であるかあ
るいは1.27cmの燃結鉄鉱球であつた。他の条件お
よび方法の結果を表２に示す。
【表】
【表】
炭素の利用およびイオウの捕捉は従来の
MSFB法と一致する。しかしながら、操作は断
面積が減少した区域において壁の摩擦から生ずる
スラツキング（slugging）のため、実施例１にお
けるよりも安定性にかなり劣つた。これは断面積
が減少した区域の長さが長い（53ｍ）ことから生
じうると信じられる。したがつて、この区画は密
な床のスラツギングおよび圧力低下を最小とする
ために出来るだけ短かく保つべきである。 しかしながら、断面積が減少した区域が非常に
大きい密度の床の粒子の使用を可能とすることに
ついて、凝いは存在しない。これにより、
MSFBにおいて新しい反応を実施するために、
あるいはより古いMSFBをより効率よく完結す
るために、より高い絶対ガス速度についてかつこ
の方法についてターンダウン範囲を増大すること
ができる。
MSFB法と一致する。しかしながら、操作は断
面積が減少した区域において壁の摩擦から生ずる
スラツキング（slugging）のため、実施例１にお
けるよりも安定性にかなり劣つた。これは断面積
が減少した区域の長さが長い（53ｍ）ことから生
じうると信じられる。したがつて、この区画は密
な床のスラツギングおよび圧力低下を最小とする
ために出来るだけ短かく保つべきである。 しかしながら、断面積が減少した区域が非常に
大きい密度の床の粒子の使用を可能とすることに
ついて、凝いは存在しない。これにより、
MSFBにおいて新しい反応を実施するために、
あるいはより古いMSFBをより効率よく完結す
るために、より高い絶対ガス速度についてかつこ
の方法についてターンダウン範囲を増大すること
ができる。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US50567783A | 1983-06-20 | 1983-06-20 | |
| US505677 | 1983-06-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60501592A JPS60501592A (ja) | 1985-09-26 |
| JPH0454494B2 true JPH0454494B2 (ja) | 1992-08-31 |
Family
ID=24011346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59502382A Granted JPS60501592A (ja) | 1983-06-20 | 1984-06-11 | 高速マルチソリツド流動床法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0147445B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60501592A (ja) |
| AU (1) | AU576507B2 (ja) |
| BR (1) | BR8406940A (ja) |
| CA (1) | CA1218830A (ja) |
| DE (1) | DE3467510D1 (ja) |
| DK (1) | DK78185A (ja) |
| IN (1) | IN161444B (ja) |
| IT (1) | IT1174041B (ja) |
| WO (1) | WO1985000119A1 (ja) |
| ZA (1) | ZA844435B (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4589927A (en) * | 1984-05-29 | 1986-05-20 | Battelle Development Corporation | Liquid multisolid fluidized bed processing |
| KR940004077B1 (ko) | 1985-04-18 | 1994-05-11 | 바이오테크놀로지 오스트레일리아 프로프라이어터리 리밋티드 | 재조합 인히빈 |
| TW419574B (en) | 1998-06-16 | 2001-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Operating method of flow-level incinerator and the incinerator |
| FR2937886B1 (fr) | 2008-10-30 | 2011-05-20 | Jean Xavier Morin | Dispositif de lit fluidise a fluidisation rapide et a flux sature de solides circulants |
| CN103492322B (zh) | 2011-03-10 | 2016-09-21 | 奥斯特拉营养康复技术有限公司 | 用于从废水中沉淀溶质的反应器及相关方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3597327A (en) * | 1969-04-02 | 1971-08-03 | Arthur M Squires | Process for pyrolyzing a solid or liquid hydrocarbonaceous fuel in a fluidized bed |
| US3855070A (en) * | 1971-07-30 | 1974-12-17 | A Squires | Hydropyrolysis of hydrocarbonaceous fuel at short reaction times |
| JPS55439B2 (ja) * | 1973-08-18 | 1980-01-08 | ||
| US4165717A (en) * | 1975-09-05 | 1979-08-28 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Process for burning carbonaceous materials |
| JPS5324188A (en) * | 1976-08-17 | 1978-03-06 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Device for controlling work engaged at predetermined suitable interval and for forming work |
| FI62468C (fi) * | 1981-08-24 | 1983-01-10 | Ahlstroem Oy | Virvelbaeddsreaktor |
-
1984
- 1984-06-11 EP EP84902424A patent/EP0147445B1/en not_active Expired
- 1984-06-11 DE DE8484902424T patent/DE3467510D1/de not_active Expired
- 1984-06-11 BR BR8406940A patent/BR8406940A/pt unknown
- 1984-06-11 WO PCT/US1984/000895 patent/WO1985000119A1/en not_active Ceased
- 1984-06-11 JP JP59502382A patent/JPS60501592A/ja active Granted
- 1984-06-11 AU AU30649/84A patent/AU576507B2/en not_active Ceased
- 1984-06-11 CA CA000456316A patent/CA1218830A/en not_active Expired
- 1984-06-12 ZA ZA844435A patent/ZA844435B/xx unknown
- 1984-06-19 IN IN449/MAS/84A patent/IN161444B/en unknown
- 1984-06-19 IT IT21498/84A patent/IT1174041B/it active
-
1985
- 1985-02-20 DK DK78185A patent/DK78185A/da not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0147445A1 (en) | 1985-07-10 |
| EP0147445B1 (en) | 1987-11-19 |
| IT1174041B (it) | 1987-06-24 |
| DK78185D0 (da) | 1985-02-20 |
| IN161444B (ja) | 1987-12-05 |
| BR8406940A (pt) | 1985-06-04 |
| CA1218830A (en) | 1987-03-10 |
| IT8421498A0 (it) | 1984-06-19 |
| AU3064984A (en) | 1985-01-25 |
| AU576507B2 (en) | 1988-09-01 |
| DK78185A (da) | 1985-02-20 |
| ZA844435B (en) | 1985-02-27 |
| DE3467510D1 (en) | 1987-12-23 |
| WO1985000119A1 (en) | 1985-01-17 |
| JPS60501592A (ja) | 1985-09-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4099927A (en) | Apparatus for regeneration of catalyst | |
| RU2070936C1 (ru) | Способ обработки газов и твердых частиц в кипящем слое и устройство для его осуществления | |
| US3494858A (en) | Two-stage countercurrent catalyst regenerator | |
| US4167492A (en) | Spent-catalyst combustion regeneration process with recycle of hot regenerated catalyst and spent catalyst | |
| US2719112A (en) | Contacting gases with fluidized subdivided solids | |
| US4085707A (en) | Combustion or part-combustion in fluidized beds | |
| EP0003117A2 (en) | Two-zone fluid bed combustion/gasification | |
| US2702267A (en) | Hydrocarbon conversion process and the stripping of the fouled catalyst with regeneration gases containing hydrogen | |
| EP2176614B1 (en) | Process and plant for reducing solids containing iron oxide | |
| US4770237A (en) | Process for circulating solid particles within a fluidization chamber and fluidization chamber for carrying out the process | |
| US2736687A (en) | Shot heated fluid conversion system | |
| US5239945A (en) | Apparatus to reduce or eliminate combustor perimeter wall erosion in fluidized bed boilers or reactors | |
| US7803268B2 (en) | Method and plant for producing low-temperature coke | |
| JPH0454494B2 (ja) | ||
| CA2566157A1 (en) | A direct reduction process and apparatus | |
| CA1226841A (en) | Process for fluidized catalytic cracking of heavy oils and production of hydrogen | |
| US3409542A (en) | Coking process and apparatus | |
| US3591363A (en) | Radiant heated iron ore reduction process | |
| US3251677A (en) | Fluid bed process | |
| US3079248A (en) | Direct reduction of ferrous oxide | |
| JPH0794669B2 (ja) | 低導入ガス速度および高処理量バイオマスガス化機 | |
| US3228872A (en) | Controlling particle size in fluid coking | |
| US3091594A (en) | Mixing finely divided contact particles in a dense fluid bed | |
| Zenz | Fluidization phenomena and fluidized bed technology | |
| EP0077294B1 (en) | Superjet gas agitation process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |