JPH0458257B2 - - Google Patents
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- JPH0458257B2 JPH0458257B2 JP57033930A JP3393082A JPH0458257B2 JP H0458257 B2 JPH0458257 B2 JP H0458257B2 JP 57033930 A JP57033930 A JP 57033930A JP 3393082 A JP3393082 A JP 3393082A JP H0458257 B2 JPH0458257 B2 JP H0458257B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は併架多回線多端子分岐系統の地絡保護
方式に係り、特に回線間の誘導循環電流対策とし
て好適な回線選択リレーに関する。
方式に係り、特に回線間の誘導循環電流対策とし
て好適な回線選択リレーに関する。
従来の地絡回線選択リレーは併架による誘導電
流対策として、三相一括した零相電流の変化幅に
応動するもの（例：特公昭56−36648）があるが、
３端子以上の多端子系統の保護に対して演算が複
雑になり、検出性能が不足するおそれがある。
流対策として、三相一括した零相電流の変化幅に
応動するもの（例：特公昭56−36648）があるが、
３端子以上の多端子系統の保護に対して演算が複
雑になり、検出性能が不足するおそれがある。
本発明の目的は抵抗接地多端子分岐系統におい
て併映系統の誘導電流の影響を軽減し、高感度の
地絡事故検出を行う回線選択リレー装置を提供す
ることにある。
て併映系統の誘導電流の影響を軽減し、高感度の
地絡事故検出を行う回線選択リレー装置を提供す
ることにある。
併架系統からの誘導による保護区間内循環電流
対策として、三相交流系統の１線地絡事故によつ
て変化した事故電流成分と誘導による循環電流成
分の値を事故相以外のいわゆる健全相の電流の変
化分をもとに推定する方法で、健全相の電流変化
分のうちから負荷電流成分の変化分を除いた成分
の変化比を補正係数として零相電流に含まれる誘
導電流成分を消去し、事故電流成分によつてのみ
回線選択の判定を行う。
対策として、三相交流系統の１線地絡事故によつ
て変化した事故電流成分と誘導による循環電流成
分の値を事故相以外のいわゆる健全相の電流の変
化分をもとに推定する方法で、健全相の電流変化
分のうちから負荷電流成分の変化分を除いた成分
の変化比を補正係数として零相電流に含まれる誘
導電流成分を消去し、事故電流成分によつてのみ
回線選択の判定を行う。
第１図に本発明の保護対象系統の一例を示し、
同図の、記号と動作について以下に説明する。
同図の、記号と動作について以下に説明する。
第１図において１Ｌ，２Ｌ，３Ｌ，４Ｌ，５
Ｌ，６Ｌはそれぞれ保護対象送電線路で三相交流
送電線を三相一括して示すものである。HLは保
護対象系統に併架された高圧三相交流送電線であ
る。CBはしや断器を示し、その添字は場所を示
す。CBHA，CBHBはHLのＡ端子、Ｂ端子をそれ
ぞれ示し、以下同様にCB1，CB2，CB3，CB4，
CB5，CB6は各端子に設けたしや断器の各回線番
号を添字により示す。CTは変流器でその添字は
CBの場合と同様の約束に従う。
Ｌ，６Ｌはそれぞれ保護対象送電線路で三相交流
送電線を三相一括して示すものである。HLは保
護対象系統に併架された高圧三相交流送電線であ
る。CBはしや断器を示し、その添字は場所を示
す。CBHA，CBHBはHLのＡ端子、Ｂ端子をそれ
ぞれ示し、以下同様にCB1，CB2，CB3，CB4，
CB5，CB6は各端子に設けたしや断器の各回線番
号を添字により示す。CTは変流器でその添字は
CBの場合と同様の約束に従う。
CTの極性は保護区間Ａ，Ｂ，Ｃ端で囲まれた
方向に流れる電流を１Ｌ，３Ｌ，５Ｌで正（零相
電圧と零相電流が同方向）となるようにとり、相
隣り合う回線２Ｌ，４Ｌ，６ＬのCTもそれぞれ
保護区間内方向への入力電流を正にとる。
方向に流れる電流を１Ｌ，３Ｌ，５Ｌで正（零相
電圧と零相電流が同方向）となるようにとり、相
隣り合う回線２Ｌ，４Ｌ，６ＬのCTもそれぞれ
保護区間内方向への入力電流を正にとる。
５０GA，５０GB，５０GCはそれぞれＡ，Ｂ，
Ｃ端子に設置した地絡回線選択リレー装置であ
る。
Ｃ端子に設置した地絡回線選択リレー装置であ
る。
PTA，PTB，PTCはそれぞれＡ，Ｂ，Ｃ端子に
設置した電圧変成器であり、各々５０GA，５０
GB，５０GCの電流入力の方向を判定するための
基準電圧V〓Rを入力するために用いるもので、そ
の一例として、各端子母線電圧の零相電圧V〓0を
入力してもよい。
設置した電圧変成器であり、各々５０GA，５０
GB，５０GCの電流入力の方向を判定するための
基準電圧V〓Rを入力するために用いるもので、そ
の一例として、各端子母線電圧の零相電圧V〓0を
入力してもよい。
NGRは中性点接地抵抗、E〓A，E〓B，E〓Cは各端の背
後電源、TrfA，TrfB，TrfCは変圧器を示す。
後電源、TrfA，TrfB，TrfCは変圧器を示す。
つぎに第１図Ｆ点で１線地絡事故が発生したと
きを仮定して本発明のリレー５０GA，５０GB，
５０GCの動作について説明する。Ｆ点がＢ，Ｃ
端子に近接しているとすると、故障電流の零相分
I〓雲0Fは、 となり、回線選択可能なるものはＢ端子のみとな
る。但し、I〓NはＡ端中性点より流入する零相電流
である。しかし、Ｂ端子においても事故前から併
架による誘導電流が通過しており、事故前の時刻
ｔ０における零相分循環電流をI〓0nB(t0)、事故発生
直後の時刻ｔ１においてI〓0nB(t1)とおくと、Ｂ端子
における回線間差電流I〓Bの零相分I〓0Bは時刻ｔ１に
おいて、 I〓0B(t1)＝2I〓0nB(t1)＋I〓N(t1) ……(2) となる。I〓0nB(t1)は併架系統HLの負荷電流IHLによ
つて誘導されるものであり、I〓Nとは任意の位相差
になりI〓0nB(t1)がI〓N(t1)よりも大きいこともあり、
I〓0nB(t1)の成分を除外しなければ正しい回線選択が
できないおそれがある。
きを仮定して本発明のリレー５０GA，５０GB，
５０GCの動作について説明する。Ｆ点がＢ，Ｃ
端子に近接しているとすると、故障電流の零相分
I〓雲0Fは、 となり、回線選択可能なるものはＢ端子のみとな
る。但し、I〓NはＡ端中性点より流入する零相電流
である。しかし、Ｂ端子においても事故前から併
架による誘導電流が通過しており、事故前の時刻
ｔ０における零相分循環電流をI〓0nB(t0)、事故発生
直後の時刻ｔ１においてI〓0nB(t1)とおくと、Ｂ端子
における回線間差電流I〓Bの零相分I〓0Bは時刻ｔ１に
おいて、 I〓0B(t1)＝2I〓0nB(t1)＋I〓N(t1) ……(2) となる。I〓0nB(t1)は併架系統HLの負荷電流IHLによ
つて誘導されるものであり、I〓Nとは任意の位相差
になりI〓0nB(t1)がI〓N(t1)よりも大きいこともあり、
I〓0nB(t1)の成分を除外しなければ正しい回線選択が
できないおそれがある。
この対策として本発明では、I〓0nB(t0)が事故前の
零相電流によつて判別できることから、I〓0nB(t1)に
ついては事故相以外（以下健全相と呼ぶ）の電流
情報をもとに推定し、(2)式からこれを除外する。
これは、I〓0nBの成分はａ，ｂ，ｃ各相とも同一回
線においては同じ比率で変化すると見なし、ａ相
事故時には、ｂ相あるいはｃ相の循環電流成分は
I〓nb，I〓ncの値の変化があつた場合にそれぞれの変
化比を求めて、その値によつて零相分循環電流
I0nBの成分を除去する。
零相電流によつて判別できることから、I〓0nB(t1)に
ついては事故相以外（以下健全相と呼ぶ）の電流
情報をもとに推定し、(2)式からこれを除外する。
これは、I〓0nBの成分はａ，ｂ，ｃ各相とも同一回
線においては同じ比率で変化すると見なし、ａ相
事故時には、ｂ相あるいはｃ相の循環電流成分は
I〓nb，I〓ncの値の変化があつた場合にそれぞれの変
化比を求めて、その値によつて零相分循環電流
I0nBの成分を除去する。
たとえばｂ相の正常時の回線間差電流I〓bについ
てみると、負荷電流成分I〓Lbと循環電流I〓nbよりな
り I〓b＝I〓Lb＋I〓nb ……(3) で表わされる。ここで、I〓Lbについては正相分の
みであると仮定し、三相の回線間差電流の正相分
をI〓1sとおくとき I〓nb＝I〓b−a2I〓1s ……(4) で求める。ただし、a2はベクトルオペレータで a2＝−１／２−ｊ√３／２ なる複素数である。
てみると、負荷電流成分I〓Lbと循環電流I〓nbよりな
り I〓b＝I〓Lb＋I〓nb ……(3) で表わされる。ここで、I〓Lbについては正相分の
みであると仮定し、三相の回線間差電流の正相分
をI〓1sとおくとき I〓nb＝I〓b−a2I〓1s ……(4) で求める。ただし、a2はベクトルオペレータで a2＝−１／２−ｊ√３／２ なる複素数である。
I〓nbがｔ０とｔ１の時刻にてどのように変化し
たのかを(4)式のｔ０の電流データとｔ１の電流デ
ータから求め、変化比K〓b(01)を K〓b(01)＝I〓nb(t1)／Inb(t0) ＝I〓b(t1)−a2I〓1s(t1)／Ib(t0)−a2I1s(t0)……(5
) とおく。K〓b(t0)が判つたことにより、(2)式に示し
た零相電流の循環分I〓0nBの値を I〓0nB(t1)＝K〓b(01)×I〓0nB(t0) ……(6) とおき、 I〓0B(t1)＝２｛I〓0nB(t1)＋I〓N(t1)／２−K〓
b(01)×I〓0nB(t0)｝＝2I〓N(t1)……(7) が求まる。
たのかを(4)式のｔ０の電流データとｔ１の電流デ
ータから求め、変化比K〓b(01)を K〓b(01)＝I〓nb(t1)／Inb(t0) ＝I〓b(t1)−a2I〓1s(t1)／Ib(t0)−a2I1s(t0)……(5
) とおく。K〓b(t0)が判つたことにより、(2)式に示し
た零相電流の循環分I〓0nBの値を I〓0nB(t1)＝K〓b(01)×I〓0nB(t0) ……(6) とおき、 I〓0B(t1)＝２｛I〓0nB(t1)＋I〓N(t1)／２−K〓
b(01)×I〓0nB(t0)｝＝2I〓N(t1)……(7) が求まる。
I〓0nB(t0)とI〓0nB(t1)の比較は商用周波数の整数サ
イ
クル間の差でよく、たとえば50GBリレーの動作
判定に用いる時間を３サイクル以内とすれば、そ
れより長い４、あるいは５サイクル前の値を記憶
しておきこれを基準に、K〓b(01)倍して差し引きを
行えばよい。K〓b(01)を求める(5)式の場合も同様で
ある。
イ
クル間の差でよく、たとえば50GBリレーの動作
判定に用いる時間を３サイクル以内とすれば、そ
れより長い４、あるいは５サイクル前の値を記憶
しておきこれを基準に、K〓b(01)倍して差し引きを
行えばよい。K〓b(01)を求める(5)式の場合も同様で
ある。
この結果、もし、Ｂ端子においてI〓0nB(t0)がｔ１
にても全く変化ない場合にはK〓0b(01)は記憶してい
る間（t1−t0）において常に1.0となり、正しく
(7)式の2I〓N(t1)の値を得ることができる。
にても全く変化ない場合にはK〓0b(01)は記憶してい
る間（t1−t0）において常に1.0となり、正しく
(7)式の2I〓N(t1)の値を得ることができる。
５０GBの電流入力としてI〓0B(t1)＝2I〓N(t1)を得て
、
第２図に示すように基準電圧をＢ端子の零相電圧
V〓0Bとの位相差を比較して、事故回線を選択す
る。第２図において、I〓PはI〓0Bのレベル判定値であ
る。位相特性角θは５０GBの不要動作を防止す
るため必要最少限にせまくした方がよい。
、
第２図に示すように基準電圧をＢ端子の零相電圧
V〓0Bとの位相差を比較して、事故回線を選択す
る。第２図において、I〓PはI〓0Bのレベル判定値であ
る。位相特性角θは５０GBの不要動作を防止す
るため必要最少限にせまくした方がよい。
以上により、Ｂ端子３Ｌの事故を判定し、しや
断器CB3にしや断指令を与え、これをしや断す
る。３ＬのCB3しや断後の電流分布は第３図の例
のようになり、この状態における値を時刻ｔ２と
する。ｔ２においてもＡ端子を通過する事故電流
の成分は１Ｌ，２Ｌでほぼ等しく、したがつて、
Ｃ端子でのみ回線選択が可能になる。しかし、Ｃ
端子においても、３ＬのＢ端子しや断によつて、
時刻ｔ１に対して事故電流の変化があり、しかも
零相循環電流の変化、Ｂ端子向け負荷電流の分流
による電流変化が想定され、事故電流分布のみを
正確に導かなければＣ端子での回線選択は正しく
行なわれない。
断器CB3にしや断指令を与え、これをしや断す
る。３ＬのCB3しや断後の電流分布は第３図の例
のようになり、この状態における値を時刻ｔ２と
する。ｔ２においてもＡ端子を通過する事故電流
の成分は１Ｌ，２Ｌでほぼ等しく、したがつて、
Ｃ端子でのみ回線選択が可能になる。しかし、Ｃ
端子においても、３ＬのＢ端子しや断によつて、
時刻ｔ１に対して事故電流の変化があり、しかも
零相循環電流の変化、Ｂ端子向け負荷電流の分流
による電流変化が想定され、事故電流分布のみを
正確に導かなければＣ端子での回線選択は正しく
行なわれない。
したがつて、Ｃ端子でもＢ端子の場合と同様に
事故前のｔ０における電流信号をもとにｔ２にお
ける事故電流成分を導き出す。
事故前のｔ０における電流信号をもとにｔ２にお
ける事故電流成分を導き出す。
すなわち、Ｃ端子における回線間差電流の零相
分I〓0cは各時刻において、 I〓0C(t0)＝2I〓0nC(t0) ……(8) I〓0C(t1)＝2I〓0nC(t1)＋I〓0F5L(t1) ＋I〓0F6L(t1)≒2I〓0nC(t1) ……(9) I〓0C(t2)＝2I〓0nC(t2)＋I〓0F5L(t2) ＋I〓0F6L(t2) ≒2I〓0nC(t2)＋I〓N(t2) ……(10) とする。ここにI〓0nC(t0)，I〓0nC(t1)，I〓0nC(t2)は
併架系
統の構成によつて変るものと考えると、Ｂ端子で
K〓b(t0)を求めたと同様にＣ端子においても健全相
から変化比を求めることができ、ｔ０からｔ１，
ｔ２における変化比をそれぞれK〓b(01)，K〓b(02)とす
ると、 I〓0C(t2)＝２｛I〓0nC(t2)＋I〓N(t2)／２ −K〓b(02)×I〓0n(t0)｝ ＝I〓N(t2) ……(11) を得る。(11)式で事故電流成分I〓N(t2)が得られ５０
GCにて方向判定を行い、５Ｌ側の事故が検出で
きる。したがつて、50GCによつて５ＬのCB5をし
や断できる。しや断後の時刻ｔ３においてはＡ端
子において、事故電流成分が1Lのみ通過するか
ら、回線選択が可能になるが、ここでも負荷電
流、零相循環電流の変化量に影響を受けないよう
に判定しなければならないため、Ｂ、及びＣ端子
の場合と同様に健全相の電流信号から零相分の変
化比K〓b(03)を求め補正し、Ａ端子における零相分
回線間差電流 I〓0A(t3)＝２｛I〓0nA(t3)＋I〓N(t3)／２ K〓b(03)×I〓nA(t0)｝ I〓N(t3)／２ ……(12) を得る。(12)式の信号によつてＡ端子５０GAは１
Ｌ側の事故と判定し、CB1をしや断する。
分I〓0cは各時刻において、 I〓0C(t0)＝2I〓0nC(t0) ……(8) I〓0C(t1)＝2I〓0nC(t1)＋I〓0F5L(t1) ＋I〓0F6L(t1)≒2I〓0nC(t1) ……(9) I〓0C(t2)＝2I〓0nC(t2)＋I〓0F5L(t2) ＋I〓0F6L(t2) ≒2I〓0nC(t2)＋I〓N(t2) ……(10) とする。ここにI〓0nC(t0)，I〓0nC(t1)，I〓0nC(t2)は
併架系
統の構成によつて変るものと考えると、Ｂ端子で
K〓b(t0)を求めたと同様にＣ端子においても健全相
から変化比を求めることができ、ｔ０からｔ１，
ｔ２における変化比をそれぞれK〓b(01)，K〓b(02)とす
ると、 I〓0C(t2)＝２｛I〓0nC(t2)＋I〓N(t2)／２ −K〓b(02)×I〓0n(t0)｝ ＝I〓N(t2) ……(11) を得る。(11)式で事故電流成分I〓N(t2)が得られ５０
GCにて方向判定を行い、５Ｌ側の事故が検出で
きる。したがつて、50GCによつて５ＬのCB5をし
や断できる。しや断後の時刻ｔ３においてはＡ端
子において、事故電流成分が1Lのみ通過するか
ら、回線選択が可能になるが、ここでも負荷電
流、零相循環電流の変化量に影響を受けないよう
に判定しなければならないため、Ｂ、及びＣ端子
の場合と同様に健全相の電流信号から零相分の変
化比K〓b(03)を求め補正し、Ａ端子における零相分
回線間差電流 I〓0A(t3)＝２｛I〓0nA(t3)＋I〓N(t3)／２ K〓b(03)×I〓nA(t0)｝ I〓N(t3)／２ ……(12) を得る。(12)式の信号によつてＡ端子５０GAは１
Ｌ側の事故と判定し、CB1をしや断する。
以上によつて、所望の事故除去がｔ１，ｔ２，
ｔ３と３段階のステツプによつて処置できる。
ｔ３と３段階のステツプによつて処置できる。
第５図には本発明を実施するためのハードウエ
アをブロツク図により示す。同図はデイジタル式
リレーを仮定においたものである。
アをブロツク図により示す。同図はデイジタル式
リレーを仮定においたものである。
入力信号I〓は回線間差電流、V〓0は零相電圧信号
であり、５１はアナログ量をデイジタル量に変換
するデイジタル変換回路であるが、５１には、高
調波信号による誤にデータを発生することのない
ように低域通過フイルタを用いる等対策した商用
周波数を対象にデイジタル化する回路である。
であり、５１はアナログ量をデイジタル量に変換
するデイジタル変換回路であるが、５１には、高
調波信号による誤にデータを発生することのない
ように低域通過フイルタを用いる等対策した商用
周波数を対象にデイジタル化する回路である。
５２は正相分検出フイルタで入力電流I〓の正相
分を導出する。５３は健全相の正相分を除去した
信号I〓nを得る循環電流検出回路である。健全相の
選別は５４に示す故障相選別リレーにより行う。
故障相選別リレーとしては、相電圧不足リレーが
１相のみ動作したことにより選別してもよい。
分を導出する。５３は健全相の正相分を除去した
信号I〓nを得る循環電流検出回路である。健全相の
選別は５４に示す故障相選別リレーにより行う。
故障相選別リレーとしては、相電圧不足リレーが
１相のみ動作したことにより選別してもよい。
５４の出力によつて５２，５３の健全相に相当
する信号を選び健全相の循環電流I〓nを検出し、こ
れを記憶回路５５でメモリする。メモリの内容は
本発明で述べたI〓n(t0)の値を記憶し、５３の出力
I〓n(t1)との比をとり、 K〓b(01)＝I〓n(t1)／In(t0) ……(13) を５６の比較回路で演算する。５６の出力は循環
電流がｔ０からｔ１に達し変化し変化比K〓b(01)で
ある。
する信号を選び健全相の循環電流I〓nを検出し、こ
れを記憶回路５５でメモリする。メモリの内容は
本発明で述べたI〓n(t0)の値を記憶し、５３の出力
I〓n(t1)との比をとり、 K〓b(01)＝I〓n(t1)／In(t0) ……(13) を５６の比較回路で演算する。５６の出力は循環
電流がｔ０からｔ１に達し変化し変化比K〓b(01)で
ある。
５７は零相電流検出フイルタであり、入力信号
I〓の零相分I〓0を得る。
I〓の零相分I〓0を得る。
５８は記憶回路であり、５４の事故検出以前の
I〓0、これを時刻ｔ０とするときI〓0(t0)を記憶する回
路である。５９は乗算器で５８の出力I〓0(t0)に５６
の出力K〓b(01)を乗算しK〓b(01)×I〓0(t0)を出力する
。
I〓0、これを時刻ｔ０とするときI〓0(t0)を記憶する回
路である。５９は乗算器で５８の出力I〓0(t0)に５６
の出力K〓b(01)を乗算しK〓b(01)×I〓0(t0)を出力する
。
６０は引算器であつて、５７の出力から５９の
出力を差し引き事故電流成分を取り出すための回
路である。６０の出力は I〓R0＝I〓0(t1)−K〓b(01)I〓0(t0) ……(14) であつて事故後認意の時刻tnにおいては I〓R0＝I〓0(to)−K〓b(0o)×I〓0(t0) ……(15) となつて出力できる回路である。
出力を差し引き事故電流成分を取り出すための回
路である。６０の出力は I〓R0＝I〓0(t1)−K〓b(01)I〓0(t0) ……(14) であつて事故後認意の時刻tnにおいては I〓R0＝I〓0(to)−K〓b(0o)×I〓0(t0) ……(15) となつて出力できる回路である。
６１は位相判定回路であり、第２図で示した動
作域に入るかどうかを判定する部分である。
作域に入るかどうかを判定する部分である。
第６図には第５図に示した内容を計算機等によ
り処理する場合のフロー図を示す。
り処理する場合のフロー図を示す。
同図Ａ１のブロツクでは入力信号電圧、電流を
サンプリングしデイジタル変換する機能を示す。
Ａ２は入力電圧信号から事故相と健全相を識別す
るブロツクであつて、たとえば、相電圧が健全状
態よりも低下したものを事故相、逆に上昇したも
のを健全相とする。本発明は１線地絡を保護対象
とするものであり、Ａ３は１線地絡事故の判定部
であり１相のみ事故のときに限り、Ａ４以下の処
理を行う。
サンプリングしデイジタル変換する機能を示す。
Ａ２は入力電圧信号から事故相と健全相を識別す
るブロツクであつて、たとえば、相電圧が健全状
態よりも低下したものを事故相、逆に上昇したも
のを健全相とする。本発明は１線地絡を保護対象
とするものであり、Ａ３は１線地絡事故の判定部
であり１相のみ事故のときに限り、Ａ４以下の処
理を行う。
もしもａ相１線地絡をＡ２，Ａ３で検出した場
合Ａ４では回線間差電流I〓入力信号の正相分I〓1，
零相I〓0を求める演算も行う。
合Ａ４では回線間差電流I〓入力信号の正相分I〓1，
零相I〓0を求める演算も行う。
Ａ５では事故前ｔ０時の値I〓0(t0)を記憶する。
Ａ６では健全相（例ｂ相）の循環電流成分I〓nb
を算出するブロツクで、線電流I〓bからＡ４で計算
した正相分電流I〓1のｂ相相当分a2I〓1を差引き、ｂ
相の循環電流I〓nbを得る。
を算出するブロツクで、線電流I〓bからＡ４で計算
した正相分電流I〓1のｂ相相当分a2I〓1を差引き、ｂ
相の循環電流I〓nbを得る。
Ａ７ではｔ０時のI〓nb(0o)を記憶する。
Ａ８ではI〓nbの変化比K〓b(0o)を計算するブロツク
で、ｔ０時に対して任意の時刻tn時の値の変化比 K〓b0o＝I〓nb(to)／Inb(t0) によつて求める。
で、ｔ０時に対して任意の時刻tn時の値の変化比 K〓b0o＝I〓nb(to)／Inb(t0) によつて求める。
Ａ９では、Ａ４で計算した零相電流I〓0の変化分
を算出するものでｔ０時区tn時のデータから I〓R0＝I〓0(to)−K〓b(0o)×I〓0(t0) ……(16) を算出する。
を算出するものでｔ０時区tn時のデータから I〓R0＝I〓0(to)−K〓b(0o)×I〓0(t0) ……(16) を算出する。
Ａ１０ではV〓0とI〓R0の位相比較を行ない、第２
図の動作域にあるか否かを判定し、その出力を５
０Ｇリレーの判定出力とする。
図の動作域にあるか否かを判定し、その出力を５
０Ｇリレーの判定出力とする。
以上の発明により、併架系統における誘導電流
の影響を取り除いた高感度の地絡回線選択ができ
る。
の影響を取り除いた高感度の地絡回線選択ができ
る。
また、３端子以上の多端子系統の保護にも適用
可能である。
可能である。
なお、本発明では零相循環電流の変化比K〓bを
ａ相事故時にｂ相を健全相として扱つたが、ｃ
相、あるいはｂ相とｃ相の値それぞれを用い、場
合によつてはｂ相とｃ相の変化比を平均化して用
いてもよい。
ａ相事故時にｂ相を健全相として扱つたが、ｃ
相、あるいはｂ相とｃ相の値それぞれを用い、場
合によつてはｂ相とｃ相の変化比を平均化して用
いてもよい。
また、K〓b(0o)はベクトル量を変換する係数であ
るが、誘導電流の位相変化が無視できる系統では
K〓b(0o)をスカラ量として K〓b(0o)＝｜I〓nb(to)｜／｜Inb(t0)｜ ……(17) として求めてもよい。
るが、誘導電流の位相変化が無視できる系統では
K〓b(0o)をスカラ量として K〓b(0o)＝｜I〓nb(to)｜／｜Inb(t0)｜ ……(17) として求めてもよい。
(17)式は絶対値計算なるため計算処理が容易にな
る利点がある。
る利点がある。
また、各相毎の回線間差電流において、零相電
流にかわり事故相の負荷電流（正相分）を除いた
あとの変化量について検出し、５０Ｇの判定用電
流信号としてもよい。
流にかわり事故相の負荷電流（正相分）を除いた
あとの変化量について検出し、５０Ｇの判定用電
流信号としてもよい。
第１図は本発明の実施例を説明するための全体
構成概念図を示す。第２図は回線選択リレーの位
相特性例を示す。第３図は先行しや断後の電流分
布を示す。第４図は第２段階しや断時の電流分布
を示す。第５図は本発明実施回路構成例を示す。
第６図は本発明の演算処理フロー図を示す。 ５１…デイジタル変換回路、５２…正相分検出
フイルタ、５３…循環電流検出回路、５４…故障
相選別リレー、５５…記憶回路、５６…比較回
路、５７…零相電流検出フイルタ、５８…記憶回
路、５９…乗算器、６０…引算器、６１…位相判
定回路。
構成概念図を示す。第２図は回線選択リレーの位
相特性例を示す。第３図は先行しや断後の電流分
布を示す。第４図は第２段階しや断時の電流分布
を示す。第５図は本発明実施回路構成例を示す。
第６図は本発明の演算処理フロー図を示す。 ５１…デイジタル変換回路、５２…正相分検出
フイルタ、５３…循環電流検出回路、５４…故障
相選別リレー、５５…記憶回路、５６…比較回
路、５７…零相電流検出フイルタ、５８…記憶回
路、５９…乗算器、６０…引算器、６１…位相判
定回路。
Claims (1)
- １ 零相電流及び零相電圧を用いて平行２回線系
統の一線地絡事故を検出する地絡回線選択リレー
において、健全相の回線間差電流より正相分を除
去して第１の電流信号を求め、その現在値とＴ時
間前の値の比とＴ時間前の零相電流との積を現在
の零相電流から差引いた信号を零相電流とし、こ
の零相電流と零相電圧とから地絡検出することを
特徴とする地絡回線選択リレー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3393082A JPS58151819A (ja) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | 地絡回線選択リレ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3393082A JPS58151819A (ja) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | 地絡回線選択リレ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58151819A JPS58151819A (ja) | 1983-09-09 |
| JPH0458257B2 true JPH0458257B2 (ja) | 1992-09-17 |
Family
ID=12400228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3393082A Granted JPS58151819A (ja) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | 地絡回線選択リレ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58151819A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103257304A (zh) * | 2013-04-10 | 2013-08-21 | 昆明理工大学 | 一种利用零序电流特征频带内cwt系数rms值的ann故障选线方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55160929A (en) * | 1979-05-29 | 1980-12-15 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | Commonly supported circuit grounddfault protection relay |
-
1982
- 1982-03-05 JP JP3393082A patent/JPS58151819A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58151819A (ja) | 1983-09-09 |
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