JPH0458418B2 - - Google Patents
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- JPH0458418B2 JPH0458418B2 JP63155780A JP15578088A JPH0458418B2 JP H0458418 B2 JPH0458418 B2 JP H0458418B2 JP 63155780 A JP63155780 A JP 63155780A JP 15578088 A JP15578088 A JP 15578088A JP H0458418 B2 JPH0458418 B2 JP H0458418B2
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Classifications
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- C01G43/00—Compounds of uranium
- C01G43/04—Halides of uranium
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
＜産業上の利用分野＞
この発明は、ウラナス溶液とフツ酸（フツ化水
素酸）溶液とを反応させるいわゆる湿式法により
四フツ化ウランを製造する方法の改良に関するも
のである。
素酸）溶液とを反応させるいわゆる湿式法により
四フツ化ウランを製造する方法の改良に関するも
のである。
＜従来の技術＞
四フツ化ウランは、通常はウラン精鉱（イエロ
ーケーキ）を原料として六フツ化ウランもしくは
金属ウランを製造する過程の中間製品として重要
なものである。
ーケーキ）を原料として六フツ化ウランもしくは
金属ウランを製造する過程の中間製品として重要
なものである。
この四フツ化ウランの湿式製造法においては、
ウラナス溶液とフツ酸溶液とをフツ化沈澱槽に導
き、この槽内で両者を反応させて四フツ化ウラン
結晶の沈澱を生成させている。
ウラナス溶液とフツ酸溶液とをフツ化沈澱槽に導
き、この槽内で両者を反応させて四フツ化ウラン
結晶の沈澱を生成させている。
従来の四フツ化ウランの湿式製造方法の一例と
しては、特公昭55−11612号公報で提案された方
法がある。第２図はこの従来方法を示すものであ
つて、フツ化沈澱槽１の下部にウラナス溶液とフ
ツ酸溶液をポンプにて供給すると、四フツ化ウラ
ンの結晶が槽内で生成する。その際、槽内下方に
設けたプロペラ状撹拌翼２によつて結晶は上昇
し、さらにプロペラ状撹拌翼の上部に配した板状
撹拌翼３による水平旋回流により結晶は浮遊状態
となつて槽内反応ゾーン４において成長肥大し沈
澱する。沈澱した四フツ化ウランの結晶は、槽下
端の排出管５からスラリーとして排出され、一
方、反応母液は槽内上方の固液分離ゾーン６にて
結晶粒子と分離され、オーバーフロー管７から廃
液として排出される。槽内液温は、ヒーター８に
よつて90℃以上、液の沸点以下に保たれている。
かような従来方法によれば、比較的粒径の大きい
四フツ化ウランの結晶を連続的に得ることができ
る。
しては、特公昭55−11612号公報で提案された方
法がある。第２図はこの従来方法を示すものであ
つて、フツ化沈澱槽１の下部にウラナス溶液とフ
ツ酸溶液をポンプにて供給すると、四フツ化ウラ
ンの結晶が槽内で生成する。その際、槽内下方に
設けたプロペラ状撹拌翼２によつて結晶は上昇
し、さらにプロペラ状撹拌翼の上部に配した板状
撹拌翼３による水平旋回流により結晶は浮遊状態
となつて槽内反応ゾーン４において成長肥大し沈
澱する。沈澱した四フツ化ウランの結晶は、槽下
端の排出管５からスラリーとして排出され、一
方、反応母液は槽内上方の固液分離ゾーン６にて
結晶粒子と分離され、オーバーフロー管７から廃
液として排出される。槽内液温は、ヒーター８に
よつて90℃以上、液の沸点以下に保たれている。
かような従来方法によれば、比較的粒径の大きい
四フツ化ウランの結晶を連続的に得ることができ
る。
＜発明が解決しようとする課題＞
上記した従来方法においては、四フツ化ウラン
結晶の肥大化を達成するために、フツ酸溶液がウ
ラナス溶液と接触する反応ゾーン４においては、
過飽和度の低い溶液濃度でゆつくりと結晶を成長
させている。従つて、過飽和度を低くする目的
で、低濃度の溶液をフツ化沈澱槽１に供給するた
め、生産能力に比べて供給液量が多くなり、反応
時間も長くなり、それに伴つてフツ化沈澱槽も大
型となる。その結果、槽内の加温に要する熱量が
増大するとともに、槽から排出される廃液量も多
くなるほど、経済的に不利な点が多い。
結晶の肥大化を達成するために、フツ酸溶液がウ
ラナス溶液と接触する反応ゾーン４においては、
過飽和度の低い溶液濃度でゆつくりと結晶を成長
させている。従つて、過飽和度を低くする目的
で、低濃度の溶液をフツ化沈澱槽１に供給するた
め、生産能力に比べて供給液量が多くなり、反応
時間も長くなり、それに伴つてフツ化沈澱槽も大
型となる。その結果、槽内の加温に要する熱量が
増大するとともに、槽から排出される廃液量も多
くなるほど、経済的に不利な点が多い。
また、槽内上方の固液分離ゾーン６において廃
液と結晶粒子との分離を効率よく行うために、反
応ゾーン４での撹拌速度を制御する必要があり、
槽が大きいことと相俟つて槽内が不均質になり、
微粉結晶の発生を確実に防止することができな
い。
液と結晶粒子との分離を効率よく行うために、反
応ゾーン４での撹拌速度を制御する必要があり、
槽が大きいことと相俟つて槽内が不均質になり、
微粉結晶の発生を確実に防止することができな
い。
さらに、フツ化沈澱槽１の底部から排出される
スラリー固形分濃度が高いため排出管５内でしば
しば閉塞を起こし、安全運転上の問題となる。
スラリー固形分濃度が高いため排出管５内でしば
しば閉塞を起こし、安全運転上の問題となる。
そこでこの発明は、上述した従来方法における
問題点を解消し、フツ化沈澱槽の小型化と廃液発
生量の低減を図ることができるとともに、生成し
た四フツ化ウラン結晶を含むスラリーの排出に際
して閉塞の心配がなく、しかも比較的粒径が大き
く粉体物性の良好な四フツ化ウラン結晶を製造す
ることができる改良方法を提供することを目的と
してなされたものである。
問題点を解消し、フツ化沈澱槽の小型化と廃液発
生量の低減を図ることができるとともに、生成し
た四フツ化ウラン結晶を含むスラリーの排出に際
して閉塞の心配がなく、しかも比較的粒径が大き
く粉体物性の良好な四フツ化ウラン結晶を製造す
ることができる改良方法を提供することを目的と
してなされたものである。
＜課題を解決するための手段＞
上記の目的を達成するためのこの発明による四
フツ化ウランの製造方法は、ウラナス溶液および
フツ酸溶液をフツ化沈澱槽内で反応せしめて四フ
ツ化ウランを製造する方法において、(1)フツ化沈
澱槽内の縦軸方向に上下が開放されている円筒形
の内筒を配置して該槽内を中心部分と周辺部分と
に仕切るとともに、該内筒内に撹拌機を配設し、
これによつて内筒内の中心部分は下降流または上
昇流を、内筒外の周辺部分は上昇流または下降流
を生ぜしめて該槽内の反応母液を循環させて完全
混合状態にすること、(2)ウラナス溶液およびフツ
酸溶液は該槽上部から流入させ、生成する四フツ
化ウランは反応母液の一部とともに該槽下部から
抜出すこと、および(3)該槽内反応母液中のフツ素
濃度が２〜４ｇ／に保たれるようにウラナス溶
液に対するフツ酸溶液の添加量を調整することを
特徴とするものである。
フツ化ウランの製造方法は、ウラナス溶液および
フツ酸溶液をフツ化沈澱槽内で反応せしめて四フ
ツ化ウランを製造する方法において、(1)フツ化沈
澱槽内の縦軸方向に上下が開放されている円筒形
の内筒を配置して該槽内を中心部分と周辺部分と
に仕切るとともに、該内筒内に撹拌機を配設し、
これによつて内筒内の中心部分は下降流または上
昇流を、内筒外の周辺部分は上昇流または下降流
を生ぜしめて該槽内の反応母液を循環させて完全
混合状態にすること、(2)ウラナス溶液およびフツ
酸溶液は該槽上部から流入させ、生成する四フツ
化ウランは反応母液の一部とともに該槽下部から
抜出すこと、および(3)該槽内反応母液中のフツ素
濃度が２〜４ｇ／に保たれるようにウラナス溶
液に対するフツ酸溶液の添加量を調整することを
特徴とするものである。
＜作用＞
この発明においては、フツ化沈澱槽内で反応母
液は、内筒内の中心部分では下降流、内筒外の周
辺部分では上昇流、あるいはその逆に内筒内の中
心部分では上昇流、内筒外の周辺部分では下降流
となつて循環するため、全体が均質に完全混合さ
れる状態になつている。そのため、槽上部に供給
するウラナス溶液およびフツ酸溶液の濃度が高く
ても、流入直後に反応母液中に均質に分散される
から、部分的過飽和による大量の結晶核の発生で
結晶の粒径が細かくなるといつた現象は起こらな
い。従つて、供給するウラナス溶液およびフツ酸
溶液の濃度を高くすることができ、その結果、槽
から排出させる廃液発生量を減少させることがで
きる。
液は、内筒内の中心部分では下降流、内筒外の周
辺部分では上昇流、あるいはその逆に内筒内の中
心部分では上昇流、内筒外の周辺部分では下降流
となつて循環するため、全体が均質に完全混合さ
れる状態になつている。そのため、槽上部に供給
するウラナス溶液およびフツ酸溶液の濃度が高く
ても、流入直後に反応母液中に均質に分散される
から、部分的過飽和による大量の結晶核の発生で
結晶の粒径が細かくなるといつた現象は起こらな
い。従つて、供給するウラナス溶液およびフツ酸
溶液の濃度を高くすることができ、その結果、槽
から排出させる廃液発生量を減少させることがで
きる。
また、晶析の核となる結晶粒子と反応の原料と
なるウラナス、フツ酸とが槽内に均質に分布する
ため、槽内の至るところで晶析が起こり、供給原
料溶液の濃度を高くできることと槽俟つて、比較
的短い滞留時間で結晶が所定の粒度に成長する。
なるウラナス、フツ酸とが槽内に均質に分布する
ため、槽内の至るところで晶析が起こり、供給原
料溶液の濃度を高くできることと槽俟つて、比較
的短い滞留時間で結晶が所定の粒度に成長する。
＜実施例＞
以下に図面を参照してこの発明の好ましい実施
態様を説明する。
態様を説明する。
第１図はこの発明を実施するために用いる製造
装置の一例を示すものである。フツ化沈澱槽１０
の上部には、ウラナス溶液注入管１１およびフツ
酸溶液注入管１２が接続され、一方、槽下部から
はスラリー抜出管１３が槽外に引き出されてい
る。槽内の縦軸方向には、上下が解放された円筒
からなる内筒１４が配置されていて、槽内を中心
部分と周辺部分とに仕切つている。この内筒１４
は、槽内周面から延びる複数本の内筒固定アーム
（図示せず）によつて所定位置に固定されている。
内筒内には、プロペラ状撹拌翼１５ａをシヤフト
に固着してなる撹拌機１５が設けられており、モ
ーター１５ｂにより回転駆動される。スラリー抜
出管１３からのスラリー抜出量は、レベル計１６
により制御される。槽内の液温（反応母液の温
度）は、蒸気注入管１７からの蒸気の吹き込み量
を温度計１８で制御することによつて一定に保た
れる。なお、図中の番号１９は槽底部に設けたド
レンバルブ、番号２０は槽上部に設けたオーバー
フロー管である。このオーバーフロー管２０は、
レベル計１６の故障時などにスラリー抜出管１３
から所定量の抜き出しができなかつた場合に槽上
部からオーバーフローさせるためのものである。
装置の一例を示すものである。フツ化沈澱槽１０
の上部には、ウラナス溶液注入管１１およびフツ
酸溶液注入管１２が接続され、一方、槽下部から
はスラリー抜出管１３が槽外に引き出されてい
る。槽内の縦軸方向には、上下が解放された円筒
からなる内筒１４が配置されていて、槽内を中心
部分と周辺部分とに仕切つている。この内筒１４
は、槽内周面から延びる複数本の内筒固定アーム
（図示せず）によつて所定位置に固定されている。
内筒内には、プロペラ状撹拌翼１５ａをシヤフト
に固着してなる撹拌機１５が設けられており、モ
ーター１５ｂにより回転駆動される。スラリー抜
出管１３からのスラリー抜出量は、レベル計１６
により制御される。槽内の液温（反応母液の温
度）は、蒸気注入管１７からの蒸気の吹き込み量
を温度計１８で制御することによつて一定に保た
れる。なお、図中の番号１９は槽底部に設けたド
レンバルブ、番号２０は槽上部に設けたオーバー
フロー管である。このオーバーフロー管２０は、
レベル計１６の故障時などにスラリー抜出管１３
から所定量の抜き出しができなかつた場合に槽上
部からオーバーフローさせるためのものである。
上述した装置を用いてこの発明を実施する場合
には、ウラン濃度100ｇ／以上、好ましくは200
ｇ／以上のウラナス溶液および５〜20％のフツ
酸溶液を、それぞれ注入管１１および１２を介し
てフツ化沈澱槽１０内の反応母液上部に注入す
る。このとき反応母液の温度は80〜95℃の範囲に
保たれている。また撹拌機１５により内筒１４内
に下降流を生ぜしめ、その結果図中の点線矢印の
ような液の循環が形成される。この撹拌機１５
は、結晶が槽下部に沈積することなく、十分に浮
遊混合するような速度で回転されている。また、
この撹拌機１５の回転方向を変えて、内筒１４内
に上昇流を生ぜしめてもよい。
には、ウラン濃度100ｇ／以上、好ましくは200
ｇ／以上のウラナス溶液および５〜20％のフツ
酸溶液を、それぞれ注入管１１および１２を介し
てフツ化沈澱槽１０内の反応母液上部に注入す
る。このとき反応母液の温度は80〜95℃の範囲に
保たれている。また撹拌機１５により内筒１４内
に下降流を生ぜしめ、その結果図中の点線矢印の
ような液の循環が形成される。この撹拌機１５
は、結晶が槽下部に沈積することなく、十分に浮
遊混合するような速度で回転されている。また、
この撹拌機１５の回転方向を変えて、内筒１４内
に上昇流を生ぜしめてもよい。
かくして全体が完全均質混合状態とされている
槽内反応母液中に注入されたウラナスとフツ酸
は、内筒１４の内外を均質に循環しながら反応し
て四フツ化ウランを晶析し、所望の結晶粒径にな
るまで循環、滞留させたのち、結晶を反応母液の
一部とともにスラリー抜出管１３から抜出す。ス
ラリー抜出管１３の抜出バルブはレベル計１６と
連動して、溶液の注入により槽内の液レベルが一
定以上になると自動的に抜出バルブが開き、スラ
リーを抜出すようになつている。生成四フツ化ウ
ラン結晶と廃液（反応母液）とを槽内で分離する
ことなく一緒に抜出すことにより、スラリー濃度
は約14〜15％となり、抜出管１３が閉塞する心配
はない。
槽内反応母液中に注入されたウラナスとフツ酸
は、内筒１４の内外を均質に循環しながら反応し
て四フツ化ウランを晶析し、所望の結晶粒径にな
るまで循環、滞留させたのち、結晶を反応母液の
一部とともにスラリー抜出管１３から抜出す。ス
ラリー抜出管１３の抜出バルブはレベル計１６と
連動して、溶液の注入により槽内の液レベルが一
定以上になると自動的に抜出バルブが開き、スラ
リーを抜出すようになつている。生成四フツ化ウ
ラン結晶と廃液（反応母液）とを槽内で分離する
ことなく一緒に抜出すことにより、スラリー濃度
は約14〜15％となり、抜出管１３が閉塞する心配
はない。
この発明においては、槽内の反応母液中のフツ
素濃度が２〜４ｇ／の範囲になるようにウラナ
ス溶液に対するフツ酸溶液の添加量を調節する必
要がある。反応母液中のフツ素濃度がウラン濃度
に比べて著しく高いと廃液中のフツ素濃度が高く
なり、フツ酸を多量に消費してしまう。逆にフツ
素濃度が低いと未反応のウランが多量に廃液に排
出されてしまう。また、両者の濃度がバランスを
くずすと飽和濃度が低下し、相対的に過飽和度が
増大することにより、多量の核発生が起こり微細
結晶発生の原因となる。反応母液中のフツ素濃度
が上記の範囲に保たれていれば、良好な粉体物性
で安定な粒子径の結晶を得ることができる。
素濃度が２〜４ｇ／の範囲になるようにウラナ
ス溶液に対するフツ酸溶液の添加量を調節する必
要がある。反応母液中のフツ素濃度がウラン濃度
に比べて著しく高いと廃液中のフツ素濃度が高く
なり、フツ酸を多量に消費してしまう。逆にフツ
素濃度が低いと未反応のウランが多量に廃液に排
出されてしまう。また、両者の濃度がバランスを
くずすと飽和濃度が低下し、相対的に過飽和度が
増大することにより、多量の核発生が起こり微細
結晶発生の原因となる。反応母液中のフツ素濃度
が上記の範囲に保たれていれば、良好な粉体物性
で安定な粒子径の結晶を得ることができる。
前述したようにこの発明によれば槽内の反応母
液は完全均質混合状態となつているため、槽内に
注入するウラナス溶液およびフツ酸溶液の濃度を
高くしても、注入直後に反応母液中に均質に分散
されるため、過飽和による大量の核発生に起因す
る結晶の微細化が起こることはない。従つて、ウ
ラン濃度100ｇ／以上、好ましくは200ｇ／と
いつた比較的高濃度のウラナス溶液を注入するこ
とができ、その結果、単位ウラン処理量当たりの
液量が少なくなり、槽や配管、ポンプなどの小型
化が図れることになる。
液は完全均質混合状態となつているため、槽内に
注入するウラナス溶液およびフツ酸溶液の濃度を
高くしても、注入直後に反応母液中に均質に分散
されるため、過飽和による大量の核発生に起因す
る結晶の微細化が起こることはない。従つて、ウ
ラン濃度100ｇ／以上、好ましくは200ｇ／と
いつた比較的高濃度のウラナス溶液を注入するこ
とができ、その結果、単位ウラン処理量当たりの
液量が少なくなり、槽や配管、ポンプなどの小型
化が図れることになる。
槽内の滞留時間は、短ければ短いほど槽の容量
は小さくて済むが、未反応の排出量が増えるとと
もにスケール生成量が増大する。従つて一般的に
は0.5〜３時間、好ましくは約１時間程度の滞留
時間とする。
は小さくて済むが、未反応の排出量が増えるとと
もにスケール生成量が増大する。従つて一般的に
は0.5〜３時間、好ましくは約１時間程度の滞留
時間とする。
実施例
0.5m3の容積のフツ化沈澱槽からなる第１図の
装置を用いて四フツ化ウランを製造した。
装置を用いて四フツ化ウランを製造した。
ウラン濃度200ｇ／の塩化ウラナス溶液を
0.29m3／時間、フツ素濃度160ｇ／のフツ酸溶
液を0.125m3／時間の割合で槽内に注入して反応
させた。このときの槽内反応母液のフツ素濃度は
2.9ｇ／に保たれた。槽内の液温は90℃、撹拌
機の撹拌速度は300rpmとした。滞留時間1.2時間
後に、生成した四フツ化ウラン結晶を廃液の一部
とともにスラリーとして抜出し、平均粒径86.3μ、
流動性指数91の四フツ化ウラン結晶が得られた。
0.29m3／時間、フツ素濃度160ｇ／のフツ酸溶
液を0.125m3／時間の割合で槽内に注入して反応
させた。このときの槽内反応母液のフツ素濃度は
2.9ｇ／に保たれた。槽内の液温は90℃、撹拌
機の撹拌速度は300rpmとした。滞留時間1.2時間
後に、生成した四フツ化ウラン結晶を廃液の一部
とともにスラリーとして抜出し、平均粒径86.3μ、
流動性指数91の四フツ化ウラン結晶が得られた。
比較例 １
フツ化沈澱槽内の内筒を取り外して、上記実施
例と同様にして反応させた。槽内の液は、上昇流
と下降流とが互いにぶつかり合つて乱流を生じ、
結晶を浮游させる流れが減少して槽底部に沈積し
てしまい、それ以上結晶が成長しなかつた。ま
た、槽底部に結晶が沈積するとスラリー抜出管が
閉塞するなどのトラブルを生じる傾向があつた。
例と同様にして反応させた。槽内の液は、上昇流
と下降流とが互いにぶつかり合つて乱流を生じ、
結晶を浮游させる流れが減少して槽底部に沈積し
てしまい、それ以上結晶が成長しなかつた。ま
た、槽底部に結晶が沈積するとスラリー抜出管が
閉塞するなどのトラブルを生じる傾向があつた。
比較例 ２
槽内反応母液のフツ素濃度を1.4ｇ／および
4.5ｇ／に保つた以外は、上記実施例と同様の
操作および同様の条件で四フツ化ウランを製造し
たところ、いずれの場合も結晶粒径は小さく、
過性も悪かつた。
4.5ｇ／に保つた以外は、上記実施例と同様の
操作および同様の条件で四フツ化ウランを製造し
たところ、いずれの場合も結晶粒径は小さく、
過性も悪かつた。
＜発明の効果＞
以上の説明からわかるようにこの発明によれ
ば、槽内の反応母液が全体的に均質に完全混合さ
れる結果、次のような効果を得ることができる。
ば、槽内の反応母液が全体的に均質に完全混合さ
れる結果、次のような効果を得ることができる。
(a) 生成する四フツ化ウランの結晶は、例えば平
均粒径80μ以上、流動性指数85以上といつた良
好な粉体物性となる。
均粒径80μ以上、流動性指数85以上といつた良
好な粉体物性となる。
(b) 生成した四フツ化ウラン結晶は、槽内で反応
母液と分離されることなく、反応母液の一部と
ともにスラリーとして槽下部から抜出されるた
め、抜き出し時に配管の閉塞等の問題が生じな
い。また、抜出管は簡単な自動ボール弁等で開
閉でき、自動化が容易にできる。
母液と分離されることなく、反応母液の一部と
ともにスラリーとして槽下部から抜出されるた
め、抜き出し時に配管の閉塞等の問題が生じな
い。また、抜出管は簡単な自動ボール弁等で開
閉でき、自動化が容易にできる。
(c) 高濃度のウラナス溶液およびフツ酸溶液を使
用できるため、フツ化沈澱槽の大きさを、同じ
処理能力とした場合従来装置（第１図に示す装
置）と比べて1/8〜1/20にでき、これに伴つて
製作費や設置面積の低減、加温蒸気費の節減が
図れる。
用できるため、フツ化沈澱槽の大きさを、同じ
処理能力とした場合従来装置（第１図に示す装
置）と比べて1/8〜1/20にでき、これに伴つて
製作費や設置面積の低減、加温蒸気費の節減が
図れる。
(d) 廃液の発生量が従来装置と比べて1/3〜1/4と
なり、廃液処理に必要な試薬消費量や、機器等
の必要処理能力を低減できる。
なり、廃液処理に必要な試薬消費量や、機器等
の必要処理能力を低減できる。
第１図はこの発明を実施するための装置の一例
を示す説明図、および第２図は従来方法を実施す
るための装置を示す説明図である。 １０……フツ化沈澱槽、１１……ウラナス溶液
注入管、１２……フツ酸溶液注入管、１３……ス
ラリー抜出管、１４……内筒、１５……撹拌機。
を示す説明図、および第２図は従来方法を実施す
るための装置を示す説明図である。 １０……フツ化沈澱槽、１１……ウラナス溶液
注入管、１２……フツ酸溶液注入管、１３……ス
ラリー抜出管、１４……内筒、１５……撹拌機。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ウラナス溶液およびフツ酸溶液をフツ化沈澱
槽内で反応せしめて四フツ化ウランを製造する方
法において、 (1) フツ化沈澱槽内の縦軸方向に上下が開放され
ている円筒形の内筒を配置して該槽内を中心部
分と周辺部分とに仕切るとともに、該内筒内に
撹拌機を配設し、これによつて内筒内の中心部
分は下降流または上昇流を、内筒外の周辺部分
は上昇流または下降流を生ぜしめて該槽内の反
応母液を循環させて完全混合状態にすること、 (2) ウラナス溶液およびフツ酸溶液は該槽上部か
ら流入させ、生成する四フツ化ウランは反応母
液の一部とともに該槽下部から抜出すこと、お
よび (3) 該槽内反応母液中のフツ素濃度が２〜４ｇ／
に保たれるようにウラナス溶液に対するフツ
酸溶液の添加量を調整すること を特徴とする四フツ化ウランの製造方法。 ２ 前記フツ化沈澱槽に注入するウラナス溶液の
ウラン濃度を100ｇ／以上とする請求項１記載
の方法。 ３ 前記フツ化沈澱槽に注入するウラナス溶液と
フツ酸溶液および生成した結晶の槽内滞留時間を
0.5〜３時間とする請求項１または２記載の方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63155780A JPH01320230A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | 四フッ化ウランの製造方法 |
| US07/365,115 US4929430A (en) | 1988-06-23 | 1989-06-12 | Process for preparation of uranium tetrafluoride |
| CA000603106A CA1314687C (en) | 1988-06-23 | 1989-06-16 | Process for preparation of uranium tetrafluoride |
| GB8914162A GB2219994B (en) | 1988-06-23 | 1989-06-20 | Process for preparation of uranium tetrafluoride |
| FR8908342A FR2633273B1 (fr) | 1988-06-23 | 1989-06-22 | Procede de preparation de tetraflurorure d'uranium |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63155780A JPH01320230A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | 四フッ化ウランの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01320230A JPH01320230A (ja) | 1989-12-26 |
| JPH0458418B2 true JPH0458418B2 (ja) | 1992-09-17 |
Family
ID=15613247
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63155780A Granted JPH01320230A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | 四フッ化ウランの製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4929430A (ja) |
| JP (1) | JPH01320230A (ja) |
| CA (1) | CA1314687C (ja) |
| FR (1) | FR2633273B1 (ja) |
| GB (1) | GB2219994B (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5084252A (en) * | 1990-09-20 | 1992-01-28 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Method and means for continuous precipitation of easy-dry, granular uranium peroxide |
| US5389123A (en) * | 1993-07-08 | 1995-02-14 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for continuously recovering metals using a dual zone chemical reactor |
| US5846498A (en) * | 1996-02-27 | 1998-12-08 | Praxair Technology, Inc. | Reactor system |
| US6824475B2 (en) | 2001-07-03 | 2004-11-30 | Taylor Made Golf Company, Inc. | Golf club head |
| RU2447523C2 (ru) * | 2010-06-11 | 2012-04-10 | Открытое акционерное общество "Сибирский химический комбинат" | Способ очистки регенерированного урана |
| RU2569399C2 (ru) * | 2013-11-07 | 2015-11-27 | Открытое акционерное общество "Ведущий научно-исследовательский институт химической технологии" | Способ получения тетрафторида урана |
| CN110115970A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-08-13 | 安徽工业大学 | 一种灵活布置釜内翅片的水热反应釜 |
| CN112588245A (zh) * | 2021-01-14 | 2021-04-02 | 张广才 | 一种农药生产用反应釜 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1004154B (de) * | 1955-12-09 | 1957-03-14 | Degussa | Verfahren zur kontinuierlichen Gewinnung von Urantetrafluorid aus waessriger Loesung |
| FR1543969A (fr) * | 1966-06-15 | 1968-10-31 | Asahi Glass Co Ltd | Procédé de préparation de l'hydrate de magnésium |
| JPS5250997A (en) * | 1975-10-22 | 1977-04-23 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | Proces for successive production of uranium tetrfluoride |
-
1988
- 1988-06-23 JP JP63155780A patent/JPH01320230A/ja active Granted
-
1989
- 1989-06-12 US US07/365,115 patent/US4929430A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-06-16 CA CA000603106A patent/CA1314687C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-06-20 GB GB8914162A patent/GB2219994B/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-06-22 FR FR8908342A patent/FR2633273B1/fr not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2219994B (en) | 1992-01-29 |
| FR2633273B1 (fr) | 1993-06-25 |
| US4929430A (en) | 1990-05-29 |
| FR2633273A1 (fr) | 1989-12-29 |
| JPH01320230A (ja) | 1989-12-26 |
| CA1314687C (en) | 1993-03-23 |
| GB8914162D0 (en) | 1989-08-09 |
| GB2219994A (en) | 1989-12-28 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |