JPH046233A - 冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型材およびその製造法 - Google Patents
冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型材およびその製造法Info
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- JPH046233A JPH046233A JP10726590A JP10726590A JPH046233A JP H046233 A JPH046233 A JP H046233A JP 10726590 A JP10726590 A JP 10726590A JP 10726590 A JP10726590 A JP 10726590A JP H046233 A JPH046233 A JP H046233A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれた冷却能を何し、かつ強度および耐
熱疲労性も具備したＣｕ合金製連続鋳造鋳型材およびそ
の製造に関するものである。
熱疲労性も具備したＣｕ合金製連続鋳造鋳型材およびそ
の製造に関するものである。
同一出願人は、先に特願昭６１−２７１１０３号（特開
昭６３−１２５６３２号）として、 Ｃｒ ： ０．１〜２．５％、 Ｚ ｒ ： ０．０１
〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．７ ％、 Ｓ ＋
： ０．００３ 〜０．１ ％、Ｆｅ Ｎｉ
およびＣｏのうちの１種または２種以上： ０．１−１
．２％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成（以
上重量％、以下％は重量％を示す）を有する連続鋳造鋳
型用Ｃｕ合金を出願した。
昭６３−１２５６３２号）として、 Ｃｒ ： ０．１〜２．５％、 Ｚ ｒ ： ０．０１
〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．７ ％、 Ｓ ＋
： ０．００３ 〜０．１ ％、Ｆｅ Ｎｉ
およびＣｏのうちの１種または２種以上： ０．１−１
．２％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成（以
上重量％、以下％は重量％を示す）を有する連続鋳造鋳
型用Ｃｕ合金を出願した。
一方、近年、鉄鋼の連続鋳造技術における生産性の向上
はめざましく、１〜２ｍ／ｓｉｎの鋳造速度であったも
のが、３〜４ｍ／ｓｉｎへと大幅に速くなっており、こ
れに伴ない溶湯と接触する鋳型内面の表面温度も上昇し
、鋳造条件によっては５００℃以上に達する場合がある
。
はめざましく、１〜２ｍ／ｓｉｎの鋳造速度であったも
のが、３〜４ｍ／ｓｉｎへと大幅に速くなっており、こ
れに伴ない溶湯と接触する鋳型内面の表面温度も上昇し
、鋳造条件によっては５００℃以上に達する場合がある
。
しかし、上記の従来Ｃｕ合金で構成された連続鋳造鋳型
材はじめ、その他多くのＣｕ合金製連続鋳造鋳型材は、
大きい熱応力に耐えるための高い高温強度および苛酷な
熱疲労環境に耐えるための高い高温伸びを有するが、熱
伝導性が十分でなく、電気伝導度で４０〜６５％（ＩＡ
ＣＳ％）程度を示すにすぎず、このため上記のような苛
酷な条件下での鋳造では、鋳型に変形や割れが生じ易く
、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
材はじめ、その他多くのＣｕ合金製連続鋳造鋳型材は、
大きい熱応力に耐えるための高い高温強度および苛酷な
熱疲労環境に耐えるための高い高温伸びを有するが、熱
伝導性が十分でなく、電気伝導度で４０〜６５％（ＩＡ
ＣＳ％）程度を示すにすぎず、このため上記のような苛
酷な条件下での鋳造では、鋳型に変形や割れが生じ易く
、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、連続鋳
造鋳型に要求される高い高湿強度および高温伸びを具備
した状態で、電気伝導度の高い、すなわち熱伝導性が良
く、冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型材を開発すべ
く研究を行なった結果、連続鋳造鋳型材を、 Ｃｒ：Ｏ，１〜１％、 Ｚ ｒ ： ０．０１〜０．
１５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０．１％、 Ｓ
ｉ ： ０．００３〜Ｏｗ１％、Ｆｅ、Ｎｉ、および
Ｃｏ （鉄族金属）のうちの１種または２Ｆｆ１以上
： ０．００５〜０．１％未満、を含有し、残りがＣｕ
と不可避不純物からなる組成を有するＣｕ合金で構成し
、これに溶体化処理後、 ４２５〜４７５℃の範囲内の所定温度での第１時効処理
と、５２５〜５７５℃の範囲内の所定温度での第２時効
処理を施すと、上記の第１時効処理では、素地中に固溶
したほとんどのＣ「およびＺ「が主としてＣｒおよびＣ
ｕ３Ｚｒの形で素地中に微細に析出し、また上記の第２
時効処理では、同じく主としてＴＭおよび鉄族金属が（
Ｆｅ、Ｎｊ、Ｃｏ）ｘＴｉ の形で素地中に微細に析
出するので、合金成分の固溶含有量が著しく低減した素
地中に前記の微細な析出物が均一に、かつ多量に分散し
た組織が形成されるようになり、この結果のＣｕ合金製
連続鋳造鋳型材は、前記、ｉＪ′ｔ！！によって電気伝
導度で７０％（ＩＡＣ５％）以上の高熱伝導性が確保さ
れ、前記の微細な析出物が均一に、かつ多量に分散した
組織によって高い高温強度と高温伸びが確保され、実用
に際してすぐれた性能を長期に亘って発揮するという研
究結果を得たのである。
造鋳型に要求される高い高湿強度および高温伸びを具備
した状態で、電気伝導度の高い、すなわち熱伝導性が良
く、冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型材を開発すべ
く研究を行なった結果、連続鋳造鋳型材を、 Ｃｒ：Ｏ，１〜１％、 Ｚ ｒ ： ０．０１〜０．
１５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０．１％、 Ｓ
ｉ ： ０．００３〜Ｏｗ１％、Ｆｅ、Ｎｉ、および
Ｃｏ （鉄族金属）のうちの１種または２Ｆｆ１以上
： ０．００５〜０．１％未満、を含有し、残りがＣｕ
と不可避不純物からなる組成を有するＣｕ合金で構成し
、これに溶体化処理後、 ４２５〜４７５℃の範囲内の所定温度での第１時効処理
と、５２５〜５７５℃の範囲内の所定温度での第２時効
処理を施すと、上記の第１時効処理では、素地中に固溶
したほとんどのＣ「およびＺ「が主としてＣｒおよびＣ
ｕ３Ｚｒの形で素地中に微細に析出し、また上記の第２
時効処理では、同じく主としてＴＭおよび鉄族金属が（
Ｆｅ、Ｎｊ、Ｃｏ）ｘＴｉ の形で素地中に微細に析
出するので、合金成分の固溶含有量が著しく低減した素
地中に前記の微細な析出物が均一に、かつ多量に分散し
た組織が形成されるようになり、この結果のＣｕ合金製
連続鋳造鋳型材は、前記、ｉＪ′ｔ！！によって電気伝
導度で７０％（ＩＡＣ５％）以上の高熱伝導性が確保さ
れ、前記の微細な析出物が均一に、かつ多量に分散した
組織によって高い高温強度と高温伸びが確保され、実用
に際してすぐれた性能を長期に亘って発揮するという研
究結果を得たのである。
この発明は、上記研究結果にもとづいてなされたちので
あって、 （ａ） Ｃｒ ：０．１〜１％、 Ｚ ｒ ： Ｃ１
，（１１〜［１，１５％、Ｔｆ ：０．ＱＯ５〜０．
１％、Ｓ ｊ ： ０．００３〜０．１％、Ｆｅ、Ｎ
ｊ、およびＣｏのうちの１種または２種以上： ０．０
０５〜０．１％未満、を含有し、残りがＣｕと不可避不
純物からなる組成を有するＣｕ合金素材に、溶体化処理
後、４２５〜４７５℃の範囲内の所定温度での第１時効
処理と、５２５〜５７５℃の範囲内の所定温度での第２
時効処理を施して十分な析出を行ない、素地中に固溶す
る合金成分の含有量を低減せしめて熱伝導性の向上をは
かることからなる冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型
材の製造法。
あって、 （ａ） Ｃｒ ：０．１〜１％、 Ｚ ｒ ： Ｃ１
，（１１〜［１，１５％、Ｔｆ ：０．ＱＯ５〜０．
１％、Ｓ ｊ ： ０．００３〜０．１％、Ｆｅ、Ｎ
ｊ、およびＣｏのうちの１種または２種以上： ０．０
０５〜０．１％未満、を含有し、残りがＣｕと不可避不
純物からなる組成を有するＣｕ合金素材に、溶体化処理
後、４２５〜４７５℃の範囲内の所定温度での第１時効
処理と、５２５〜５７５℃の範囲内の所定温度での第２
時効処理を施して十分な析出を行ない、素地中に固溶す
る合金成分の含有量を低減せしめて熱伝導性の向上をは
かることからなる冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型
材の製造法。
（ｂ） 並びに、上記方法で製造された、Ｃｒ ：０
．Ｉ 〜１％、 Ｚｒ ：０．０１〜０．１５％、Ｔ
ｉ ：（１，００５〜［１，１％、 Ｓ ｉ ：
［１，００３〜０．１％、Ｆｅ、Ｎｉ、およびＣｏのう
ちの１種または２種以上： ［１，００５〜０．１％未
満、を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するＣｕ合金で構成され、かつ７０％（ＩＡｃｓ％
）以上の電気伝導度を有する、冷却能の高いＣｕ合金製
連続鋳造鋳型材。
．Ｉ 〜１％、 Ｚｒ ：０．０１〜０．１５％、Ｔ
ｉ ：（１，００５〜［１，１％、 Ｓ ｉ ：
［１，００３〜０．１％、Ｆｅ、Ｎｉ、およびＣｏのう
ちの１種または２種以上： ［１，００５〜０．１％未
満、を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するＣｕ合金で構成され、かつ７０％（ＩＡｃｓ％
）以上の電気伝導度を有する、冷却能の高いＣｕ合金製
連続鋳造鋳型材。
に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の連続鋳造鋳型材において、Ｃｕ合金
の成分組成、並びに電気伝導度および時効処理温度を上
記の通りに限定した理由を説明する。
の成分組成、並びに電気伝導度および時効処理温度を上
記の通りに限定した理由を説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） Ｃｒ
溶体化処理で素地中に固溶したＣｒは、そのほとんどが
第１時効処理で素地の結晶粒内に活発に、かつ微細に析
出して結晶粒内強度を高め、この結果として常温および
高温強度か向上するようになるが、その含有量か０．１
％未満ては所望の高強度を確保することかできず、一方
その含有量が１％を越えると、２回の時効処理によって
も素地中に固溶するＣ「の相対割合が高くなり、これが
電気伝導度の向上を抑制して、７０％（ＩＡＣＳ％）以
上の電気伝導度を確保するのが困難になることから、そ
の含有量を０，１〜１％と定めた。
第１時効処理で素地の結晶粒内に活発に、かつ微細に析
出して結晶粒内強度を高め、この結果として常温および
高温強度か向上するようになるが、その含有量か０．１
％未満ては所望の高強度を確保することかできず、一方
その含有量が１％を越えると、２回の時効処理によって
も素地中に固溶するＣ「の相対割合が高くなり、これが
電気伝導度の向上を抑制して、７０％（ＩＡＣＳ％）以
上の電気伝導度を確保するのが困難になることから、そ
の含有量を０，１〜１％と定めた。
（ｂ） Ｚｒ
同しく溶体化処理で素地中に固溶したＺｒは、そのほと
んどが第１時効処理で素地の結晶粒界に（： ｕ ３Ｚ
ｒの金属間化合物の形で、微細に析出し、これによっ
て高温における粒界のすべりが抑制されるようになるこ
とから、粒界強度が向上し、この結果高温における粒界
破断による脆化（延性低下）か阻止され、耐熱疲労性が
向上するようになるが、その含有量かＯ００％未満ては
前記の作用に所望の効果が得られず、一方そのａＲｍが
０．１５％を越えると、Ｃｒと同様に素地中に固溶する
割合が多くなって所望の高い電気伝導度を確保するのか
困難になることから、その含有量を０，０１〜０．１５
％と定めた。
んどが第１時効処理で素地の結晶粒界に（： ｕ ３Ｚ
ｒの金属間化合物の形で、微細に析出し、これによっ
て高温における粒界のすべりが抑制されるようになるこ
とから、粒界強度が向上し、この結果高温における粒界
破断による脆化（延性低下）か阻止され、耐熱疲労性が
向上するようになるが、その含有量かＯ００％未満ては
前記の作用に所望の効果が得られず、一方そのａＲｍが
０．１５％を越えると、Ｃｒと同様に素地中に固溶する
割合が多くなって所望の高い電気伝導度を確保するのか
困難になることから、その含有量を０，０１〜０．１５
％と定めた。
（ｃ） Ｔｉおよび鉄族金属
同様に、これらの成分も溶体化処理で素地に固溶し、第
１時効処理ではほとんど析出せず、第２時効処理で（Ｆ
ｃ、Ｎｉ、Ｃｏ） Ｔ ｉ 、主としてｙ （Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ）２”ｒｉの金属間化合物の形で素
地の結晶粒内に微細に、かつ活発に析出し、上記の微細
なＣ「析出物と含まって常温および高温強度を著しく向
上させるほか、結晶粒界に析出した上記Ｃｕ３Ｚｒとの
共存において高温強度と高温伸びを向上させるが、その
含有；が、Ｔ１および鉄族金属とも０．００５％未満て
は前記の作用に所望の向上効果が得られず、一方その含
有量が、Ｔｉにあっては０，１％を越え、また鉄族金属
では０．１％以上になると、ＣｒおよびＺｒ成分の場合
と同様に素地中に固溶する割合が増加するようになって
７０％（ＩＡＣＳ％）以上の電気伝導度を確保するのは
困難になることから、その含有量を、それぞれＴ ｉ：
０．００５〜０，１％、鉄族金属：０．００５〜０．１
％未満と定めた。
１時効処理ではほとんど析出せず、第２時効処理で（Ｆ
ｃ、Ｎｉ、Ｃｏ） Ｔ ｉ 、主としてｙ （Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ）２”ｒｉの金属間化合物の形で素
地の結晶粒内に微細に、かつ活発に析出し、上記の微細
なＣ「析出物と含まって常温および高温強度を著しく向
上させるほか、結晶粒界に析出した上記Ｃｕ３Ｚｒとの
共存において高温強度と高温伸びを向上させるが、その
含有；が、Ｔ１および鉄族金属とも０．００５％未満て
は前記の作用に所望の向上効果が得られず、一方その含
有量が、Ｔｉにあっては０，１％を越え、また鉄族金属
では０．１％以上になると、ＣｒおよびＺｒ成分の場合
と同様に素地中に固溶する割合が増加するようになって
７０％（ＩＡＣＳ％）以上の電気伝導度を確保するのは
困難になることから、その含有量を、それぞれＴ ｉ：
０．００５〜０，１％、鉄族金属：０．００５〜０．１
％未満と定めた。
（ｄ）Ｓｉ
Ｓｉ成分には、上記の（Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ） Ｔ ｉ
ｙ の金属間化合物を微細化した状態で析出させ、もってこ
の金属間化合物による析出強化作用を一層促進させる作
用があるが、その含有量がｏ、ｏｏａ％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、方０．１％を越えると、鋳
造時にＳｉの粗大晶子が現われるようになり、これは溶
体化処理でも消失することなく、高温強度および高温伸
びを低下させることから、その含有量を０．００３〜０
．１％と定めた。
ｙ の金属間化合物を微細化した状態で析出させ、もってこ
の金属間化合物による析出強化作用を一層促進させる作
用があるが、その含有量がｏ、ｏｏａ％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、方０．１％を越えると、鋳
造時にＳｉの粗大晶子が現われるようになり、これは溶
体化処理でも消失することなく、高温強度および高温伸
びを低下させることから、その含有量を０．００３〜０
．１％と定めた。
Ｂ、電気伝導度
鋳造速度が例えば３〜４ｍ／１ｎの速い連続鋳造におい
ては、上記の通り従来Ｃｕ合金製連続鋳造鋳型材のもつ
４０〜６５９６ （Ｉ ＡＣ５％）程度の電気伝導度で
は、熱伝導性が十分でなく、満足する冷却能か得られな
いことから、鋳型に変形や割れが発生し易く、使用寿命
の短かいものとならざるを得ないか、鋳型材のもつ電気
伝導度をｌＡＣ３％で７０％以上にすると、熱伝導性が
高く、すぐれた冷却能を発揮することから、鋳型に変形
や割れか発生することがなくなり、高速連続鋳造を長期
に亘って安定して行なうことができるようになることか
ら、鋳型の電気伝導度を７０％（ＩＡＣ３％）以上と定
めた。
ては、上記の通り従来Ｃｕ合金製連続鋳造鋳型材のもつ
４０〜６５９６ （Ｉ ＡＣ５％）程度の電気伝導度で
は、熱伝導性が十分でなく、満足する冷却能か得られな
いことから、鋳型に変形や割れが発生し易く、使用寿命
の短かいものとならざるを得ないか、鋳型材のもつ電気
伝導度をｌＡＣ３％で７０％以上にすると、熱伝導性が
高く、すぐれた冷却能を発揮することから、鋳型に変形
や割れか発生することがなくなり、高速連続鋳造を長期
に亘って安定して行なうことができるようになることか
ら、鋳型の電気伝導度を７０％（ＩＡＣ３％）以上と定
めた。
Ｃ１時効処理温度
この発明は、上記の通り溶体化処理で合金成分を完全に
固溶させ、次工程の時効処理で素地中に固溶する合金成
分をできるたけ多く析出させ、この析出によって高温強
度および高温伸びを向上させ、一方今金成分の著しく低
い前記素地によって７０％（ＩＡＣ３％）以上の高い電
気伝導度を確保するものである。すなわち、一般に電気
伝導度は合金素地によって決まることが知られており、
素地中の固溶成分が低ければ低いほど高い電気伝導度を
示すようになるものであり、したがって時効処理で析出
を十分に行なえば、高い電気伝導度、並びに高い高温強
度および高温伸びが得られるようになる。
固溶させ、次工程の時効処理で素地中に固溶する合金成
分をできるたけ多く析出させ、この析出によって高温強
度および高温伸びを向上させ、一方今金成分の著しく低
い前記素地によって７０％（ＩＡＣ３％）以上の高い電
気伝導度を確保するものである。すなわち、一般に電気
伝導度は合金素地によって決まることが知られており、
素地中の固溶成分が低ければ低いほど高い電気伝導度を
示すようになるものであり、したがって時効処理で析出
を十分に行なえば、高い電気伝導度、並びに高い高温強
度および高温伸びが得られるようになる。
かかる点から、この発明の上記組成のＣｕ合金について
、析出物の種類およびそれの析出し易い温度を調べたと
ころ、析出物はＣｒ、Ｃｕ３Ｚｒ。
、析出物の種類およびそれの析出し易い温度を調べたと
ころ、析出物はＣｒ、Ｃｕ３Ｚｒ。
および（Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ） Ｔ ｉ がほとんど
を占め、ｙ ＣｒおよびＣｕ ３Ｚ 「は４２５〜４７５℃の温度範
囲で、また（Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ） Ｔ ｉ は５２
５〜５７５℃ｙ の温度範囲でそれぞれ活発に析出することが判明したも
のであり、したがってそれぞれの時効処理温度が前記の
範囲から低い方に外れても、また高い方に外れても十分
な析出を行なうことができない。
を占め、ｙ ＣｒおよびＣｕ ３Ｚ 「は４２５〜４７５℃の温度範
囲で、また（Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ） Ｔ ｉ は５２
５〜５７５℃ｙ の温度範囲でそれぞれ活発に析出することが判明したも
のであり、したがってそれぞれの時効処理温度が前記の
範囲から低い方に外れても、また高い方に外れても十分
な析出を行なうことができない。
〔実 施 例〕
つぎに、この発明を実施例により具体的に説明する。
通常の真空溶解炉を用い、黒鉛るつぼ中でそれぞれ第１
表に示される成分組成をもったＣｕ合金溶湯をそれぞれ
５ｋｇ溶製し、金型鋳造し、面側した後、通常の条件で
熱間鍛造と熱間圧延を施して幅＝１００璽ｍ×厚さ：５
１１！１の熱延板材とし、ついてこれより所定長さに切
出したＣｕ合金素材に、温度：９８０℃に３０分間保持
後、水焼入れの溶体化処理を施し、引続いて第１表に示
される温度にいずれも１時間保持の条件で第１および第
２時効処理を行なうことにより本発明法１〜２７および
比較法１〜２３をそれぞれ行ない、本発明連続鋳造鋳型
材および比較連続鋳造鋳型材１〜２７を製造した。
表に示される成分組成をもったＣｕ合金溶湯をそれぞれ
５ｋｇ溶製し、金型鋳造し、面側した後、通常の条件で
熱間鍛造と熱間圧延を施して幅＝１００璽ｍ×厚さ：５
１１！１の熱延板材とし、ついてこれより所定長さに切
出したＣｕ合金素材に、温度：９８０℃に３０分間保持
後、水焼入れの溶体化処理を施し、引続いて第１表に示
される温度にいずれも１時間保持の条件で第１および第
２時効処理を行なうことにより本発明法１〜２７および
比較法１〜２３をそれぞれ行ない、本発明連続鋳造鋳型
材および比較連続鋳造鋳型材１〜２７を製造した。
なお、比較法１〜２３は、いずれもこの発明の構成要件
のうちのいずれかの要件（第１表に※印を付す）がこの
発明の範囲から外れたものである。
のうちのいずれかの要件（第１表に※印を付す）がこの
発明の範囲から外れたものである。
また、比較の目的で、Ｃｕ合金素材の成分組成および１
回だけ施される時効処理を第１表に示される条件とする
以外は同一の条件で従来法１〜３を行ない、従来連続鋳
造鋳型材１〜３を製造した。
回だけ施される時効処理を第１表に示される条件とする
以外は同一の条件で従来法１〜３を行ない、従来連続鋳
造鋳型材１〜３を製造した。
ついで、この結果得られた各種の連続鋳造鋳型材につい
て、電気伝導度を測定すると共に、これを常温および高
温引張試験、並びに耐熱試験に供した。
て、電気伝導度を測定すると共に、これを常温および高
温引張試験、並びに耐熱試験に供した。
高温引張試験では、５００℃に１０分間保持後の引張特
性を測定し、また耐熱試験は、鋳型材を４５０’Ｃ＋ｎ
ｌＯ℃（ｎ：○〜１５の整数）の各種温度にそれぞれ１
時間保持後空冷の条件で加熱し、この加熱後の鋳型材の
硬さをそれぞれｅ＋定し、加熱前の硬さの９０％に相当
する硬さを示した加熱温度をもって耐熱温度とした。こ
れらの結果を第２表に示した。
性を測定し、また耐熱試験は、鋳型材を４５０’Ｃ＋ｎ
ｌＯ℃（ｎ：○〜１５の整数）の各種温度にそれぞれ１
時間保持後空冷の条件で加熱し、この加熱後の鋳型材の
硬さをそれぞれｅ＋定し、加熱前の硬さの９０％に相当
する硬さを示した加熱温度をもって耐熱温度とした。こ
れらの結果を第２表に示した。
第１表および第２表に示される結果から、本発明法１〜
２７で製造された本発明連続鋳造鋳型材１〜２７は、い
ずれも従来法１〜３で製造された従来連続鋳造鋳型材１
〜３と同等のすぐれた常温および高温引張特性を示し、
かつこれより一段と高いいずれも７０％（ＩＡＣ３％）
以上の電気伝導度を示すのに対して、比較法１〜２３て
製造された比較連続鋳造鋳型＋」ｌ〜２３に見られるよ
うに、Ｃｕ合金の成分組成および時効処理温度のうちの
いずれかかこの発明の範囲から外れても上記の特性のう
ちの少なくともいずれかの特性か劣ったものになること
か明らかである。
２７で製造された本発明連続鋳造鋳型材１〜２７は、い
ずれも従来法１〜３で製造された従来連続鋳造鋳型材１
〜３と同等のすぐれた常温および高温引張特性を示し、
かつこれより一段と高いいずれも７０％（ＩＡＣ３％）
以上の電気伝導度を示すのに対して、比較法１〜２３て
製造された比較連続鋳造鋳型＋」ｌ〜２３に見られるよ
うに、Ｃｕ合金の成分組成および時効処理温度のうちの
いずれかかこの発明の範囲から外れても上記の特性のう
ちの少なくともいずれかの特性か劣ったものになること
か明らかである。
上述のように、この発明の方法によれば、連続鋳造鋳型
に要求される高温強度および高温伸びを有し、かつ７０
％（ＩＡＣ３％）以上の高い電気伝導度を有する連続鋳
造鋳型材を製造することかでき、したがってこの鋳型材
で構成された連続鋳造鋳型は、これを速い鋳造速度の条
件下で用いても、すぐれた熱伝導性を示し、高い冷却能
を示すことから、変形や割れなどの発生なく、長期に亘
ってすぐれた性能を発揮することなど工業上有用な効果
をもたらすものである。
に要求される高温強度および高温伸びを有し、かつ７０
％（ＩＡＣ３％）以上の高い電気伝導度を有する連続鋳
造鋳型材を製造することかでき、したがってこの鋳型材
で構成された連続鋳造鋳型は、これを速い鋳造速度の条
件下で用いても、すぐれた熱伝導性を示し、高い冷却能
を示すことから、変形や割れなどの発生なく、長期に亘
ってすぐれた性能を発揮することなど工業上有用な効果
をもたらすものである。
Claims (2)
- （１）Ｃｒ：０．１〜１％、Ｚｒ：０．０１〜０．１５
％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｓｉ：０．００３〜
０．１％、Ｆｅ、Ｎｉ、およびＣｏのうちの１種または
２種以上：０．００５〜０．１％未満、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＣｕ合金で構成され、かつ７０％（
ＩＡＣＳ％）以上の電気伝導度を具備せしめたことを特
徴とする冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型材。 - （２）Ｃｒ：０．１〜１％、Ｚｒ：０．０１〜０．１５
％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｓｉ：０．００３〜
０．１％、Ｆｅ、Ｎｉ、およびＣｏのうちの１種または
２種以上：０．００５〜０．１％未満、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＣｕ合金素材に、溶体化処理後、 ４２５〜４７５℃の範囲内の所定温度での第１時効処理
と、５２５〜５７５℃の範囲内の所定温度での第２時効
処理を施して十分な析出を行ない、素地中に固溶する合
金成分の含有量を低減せしめて熱伝導性の向上をはかる
ことを特徴とする冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型
材の製造法。
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|---|---|---|---|
| JP10726590A JP2697242B2 (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型材およびその製造法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10726590A JP2697242B2 (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型材およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH046233A true JPH046233A (ja) | 1992-01-10 |
| JP2697242B2 JP2697242B2 (ja) | 1998-01-14 |
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ID=14454673
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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| JP (1) | JP2697242B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015067874A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 連続鋳造用モールド材 |
| JP2015067883A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 連続鋳造用モールド材 |
| EP3037561A4 (en) * | 2013-08-12 | 2017-05-10 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper alloy for electronic/electrical devices, copper alloy thin plate for electronic/electrical devices, component for electronic/electrical devices, terminal and bus bar |
-
1990
- 1990-04-23 JP JP10726590A patent/JP2697242B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
| EP3037561A4 (en) * | 2013-08-12 | 2017-05-10 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper alloy for electronic/electrical devices, copper alloy thin plate for electronic/electrical devices, component for electronic/electrical devices, terminal and bus bar |
| US10392680B2 (en) | 2013-08-12 | 2019-08-27 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper alloy for electric and electronic devices, copper alloy sheet for electric and electronic devices, component for electric and electronic devices, terminal, and bus bar |
| JP2015067874A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 連続鋳造用モールド材 |
| JP2015067883A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 連続鋳造用モールド材 |
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