JPH0465029B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0465029B2 JPH0465029B2 JP63203848A JP20384888A JPH0465029B2 JP H0465029 B2 JPH0465029 B2 JP H0465029B2 JP 63203848 A JP63203848 A JP 63203848A JP 20384888 A JP20384888 A JP 20384888A JP H0465029 B2 JPH0465029 B2 JP H0465029B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- resin
- molding
- strength
- phthalate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は転炉、真空脱ガス装置、取鍋等溶融金
属容器の補修に用いる焼付補修材に関するもので
ある。 （従来の技術） 焼付補修材は耐火材にタール、ピツチを添加し
たものをポリエチレン等の袋に入れ、それを転炉
等の被補修面に投入して炉熱で焼付けるものであ
る。タール、ピツチを添加したものは硬化時間が
長いために補修時間を長く必要とし、施工体の強
度が小さい欠点を有している。また、ポリエチレ
ン等の袋を使用しているために袋が破損した場合
にはタール、ピツチを含有する焼付補修材が作業
床に流出し、取扱いが困難である。更に、施工体
に巻き込まれたポリエチレン等の袋は消失するも
のの、消失跡に層状の内部欠陥を生ずることがあ
り、このような内部欠陥は耐用性低下の原因とな
つている。 一方耐火材とフエノール樹脂からなる塊状の焼
付補修材が、特開昭57−118074号公報に開示され
ている。このフエノール樹脂は常温で固形のノボ
ラツク型フエノール樹脂であるが、このタイプの
樹脂でもその反応性がピツチ、タール系に比較し
て高いので、補修面で軟化したフエノール樹脂が
十分に補修面を濡らす前に硬化するため接着強度
が小さい欠点がある。 この点を改善するためにピツチを添加して硬化
を遅らせることにより、硬化調整が可能になる。
しかし、上記の塊状焼付補修材と同じように加熱
混練すると、フエノール樹脂ばかりでなくピツチ
も軟化溶融し、フエノール樹脂と混ざり合い、両
者が徐々に反応する結果、フエノール樹脂を使用
した場合の高強度施工体が得られるという長所が
失われる。 （発明が解決しようとする課題） 焼付補修材としては流動性、接着性の点からフ
エノール樹脂とピツチの併用が一般的であるが、
この両者は各々独立した状態で存在しなければそ
の長所が活かされない。更に、焼付補修材の取り
扱い上からは粉粒体より一定の形状に成形したも
のが好適である。従つて、その製造法としては耐
火材、熱可塑性フエノール樹脂及びピツチを混合
し、加圧成形すればよい。加圧成形時には少量の
水、アントラセン油エタノール液状成形助材を加
えるのが一般的である。この時にエチルアルコー
ル等のフエノール樹脂の可溶溶媒を使用すると、
取り扱いには十分な強度を発現するが、溶媒に溶
けたフエノール樹脂は塩基性耐火材と反応し易く
なり、成形後徐々に経時変化し、結果として熱間
での流動性を失う。更に、軽油、パラフイン等の
フエノール樹脂の不溶性溶媒を使用すると成形後
の強度が十分発現せず、輸送中に崩壊するため好
ましくない。 このように高強度施工体を得るためには樹脂と
ピツチを各々独立した状態で存在させ、かつ樹脂
の変質を長期間抑制し、熱間での流動性に悪影響
を及ぼさない焼付補修材の成形助材を見出す必要
がある。 （課題を解決するための手段） 上述の成形助材について種々検討した結果、フ
タル酸エステルが有効であることを見出し、本発
明を完成させた。即ち、塩基性耐火材70〜85重量
％と、熱可塑性樹脂とピツチを３：１〜１：３の
比率で含有する混合物15〜30重量％とからなる耐
火混合物100重量％に対して、フタル酸エステル
1.0〜5.0重量％、必要に応じて該樹脂が可溶であ
る有機溶媒1.0重量％以下を添加し、加圧成形さ
れて成る焼付補修材である。 （作用） 本発明におけるフタル酸エステルは前記の目的
を達成する成形助剤である。このフタル酸エステ
ルはそれを構成するベンゼン環は樹脂と相溶性を
有するため、成形体中で樹脂の周囲にフタル酸エ
ステルがアルキル基を外にして配向し、塩基性耐
火材と熱可塑性フエノール樹脂との接触を妨げて
熱可塑性フエノール樹脂の経時変化を長期間抑制
する。これによつて該焼付補修材は長期間成形当
初の強度を保持し、熱可塑性樹脂による熱間での
流動性と接着性を良好にして高強度の熱間焼付補
修施工部にするものである。 そこでフタル酸エステルとしてはフタル酸ジエ
チル、フタル酸ジメチル、フタル酸ジブチル、フ
タル酸ジペプチル、フタル酸ジオクチル等のジエ
ステル、フタル酸モノブチル等のモノエステルが
使用でき、これらの１種又は２種以上を用いる。
この使用量は前記配合の塩基性耐火材と熱可塑性
樹脂とピツチからなる耐火混合物100重量％に対
して1.0〜5.0重量％、好ましくは、1.5〜4.0重量
％であり、1.0重量％未満では熱間での流動性、
接着性を良好に維持できるものゝ成形体の強度が
十分発現しなく、また5.0重量％より多くなると
熱間での流動性、接着性を良好に維持できるも
のゝ成形時に混練物が金枠に付着して成形しにく
く、成形体の強度が不足する。 炭素数５以上のアルキル基のフタル酸エステル
を使用する場合はエチレングリコール、エチルア
ルコール等の樹脂が可溶である有機溶媒を耐火混
合物100重量％に対して1.0重量％以下を添加する
のが好ましい。この量が1.0重量％より多くなる
と経時変化を起こし易くなる。このような樹脂が
可溶である有機溶媒を併用するのは、炭素数の大
きなアルキル基のフタル酸エステルは樹脂との相
溶性が低下して成形体の強度が低下するのを補う
ためである。本発明のようにフタル酸エステルを
使用すれば、エチルアルコール等のエステルを含
まないと経時変化を起こすような有機溶媒でも経
時変化を起こすことなく使用できる。 焼付補修材に用いる塩基性耐火材としてはマグ
ネシア、ドロマイト等であり、これにアルミナ等
の中性耐火材を併用することもできる。更に、黒
鉛、コークス等の炭素材やAl，Si，Mg等の金属
を添加してもよい。 樹脂としては熱可塑性のフエノール樹脂が好ま
しく、ピツチとの反応をなるべく抑えるため粉体
よりも粒状が好ましい。ピツチとしては石油系、
石炭系のいずれでもよいが、軟化点80℃以上のも
のが好ましく、80℃未満では夏季あるいは高温の
ところで取り扱う場合に成形体が軟化変形する恐
れがある。該樹脂とピツチの使用量は塩基性耐火
材との合量内で15〜30重量％が好ましく、その比
率は３：１〜１：３（25〜75％）が好ましい。こ
の比率より該樹脂が多くなると硬化の速い材料と
なり、補修面との接着性が低下する。またこの比
率より樹脂が少ないと得られる施工体は強度の小
さいものとなる。 成形体は一般に混練物をフリクシヨンプレス等
の成形機で100Kg／cm2以上の圧力によつて形成す
る。この成形圧より少ないと輸送中に崩壊する危
険性がある。成形体の大きさは被補修面、輸送方
法等を考慮して適宜の大きさにすればよく、１辺
が50〜500mmの直方体に成形するのが取り扱い上
好適である。 （実施例） 実施例 １〜４ 第１表に示す配合焼付補修材を200Kg／cm2の圧
力によつて成形した。800℃に保持したガス炉内
のMgO−Ｃれんが上に、120φmm×200mmｈの鋼管
をその下端開口部を当接してセツトして鋼管の上
端開口側からこの中に上記補修材の成形物（サイ
ズ150ｍ／ｍタテ、15ｍ／ｍヨコ、100ｍ／ｍタカ
サ）２Kgを投入し、20分間焼付けた後、鋼管に横
方向の剪断応力をかけて鋼管下端部で該れんがの
表面に焼付いた材料がれんがより剥離する時の最
大応力を測定して接着強さを求めた。また物性は
上記施工体を冷却後測定した。 流動性については接着強さの測定法と同じよう
にセツトし、成形後３ケ月経過した材料を投入し
て３分後に鋼管を取り除き、材料の広がりを測定
した。 第１表の結果から明らかなように、比較例１は
フタル酸ジエチルを１重量％未満の0.5重量％に
し、比較例２はフタル酸ジエチルを５重量％超の
６重量％にした例でこのいずれも成形後の強度が
小さく搬送中に崩壊があり好ましくなかつた。エ
チルアルコールを用いた比較例３は成形直後の圧
縮強さは大きいが成形３ケ月後には経時変化を起
こして流動性に劣り、灯油を用いた比較例４は成
形３ケ月後の流動性には優れているが成形直後の
圧縮強さが小さく、成形助材を用いない比較例
５，６は成形後の圧縮強さは大きいが接着強さが
小さいのに対し、フタル酸エステルを用いた実施
例１〜４は接着強さが大きく成形３ケ月後におい
ても経時変化を起こさず流動性に優れて、焼付補
修材としての優秀性が認められた。
属容器の補修に用いる焼付補修材に関するもので
ある。 （従来の技術） 焼付補修材は耐火材にタール、ピツチを添加し
たものをポリエチレン等の袋に入れ、それを転炉
等の被補修面に投入して炉熱で焼付けるものであ
る。タール、ピツチを添加したものは硬化時間が
長いために補修時間を長く必要とし、施工体の強
度が小さい欠点を有している。また、ポリエチレ
ン等の袋を使用しているために袋が破損した場合
にはタール、ピツチを含有する焼付補修材が作業
床に流出し、取扱いが困難である。更に、施工体
に巻き込まれたポリエチレン等の袋は消失するも
のの、消失跡に層状の内部欠陥を生ずることがあ
り、このような内部欠陥は耐用性低下の原因とな
つている。 一方耐火材とフエノール樹脂からなる塊状の焼
付補修材が、特開昭57−118074号公報に開示され
ている。このフエノール樹脂は常温で固形のノボ
ラツク型フエノール樹脂であるが、このタイプの
樹脂でもその反応性がピツチ、タール系に比較し
て高いので、補修面で軟化したフエノール樹脂が
十分に補修面を濡らす前に硬化するため接着強度
が小さい欠点がある。 この点を改善するためにピツチを添加して硬化
を遅らせることにより、硬化調整が可能になる。
しかし、上記の塊状焼付補修材と同じように加熱
混練すると、フエノール樹脂ばかりでなくピツチ
も軟化溶融し、フエノール樹脂と混ざり合い、両
者が徐々に反応する結果、フエノール樹脂を使用
した場合の高強度施工体が得られるという長所が
失われる。 （発明が解決しようとする課題） 焼付補修材としては流動性、接着性の点からフ
エノール樹脂とピツチの併用が一般的であるが、
この両者は各々独立した状態で存在しなければそ
の長所が活かされない。更に、焼付補修材の取り
扱い上からは粉粒体より一定の形状に成形したも
のが好適である。従つて、その製造法としては耐
火材、熱可塑性フエノール樹脂及びピツチを混合
し、加圧成形すればよい。加圧成形時には少量の
水、アントラセン油エタノール液状成形助材を加
えるのが一般的である。この時にエチルアルコー
ル等のフエノール樹脂の可溶溶媒を使用すると、
取り扱いには十分な強度を発現するが、溶媒に溶
けたフエノール樹脂は塩基性耐火材と反応し易く
なり、成形後徐々に経時変化し、結果として熱間
での流動性を失う。更に、軽油、パラフイン等の
フエノール樹脂の不溶性溶媒を使用すると成形後
の強度が十分発現せず、輸送中に崩壊するため好
ましくない。 このように高強度施工体を得るためには樹脂と
ピツチを各々独立した状態で存在させ、かつ樹脂
の変質を長期間抑制し、熱間での流動性に悪影響
を及ぼさない焼付補修材の成形助材を見出す必要
がある。 （課題を解決するための手段） 上述の成形助材について種々検討した結果、フ
タル酸エステルが有効であることを見出し、本発
明を完成させた。即ち、塩基性耐火材70〜85重量
％と、熱可塑性樹脂とピツチを３：１〜１：３の
比率で含有する混合物15〜30重量％とからなる耐
火混合物100重量％に対して、フタル酸エステル
1.0〜5.0重量％、必要に応じて該樹脂が可溶であ
る有機溶媒1.0重量％以下を添加し、加圧成形さ
れて成る焼付補修材である。 （作用） 本発明におけるフタル酸エステルは前記の目的
を達成する成形助剤である。このフタル酸エステ
ルはそれを構成するベンゼン環は樹脂と相溶性を
有するため、成形体中で樹脂の周囲にフタル酸エ
ステルがアルキル基を外にして配向し、塩基性耐
火材と熱可塑性フエノール樹脂との接触を妨げて
熱可塑性フエノール樹脂の経時変化を長期間抑制
する。これによつて該焼付補修材は長期間成形当
初の強度を保持し、熱可塑性樹脂による熱間での
流動性と接着性を良好にして高強度の熱間焼付補
修施工部にするものである。 そこでフタル酸エステルとしてはフタル酸ジエ
チル、フタル酸ジメチル、フタル酸ジブチル、フ
タル酸ジペプチル、フタル酸ジオクチル等のジエ
ステル、フタル酸モノブチル等のモノエステルが
使用でき、これらの１種又は２種以上を用いる。
この使用量は前記配合の塩基性耐火材と熱可塑性
樹脂とピツチからなる耐火混合物100重量％に対
して1.0〜5.0重量％、好ましくは、1.5〜4.0重量
％であり、1.0重量％未満では熱間での流動性、
接着性を良好に維持できるものゝ成形体の強度が
十分発現しなく、また5.0重量％より多くなると
熱間での流動性、接着性を良好に維持できるも
のゝ成形時に混練物が金枠に付着して成形しにく
く、成形体の強度が不足する。 炭素数５以上のアルキル基のフタル酸エステル
を使用する場合はエチレングリコール、エチルア
ルコール等の樹脂が可溶である有機溶媒を耐火混
合物100重量％に対して1.0重量％以下を添加する
のが好ましい。この量が1.0重量％より多くなる
と経時変化を起こし易くなる。このような樹脂が
可溶である有機溶媒を併用するのは、炭素数の大
きなアルキル基のフタル酸エステルは樹脂との相
溶性が低下して成形体の強度が低下するのを補う
ためである。本発明のようにフタル酸エステルを
使用すれば、エチルアルコール等のエステルを含
まないと経時変化を起こすような有機溶媒でも経
時変化を起こすことなく使用できる。 焼付補修材に用いる塩基性耐火材としてはマグ
ネシア、ドロマイト等であり、これにアルミナ等
の中性耐火材を併用することもできる。更に、黒
鉛、コークス等の炭素材やAl，Si，Mg等の金属
を添加してもよい。 樹脂としては熱可塑性のフエノール樹脂が好ま
しく、ピツチとの反応をなるべく抑えるため粉体
よりも粒状が好ましい。ピツチとしては石油系、
石炭系のいずれでもよいが、軟化点80℃以上のも
のが好ましく、80℃未満では夏季あるいは高温の
ところで取り扱う場合に成形体が軟化変形する恐
れがある。該樹脂とピツチの使用量は塩基性耐火
材との合量内で15〜30重量％が好ましく、その比
率は３：１〜１：３（25〜75％）が好ましい。こ
の比率より該樹脂が多くなると硬化の速い材料と
なり、補修面との接着性が低下する。またこの比
率より樹脂が少ないと得られる施工体は強度の小
さいものとなる。 成形体は一般に混練物をフリクシヨンプレス等
の成形機で100Kg／cm2以上の圧力によつて形成す
る。この成形圧より少ないと輸送中に崩壊する危
険性がある。成形体の大きさは被補修面、輸送方
法等を考慮して適宜の大きさにすればよく、１辺
が50〜500mmの直方体に成形するのが取り扱い上
好適である。 （実施例） 実施例 １〜４ 第１表に示す配合焼付補修材を200Kg／cm2の圧
力によつて成形した。800℃に保持したガス炉内
のMgO−Ｃれんが上に、120φmm×200mmｈの鋼管
をその下端開口部を当接してセツトして鋼管の上
端開口側からこの中に上記補修材の成形物（サイ
ズ150ｍ／ｍタテ、15ｍ／ｍヨコ、100ｍ／ｍタカ
サ）２Kgを投入し、20分間焼付けた後、鋼管に横
方向の剪断応力をかけて鋼管下端部で該れんがの
表面に焼付いた材料がれんがより剥離する時の最
大応力を測定して接着強さを求めた。また物性は
上記施工体を冷却後測定した。 流動性については接着強さの測定法と同じよう
にセツトし、成形後３ケ月経過した材料を投入し
て３分後に鋼管を取り除き、材料の広がりを測定
した。 第１表の結果から明らかなように、比較例１は
フタル酸ジエチルを１重量％未満の0.5重量％に
し、比較例２はフタル酸ジエチルを５重量％超の
６重量％にした例でこのいずれも成形後の強度が
小さく搬送中に崩壊があり好ましくなかつた。エ
チルアルコールを用いた比較例３は成形直後の圧
縮強さは大きいが成形３ケ月後には経時変化を起
こして流動性に劣り、灯油を用いた比較例４は成
形３ケ月後の流動性には優れているが成形直後の
圧縮強さが小さく、成形助材を用いない比較例
５，６は成形後の圧縮強さは大きいが接着強さが
小さいのに対し、フタル酸エステルを用いた実施
例１〜４は接着強さが大きく成形３ケ月後におい
ても経時変化を起こさず流動性に優れて、焼付補
修材としての優秀性が認められた。
【表】
【表】
実施例 ５
第２表に示す焼付補修材4000Kgを出鋼直後の
1300〜1400℃の温度を有する転炉炉底の被補修面
30m2に投入（投入面積10m2）し、第２表に示す結
果が得られた。 補修面積割合は目的とする炉底補修面積：30m2
に対する焼付け補修材投入後の材料の広がり焼付
き面積の比率を目視により確認（：24m2）したも
のである。 第２表の結果から明らかなように、タールを添
加してポリエチレン袋に入れた比較例５は流動性
に劣り、フエノール樹脂のみを添加して塊状にし
た比較例６は耐用性に劣つているのに対し、フタ
ル酸エステルを添加して加圧成形した実施例５は
流動性、耐用性共に優れ、本発明の優秀性が認め
られた。なお、第１表、第２表における数値は重
量％でその内（ ）内に示す数値は外掛である。
1300〜1400℃の温度を有する転炉炉底の被補修面
30m2に投入（投入面積10m2）し、第２表に示す結
果が得られた。 補修面積割合は目的とする炉底補修面積：30m2
に対する焼付け補修材投入後の材料の広がり焼付
き面積の比率を目視により確認（：24m2）したも
のである。 第２表の結果から明らかなように、タールを添
加してポリエチレン袋に入れた比較例５は流動性
に劣り、フエノール樹脂のみを添加して塊状にし
た比較例６は耐用性に劣つているのに対し、フタ
ル酸エステルを添加して加圧成形した実施例５は
流動性、耐用性共に優れ、本発明の優秀性が認め
られた。なお、第１表、第２表における数値は重
量％でその内（ ）内に示す数値は外掛である。
【表】
【表】
（発明の効果）
本発明の焼付補修材はフタル酸エステルが樹脂
の変質を防止し、その結果、流動性に優れて接着
強度が大きい施工体を形成して転炉等の寿命を大
幅に延長できる。
の変質を防止し、その結果、流動性に優れて接着
強度が大きい施工体を形成して転炉等の寿命を大
幅に延長できる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 塩基性耐火材70〜85重量％と、熱可塑性樹脂
とピツチを３：１〜１：３の比率で含有する混合
物15〜30重量％とからなる耐火混合物100重量％
に対して、フタル酸エステル1.0〜5.0重量％を添
加し、加圧成形して成ることを特徴とする焼付補
修材。 ２ 熱可塑性樹脂が可溶性である有機溶媒を耐火
混合物100重量％に対して1.0重量％以下添加する
特許請求の範囲第１項記載の焼付補修材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63203848A JPH0255270A (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | 焼付補修材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63203848A JPH0255270A (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | 焼付補修材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0255270A JPH0255270A (ja) | 1990-02-23 |
| JPH0465029B2 true JPH0465029B2 (ja) | 1992-10-16 |
Family
ID=16480697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63203848A Granted JPH0255270A (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | 焼付補修材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0255270A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4772416B2 (ja) | 2004-11-01 | 2011-09-14 | 株式会社リコー | クリーニング装置、プロセスカートリッジ、および画像形成装置 |
| CN1770041B (zh) * | 2004-11-01 | 2010-04-21 | 株式会社理光 | 清洁装置、处理盒以及图像形成装置 |
| JP4705548B2 (ja) * | 2006-10-20 | 2011-06-22 | 黒崎播磨株式会社 | マッド材 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63162580A (ja) * | 1986-12-24 | 1988-07-06 | 川崎炉材株式会社 | 石灰質コ−テイング材 |
-
1988
- 1988-08-18 JP JP63203848A patent/JPH0255270A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0255270A (ja) | 1990-02-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4387173A (en) | Use of resorcinal polymer blend as a binder for carbon-containing refractory brick and shape | |
| AU638215B2 (en) | Ceramic fiber refractory moldable compositions | |
| US3168602A (en) | Baking tar bonded brick | |
| GB2216117A (en) | Refractory compositions or cements | |
| WO2023192765A3 (en) | Phenolic resin compositions as binders in refractory articles | |
| JPH0255270A (ja) | 焼付補修材 | |
| CN110964874A (zh) | 一种电炉冶炼用碳砖及其生产方法 | |
| US3197315A (en) | Refractory composition and method for producing same | |
| AU2008252219A1 (en) | Baking repairing material | |
| JPS591610A (ja) | 塩基性製鋼炉用複合造滓剤 | |
| US3943216A (en) | Production of periclase refractory utilizing alkyd resins | |
| US3634114A (en) | Composition and method for the production of ceramically bonded basic refractories | |
| JPS6071570A (ja) | マグネシア―カーボン煉瓦の製造方法 | |
| JPS6015592B2 (ja) | 高耐食性高気密性パツキング材 | |
| US3496256A (en) | Refractory article and method utilizing prepolymerized furfuryl alcohol as a binder | |
| JP4830229B2 (ja) | 耐火物用組成物および耐火物 | |
| JP4044151B2 (ja) | 焼付け補修材 | |
| JPS58117816A (ja) | 転炉の熱間補修方法 | |
| JP3729495B2 (ja) | 焼付補修材 | |
| US3351476A (en) | Chemically bonded refractory shapes | |
| JPH02267172A (ja) | 熱間補修材及び熱間補修方法 | |
| CN105272285A (zh) | 一种钢包包底用Al2O3-CaO-C砖及其制备方法 | |
| JPH08169772A (ja) | 焼付け補修材 | |
| EP0447562B1 (en) | Amorphous refractory material | |
| KR100401983B1 (ko) | 성형탄의 제조방법 |