JPH0471362A - 超電導発電装置 - Google Patents
超電導発電装置Info
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- JPH0471362A JPH0471362A JP2182613A JP18261390A JPH0471362A JP H0471362 A JPH0471362 A JP H0471362A JP 2182613 A JP2182613 A JP 2182613A JP 18261390 A JP18261390 A JP 18261390A JP H0471362 A JPH0471362 A JP H0471362A
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- superconducting
- generator
- prime mover
- shaft
- rotor
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的コ
（産業上の利用分野）
本発明は超電導発電機を蒸気タービン、ガスタービン等
の原動機によって駆動する超電導発電装置に関する。
の原動機によって駆動する超電導発電装置に関する。
（従来の技術）
従来のこの種の超電導発電装置は、第３図に示すように
蒸気タービン、ガスタービン等の原動機１に超電導発電
機２を軸着脱装置３を介して連結し、原動機１により超
電導発電機２を駆動するようにしている。この場合、軸
着脱装置３は原動機軸１ａと発電機軸２ａとは軸着脱装
置３により任意に結合又は離脱できるようになっている
。また、超電導発電機２の回転子は、第４図に示すよう
に極低温容器２−１の内周部に超電導界磁巻線２−２が
配設されると共に、この容器内に冷媒として液体ヘリウ
ム２−３が収容されている。この液体ヘリウム２−３は
回転子を回転させたときの遠心力によって容器内周部に
ほぼ均等な厚さで張付き、これによって超電導界磁巻線
２−２を効果的に冷却している。
蒸気タービン、ガスタービン等の原動機１に超電導発電
機２を軸着脱装置３を介して連結し、原動機１により超
電導発電機２を駆動するようにしている。この場合、軸
着脱装置３は原動機軸１ａと発電機軸２ａとは軸着脱装
置３により任意に結合又は離脱できるようになっている
。また、超電導発電機２の回転子は、第４図に示すよう
に極低温容器２−１の内周部に超電導界磁巻線２−２が
配設されると共に、この容器内に冷媒として液体ヘリウ
ム２−３が収容されている。この液体ヘリウム２−３は
回転子を回転させたときの遠心力によって容器内周部に
ほぼ均等な厚さで張付き、これによって超電導界磁巻線
２−２を効果的に冷却している。
ところで、近年の火力発電所においては、１日の中でも
特に昼間の時間帯に比べて夜間の時間帯の電力需要が少
ないことから、昼間の時間帯には発電装置を運転し、夜
間の時間帯に発電装置を停止するＤ Ｓ Ｓ （Ｄａｉ
ｌｙ−８ｔａｒｔ−９ｔｏｐ）運転を行うことか一般的
になっている。
特に昼間の時間帯に比べて夜間の時間帯の電力需要が少
ないことから、昼間の時間帯には発電装置を運転し、夜
間の時間帯に発電装置を停止するＤ Ｓ Ｓ （Ｄａｉ
ｌｙ−８ｔａｒｔ−９ｔｏｐ）運転を行うことか一般的
になっている。
このようなりＳＳ運転を第３図に示す従来の超電導発電
装置に適用する場合、夜間停止時には原動機１を停止し
、原動機軸１ａと発電機軸２ａとを軸着脱装置３を用い
て離脱させ、また原動機軸１ａを原動機１用のターニン
グ装置４ａを用いて約数ｒｐｍの回転数で回転させる必
要がある。これは原動機１が停止すると原動機軸１ａが
重量により変形するためである。
装置に適用する場合、夜間停止時には原動機１を停止し
、原動機軸１ａと発電機軸２ａとを軸着脱装置３を用い
て離脱させ、また原動機軸１ａを原動機１用のターニン
グ装置４ａを用いて約数ｒｐｍの回転数で回転させる必
要がある。これは原動機１が停止すると原動機軸１ａが
重量により変形するためである。
一方、超電導発電機２側において、回転子が完全に停止
すると第５図に示すように液体ヘリウム２−３が重力の
作用により回転子の容器２−１の下部のみに長時間偏存
するため、容器２−１の液体ヘリウム２−３か存在する
下部領域と液体ヘリウムが存在しない上部領域との間で
不要の熱応力か発生したり、また回転子の容器内の上部
領域に位置している超電導界磁巻線２−２が十分に極低
温まで冷却されないため、超電導状態を維持できなくな
る。
すると第５図に示すように液体ヘリウム２−３が重力の
作用により回転子の容器２−１の下部のみに長時間偏存
するため、容器２−１の液体ヘリウム２−３か存在する
下部領域と液体ヘリウムが存在しない上部領域との間で
不要の熱応力か発生したり、また回転子の容器内の上部
領域に位置している超電導界磁巻線２−２が十分に極低
温まで冷却されないため、超電導状態を維持できなくな
る。
このため、超電導発電機２０夜間停止時には発電機軸２
ａを発電機側ターニング装置４ｂを用いて数百ｒｐｍの
回転数で回転させ、第４図に示すように容器２−１内で
液体ヘリウム２−３が遠心力により容器内壁面に均一に
張付くようにしている。
ａを発電機側ターニング装置４ｂを用いて数百ｒｐｍの
回転数で回転させ、第４図に示すように容器２−１内で
液体ヘリウム２−３が遠心力により容器内壁面に均一に
張付くようにしている。
（発明か解決しようとする課題）
しかし、この−ような従来の超電導発電装置においては
次のような問題がある。
次のような問題がある。
■原動機軸］ａと発電機軸２ａとを軸着脱装置３により
着脱できる機構になっているが、定格運転時には原動機
軸１ａから発電機軸２ａに伝達する軸トルクか大きいた
め、軸着脱装置３に対して必要となる機械力か膨大とな
り、装置のコンパクト化および経済性を図る上で問題が
ある。
着脱できる機構になっているが、定格運転時には原動機
軸１ａから発電機軸２ａに伝達する軸トルクか大きいた
め、軸着脱装置３に対して必要となる機械力か膨大とな
り、装置のコンパクト化および経済性を図る上で問題が
ある。
■また、前述したように超電導発電装置をＤＳＳ運転す
る場合、夜間停止時に原動機軸１ａを数ｒｐｍの回転数
で回転させるための原動機側ターニング装置４ａと超電
導発電機２の発電機回転軸２ａを数百ｒｐｍの回転数で
回転させるための発電機側ターニング装置４ｂとが必要
になるため、超電導発電装置の占有スペースが増大する
と共に、停止時の運用操作が複雑になる。
る場合、夜間停止時に原動機軸１ａを数ｒｐｍの回転数
で回転させるための原動機側ターニング装置４ａと超電
導発電機２の発電機回転軸２ａを数百ｒｐｍの回転数で
回転させるための発電機側ターニング装置４ｂとが必要
になるため、超電導発電装置の占有スペースが増大する
と共に、停止時の運用操作が複雑になる。
ここで、前者■の問題について簡単に定量的に説明する
に、理解を容易にするため自動ホのクラッチ等で使用さ
れるドラムタイプ形（円周方向の摩擦力で軸トルクを伝
達させる原理を使用する場合）を想定して以下に説明す
る。
に、理解を容易にするため自動ホのクラッチ等で使用さ
れるドラムタイプ形（円周方向の摩擦力で軸トルクを伝
達させる原理を使用する場合）を想定して以下に説明す
る。
発電機出力をＰ （Ｗ） 電源周波数をｆ（Ｈ２）
、軸トルクをＴ（Ｎ−ｍ）とすると、Ｐ＝Ｔ・２πｆ
、’、Ｔ＝Ｐ／２πｆ （Ｎ−ｍ）第６図に示すよ
うに仮に発電機軸２ａと原動機軸１ａとをばね５を用い
て４つの接触部６の接触面の摩擦力ｆで所定の軸トルク
を伝達させるものとすると、ばね５に必要とされる摩擦
力ｆおよび機械力Ｆに関しては ｆ ＝ｌｃ ・Ｆ−Ｔ／ ｒ Ｘ １／４ （Ｎ）
ここで、ｋ：摩擦係数、ｒ：半径である。
、軸トルクをＴ（Ｎ−ｍ）とすると、Ｐ＝Ｔ・２πｆ
、’、Ｔ＝Ｐ／２πｆ （Ｎ−ｍ）第６図に示すよ
うに仮に発電機軸２ａと原動機軸１ａとをばね５を用い
て４つの接触部６の接触面の摩擦力ｆで所定の軸トルク
を伝達させるものとすると、ばね５に必要とされる摩擦
力ｆおよび機械力Ｆに関しては ｆ ＝ｌｃ ・Ｆ−Ｔ／ ｒ Ｘ １／４ （Ｎ）
ここで、ｋ：摩擦係数、ｒ：半径である。
６００ＭＷ級の火力発電設備を想定した場合、Ｐｍ２Ｏ
３ＸＬＯ６（Ｗ） 、ｒ＝０．５ （ｍ）ｋ ＝０．
３ 、ｆ −５０（ＨＺ） と仮定できるため、 Ｆ＝＝１１０．３ Ｘ （６００Ｘｌ、０６／２π・５
０） １０．５×１／４ ＝３．１８ｘｌＯ６（Ｎ） →３２５（ｔｏｎ）と膨大
な機械力Ｆが必要となり、この機械力Ｆを発生、伝達す
る装置およびそれに耐える部祠が必要となるため、軸着
脱装置３のコンパクト化および経済性が問題となる。
３ＸＬＯ６（Ｗ） 、ｒ＝０．５ （ｍ）ｋ ＝０．
３ 、ｆ −５０（ＨＺ） と仮定できるため、 Ｆ＝＝１１０．３ Ｘ （６００Ｘｌ、０６／２π・５
０） １０．５×１／４ ＝３．１８ｘｌＯ６（Ｎ） →３２５（ｔｏｎ）と膨大
な機械力Ｆが必要となり、この機械力Ｆを発生、伝達す
る装置およびそれに耐える部祠が必要となるため、軸着
脱装置３のコンパクト化および経済性が問題となる。
本発明は上記の事情に鑑みてなされたもので、ＤＳＳ運
転を行なう場合に備えた構成としても装置の占有面積か
少なく、停！に時の運用操作が簡単で、しかも経済的に
有利な超電導発電装置を提供することを特徴とする特 許 ［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 本発明は上記の目的を達成するため、内周部に超電導界
磁巻線を配設した容器に冷媒を収容してなる回転子を備
えた超電導発電機を有し、この発電機に原動機を連結し
て前記超電導発電機を駆動するようにした超電導発電装
置において、前記超電導発電機の回転軸と前記原動機の
回転軸とを直結すると共に、運転停止時に前記原動機お
よび超電導発電機を一体的に駆動するターニング装置を
設ける構成とし、このターニング装置に対して前記原動
機および超電導発電機を前記回転子の容器内の冷媒の偏
存による熱応力が起こらない回転速度の駆動力でターニ
ングさせ得るようにしたものである。
転を行なう場合に備えた構成としても装置の占有面積か
少なく、停！に時の運用操作が簡単で、しかも経済的に
有利な超電導発電装置を提供することを特徴とする特 許 ［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 本発明は上記の目的を達成するため、内周部に超電導界
磁巻線を配設した容器に冷媒を収容してなる回転子を備
えた超電導発電機を有し、この発電機に原動機を連結し
て前記超電導発電機を駆動するようにした超電導発電装
置において、前記超電導発電機の回転軸と前記原動機の
回転軸とを直結すると共に、運転停止時に前記原動機お
よび超電導発電機を一体的に駆動するターニング装置を
設ける構成とし、このターニング装置に対して前記原動
機および超電導発電機を前記回転子の容器内の冷媒の偏
存による熱応力が起こらない回転速度の駆動力でターニ
ングさせ得るようにしたものである。
（作 用）
このような構成の超電導発電装置にあっては、原動機軸
と発電機軸が直結されているので、軸着脱装置を用いた
場合のように軸着脱のための操作が不要になり、しかも
軸ｌ・ルクの伝達も従来のように膨大な接触面の接触摩
擦力による必要がないので、その複雑な機構が不要とな
る。また、ＤＳＳ運転により超電導発電機を停止する場
合でも１つのターニング装置で原動機軸と発電機軸に対
して共通に駆動力を与え、且つ回転子の容器内の冷媒の
偏存により熱応力が起こらないようにしたので、回転子
の容器内の上部領域に位置している超電導界磁巻線を十
分に極低温まで冷却することができる。
と発電機軸が直結されているので、軸着脱装置を用いた
場合のように軸着脱のための操作が不要になり、しかも
軸ｌ・ルクの伝達も従来のように膨大な接触面の接触摩
擦力による必要がないので、その複雑な機構が不要とな
る。また、ＤＳＳ運転により超電導発電機を停止する場
合でも１つのターニング装置で原動機軸と発電機軸に対
して共通に駆動力を与え、且つ回転子の容器内の冷媒の
偏存により熱応力が起こらないようにしたので、回転子
の容器内の上部領域に位置している超電導界磁巻線を十
分に極低温まで冷却することができる。
（実施例）
以下本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第１図は本発明による超電導発電装置の概略的な構成例
を示すもので、第３図と同一部分には同一記号を付して
示す。本実施例では、第１図に示すように原動機１の軸
１ａと発電機２の軸２ａを極−船釣に用いられるボルト
締結合、リーマボルトによる結合等で直結し、この直結
部に原動機軸１ａおよび発電機軸２ａを一体のままター
ニング可能なターニング装置４を設ける構成としたちの
である。
を示すもので、第３図と同一部分には同一記号を付して
示す。本実施例では、第１図に示すように原動機１の軸
１ａと発電機２の軸２ａを極−船釣に用いられるボルト
締結合、リーマボルトによる結合等で直結し、この直結
部に原動機軸１ａおよび発電機軸２ａを一体のままター
ニング可能なターニング装置４を設ける構成としたちの
である。
この場合、ＤＳＳ運用で夜間休止時に超電導発電装置を
停止するに際して、ターニング装置４により原動機軸１
ａおよび発電機軸２ａを回転子の容器内の冷媒の偏存に
より熱応力が起こらない回転速度の駆動力を与えて原動
機軸１ａおよび発電機軸２ａを同一回転数でターニング
させるようにしている。
停止するに際して、ターニング装置４により原動機軸１
ａおよび発電機軸２ａを回転子の容器内の冷媒の偏存に
より熱応力が起こらない回転速度の駆動力を与えて原動
機軸１ａおよび発電機軸２ａを同一回転数でターニング
させるようにしている。
次にこのような超電導発電装置の作用を述べる。
今、ＤＳＳ運用で原動機］が停止すると、その軸に重力
が偏心した状態で加わり変形するため、これを避けるた
めにはある回転数で回転させる必要がある。また、超電
導発電機３においても回転子の停止により容器内の液体
ヘリウムが重力により下部に偏存するため、これを避け
るためにはある回転数で回転させる必要がある。
が偏心した状態で加わり変形するため、これを避けるた
めにはある回転数で回転させる必要がある。また、超電
導発電機３においても回転子の停止により容器内の液体
ヘリウムが重力により下部に偏存するため、これを避け
るためにはある回転数で回転させる必要がある。
ここで、原動機として蒸気タービンの使用を想定すると
使用する羽根の冷却のため、回転数の上昇度によっては
蒸気を通気する必要が生じる。したがって、冷却蒸気を
通気しない場合には上限となる回転数Ｎ Ｍ ａ Ｘか
存在する。
使用する羽根の冷却のため、回転数の上昇度によっては
蒸気を通気する必要が生じる。したがって、冷却蒸気を
通気しない場合には上限となる回転数Ｎ Ｍ ａ Ｘか
存在する。
一方、超電導発電機２においては、容器２−１内の液体
ヘリウム２−３の偏存による熱応力の発生および超電導
界磁巻線２−２を冷却するため、ある最低の回転数ＮＭ
ＩＮ （ｒｐｍ）が存在する。
ヘリウム２−３の偏存による熱応力の発生および超電導
界磁巻線２−２を冷却するため、ある最低の回転数ＮＭ
ＩＮ （ｒｐｍ）が存在する。
しかしながら、この回転数ＮＭＩＮは従来のように数百
ｒｐｍの必要はない。つまり、従来の場合には回転子の
容器２−１内に液体ヘリウム２−３の液面が遠心力で均
一になるように設定されるが、容器２−１の構造材の熱
応力の発生の防止および超電導界磁巻線２−２を冷却す
る上では第２図に示すように液体ヘリウム２−３が逐次
容器２−１の内壁を回転するだけでよい。
ｒｐｍの必要はない。つまり、従来の場合には回転子の
容器２−１内に液体ヘリウム２−３の液面が遠心力で均
一になるように設定されるが、容器２−１の構造材の熱
応力の発生の防止および超電導界磁巻線２−２を冷却す
る上では第２図に示すように液体ヘリウム２−３が逐次
容器２−１の内壁を回転するだけでよい。
従って、本実施例では原動機１および超電導発電機２の
各軸１ａ、ｌｂの最適なターニング回転数Ｎ ｏ ｐ
Ｌとして、上述したＮＭａｘおよびＮＭＩＮより、 Ｎ Ｍ ＊ Ｘ ≧Ｎ Ｏｐ ｌ ≧ＮＭＩＮに設
定される。これにより、ＤＳＳ運用で超電導発電装置を
停止しても原動機］にあっては軸１ａが偏心により変形
することがなく、また超電導発電機２にあっては回転子
の容器２−１内の液体ヘリウム２−３の偏存による熱応
力の発生および超電導界磁巻線２−２が極低温に冷却で
きなくなって超電導界磁巻線の超電導状態が維持できな
くなるといった問題が解消される。
各軸１ａ、ｌｂの最適なターニング回転数Ｎ ｏ ｐ
Ｌとして、上述したＮＭａｘおよびＮＭＩＮより、 Ｎ Ｍ ＊ Ｘ ≧Ｎ Ｏｐ ｌ ≧ＮＭＩＮに設
定される。これにより、ＤＳＳ運用で超電導発電装置を
停止しても原動機］にあっては軸１ａが偏心により変形
することがなく、また超電導発電機２にあっては回転子
の容器２−１内の液体ヘリウム２−３の偏存による熱応
力の発生および超電導界磁巻線２−２が極低温に冷却で
きなくなって超電導界磁巻線の超電導状態が維持できな
くなるといった問題が解消される。
一方、原動機１および超電導発電機２の保守点検を行な
う場合には、次のようにして行われる。
う場合には、次のようにして行われる。
■例えば超電導発電機２の保守を行なう場合で、発電機
軸２ａを停止する必要がないときは回転子の容器２−１
内の液体ヘリウム２−３を蒸発させ、ターニング装置４
のターニング回転数を原動機１が必要とする最低回転数
ＮＭ１Ｎまで落として行なつ０ ■発電機軸２ａを完全に停止する必要がある場合にも、
回転子の容器２−１内の液体ヘリウム２３を蒸発させた
上で停止させる。
軸２ａを停止する必要がないときは回転子の容器２−１
内の液体ヘリウム２−３を蒸発させ、ターニング装置４
のターニング回転数を原動機１が必要とする最低回転数
ＮＭ１Ｎまで落として行なつ０ ■発電機軸２ａを完全に停止する必要がある場合にも、
回転子の容器２−１内の液体ヘリウム２３を蒸発させた
上で停止させる。
このように上記■および■のいずれの場合でも回転子の
容器２−１内の液体ヘリウム２−３を蒸発させることに
より、回転子の容器２−１内の熱応力の発生を防止する
ことができる。
容器２−１内の液体ヘリウム２−３を蒸発させることに
より、回転子の容器２−１内の熱応力の発生を防止する
ことができる。
このように本実施例では、原動機軸１ａと発電機軸２ａ
とを直結することにより、軸着脱装置か不要となり、装
置の占有面積が少なくて済む。また、ＤＳＳ運用で原動
機軸］ａおよび発電機軸２ａをターニングするためのタ
ーニング装置としては両者に共通にしであるので、停止
時の運用操作が簡単である。さらに、上記■および■の
ような構成とすることで従来方式に比べて経済的である
。
とを直結することにより、軸着脱装置か不要となり、装
置の占有面積が少なくて済む。また、ＤＳＳ運用で原動
機軸］ａおよび発電機軸２ａをターニングするためのタ
ーニング装置としては両者に共通にしであるので、停止
時の運用操作が簡単である。さらに、上記■および■の
ような構成とすることで従来方式に比べて経済的である
。
なお、上記実施例では原動機軸］ａと発電機軸２ａとの
直結部分にターニング装置４を設ける場合について述べ
たが、原動機１および超電導発電機２にターニング駆動
力を与えて一体的に回転させることができればターニン
グ装置４をどこに設けてもよい。また、ターニング装置
４の回転数は可変にできるのがペターであるが、前述し
た設定範囲を満足する範囲内であれば単一回転数で回転
するものであってもよい。
直結部分にターニング装置４を設ける場合について述べ
たが、原動機１および超電導発電機２にターニング駆動
力を与えて一体的に回転させることができればターニン
グ装置４をどこに設けてもよい。また、ターニング装置
４の回転数は可変にできるのがペターであるが、前述し
た設定範囲を満足する範囲内であれば単一回転数で回転
するものであってもよい。
［発明の効果コ
以上述べたように本発明によれば、ＤＳＳ運転を行なう
場合に備えた構成としても装置の占有面積が少なく、停
止時の運用操作が簡単で、しがち経済的に有利な超電導
発電装置を提供すること第１図は本発明による超電導発
電装置の一実施例を示す概略的な構成図、第２図は同実
施例の作用を説明するための回転子容器を示す断面図、
第３図は従来の超電導発電装置の一実施例を示す概略的
な構成図、第４図および第５図は同装置の作用を説明す
るための回転子容器をそれぞれ示す断面図、第６図は同
装置の軸着脱装置における接触面の摩擦力の原理を説明
するための図である。
場合に備えた構成としても装置の占有面積が少なく、停
止時の運用操作が簡単で、しがち経済的に有利な超電導
発電装置を提供すること第１図は本発明による超電導発
電装置の一実施例を示す概略的な構成図、第２図は同実
施例の作用を説明するための回転子容器を示す断面図、
第３図は従来の超電導発電装置の一実施例を示す概略的
な構成図、第４図および第５図は同装置の作用を説明す
るための回転子容器をそれぞれ示す断面図、第６図は同
装置の軸着脱装置における接触面の摩擦力の原理を説明
するための図である。
１・・・原動機、１ａ・・・原動機軸、２・・・超電導
発電機、２−１・・・極低温容器、２−２・・・超電導
界磁巻線、２−３・・・液体ヘリウム、２ａ・・・発電
機軸、４・・ターニング装置。
発電機、２−１・・・極低温容器、２−２・・・超電導
界磁巻線、２−３・・・液体ヘリウム、２ａ・・・発電
機軸、４・・ターニング装置。
出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
］ ３
ん
図
ん
Claims (1)
- 内周部に超電導界磁巻線を配設した容器に冷媒を収容し
てなる回転子を備えた超電導発電機を有し、この発電機
の回転軸に原動機を連結して前記超電導発電機を駆動す
るようにした超電導発電装置において、前記超電導発電
機の回転軸と前記原動機の回転軸とを直結すると共に、
運転停止時に前記原動機および超電導発電機を一体的に
駆動するターニング装置を設ける構成とし、このターニ
ング装置に対して前記原動機および超電導発電機を前記
回転子の容器内の冷媒の偏存による熱応力が起こらない
回転速度の駆動力でターニングさせ得るようにしたこと
を特徴とする超電導発電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2182613A JPH0471362A (ja) | 1990-07-12 | 1990-07-12 | 超電導発電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2182613A JPH0471362A (ja) | 1990-07-12 | 1990-07-12 | 超電導発電装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0471362A true JPH0471362A (ja) | 1992-03-05 |
Family
ID=16121353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2182613A Pending JPH0471362A (ja) | 1990-07-12 | 1990-07-12 | 超電導発電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0471362A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009540238A (ja) * | 2006-06-14 | 2009-11-19 | エニ、ソシエタ、ペル、アチオニ | 液化天然ガス（ｌｎｇ）の気化及びその貯蔵方法、及びプラント |
-
1990
- 1990-07-12 JP JP2182613A patent/JPH0471362A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009540238A (ja) * | 2006-06-14 | 2009-11-19 | エニ、ソシエタ、ペル、アチオニ | 液化天然ガス（ｌｎｇ）の気化及びその貯蔵方法、及びプラント |
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