JPH0474108B2 - - Google Patents
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- JPH0474108B2 JPH0474108B2 JP62503450A JP50345087A JPH0474108B2 JP H0474108 B2 JPH0474108 B2 JP H0474108B2 JP 62503450 A JP62503450 A JP 62503450A JP 50345087 A JP50345087 A JP 50345087A JP H0474108 B2 JPH0474108 B2 JP H0474108B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/14—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silica
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
請求の範囲
１ シエル鋳型を構成する材料層を、ろうを浸漬
することによつて形成するのに使用される水性ス
ラリーであつて、20〜40重量％のコロイダルシリ
カと、20〜40重量％のジルコン粉と、15〜25重量
％のシリカ砂とを含み、更に15〜35重量％の溶融
シリカ粉と、１〜５重量％のクリストバライト粉
とを含む水性スラリー。
することによつて形成するのに使用される水性ス
ラリーであつて、20〜40重量％のコロイダルシリ
カと、20〜40重量％のジルコン粉と、15〜25重量
％のシリカ砂とを含み、更に15〜35重量％の溶融
シリカ粉と、１〜５重量％のクリストバライト粉
とを含む水性スラリー。
２ シエル鋳型を構成する材料層を、ろうを浸漬
することによつて形成するのに使用し、20〜40重
量％のコロイダルシリカと、20〜40重量％のジル
コン粉と、15〜25重量％のシリカ砂と、更に15〜
35重量％の溶融シリカ粉と、１〜５重量％のクリ
ストバライト粉とを含む水性スラリーを用いてシ
エル鋳型を製造する方法であつて、ろう製型を前
記スラリーに浸漬し且つ乾燥させ、次いで得られ
た成形体を熱処理することからなり、前記熱処理
では前記成形体を炉に入れて1050〜1200℃に加熱
し、この温度を１〜２時間維持し、その後、全体
を室温まで冷却する製造方法。
することによつて形成するのに使用し、20〜40重
量％のコロイダルシリカと、20〜40重量％のジル
コン粉と、15〜25重量％のシリカ砂と、更に15〜
35重量％の溶融シリカ粉と、１〜５重量％のクリ
ストバライト粉とを含む水性スラリーを用いてシ
エル鋳型を製造する方法であつて、ろう製型を前
記スラリーに浸漬し且つ乾燥させ、次いで得られ
た成形体を熱処理することからなり、前記熱処理
では前記成形体を炉に入れて1050〜1200℃に加熱
し、この温度を１〜２時間維持し、その後、全体
を室温まで冷却する製造方法。
３ ろうを浸漬することによつてシエル鋳型を構
成する材料層の形成に使用され、20〜40重量％の
コロイダルシリカと、20〜40重量％のジルコン粉
と、15〜25重量％のシリカ砂と、更に15〜35重量
％の溶融シリカ粉と、１〜５重量％のクリストバ
ライト粉とを含む水性スラリーに、ろう製型を浸
漬且つ乾燥し、得られた成形体を炉に入れ1050〜
1200℃に加熱し、この温度を１〜２時間維持し、
その後全体を室温まで冷却する熱処理により成る
シエル鋳型であつて、クリストバライトを10〜30
重量％含むシエル鋳型。
成する材料層の形成に使用され、20〜40重量％の
コロイダルシリカと、20〜40重量％のジルコン粉
と、15〜25重量％のシリカ砂と、更に15〜35重量
％の溶融シリカ粉と、１〜５重量％のクリストバ
ライト粉とを含む水性スラリーに、ろう製型を浸
漬且つ乾燥し、得られた成形体を炉に入れ1050〜
1200℃に加熱し、この温度を１〜２時間維持し、
その後全体を室温まで冷却する熱処理により成る
シエル鋳型であつて、クリストバライトを10〜30
重量％含むシエル鋳型。
４ ろうを浸漬することによつてシエル鋳型を構
成する材料層の形成に使用され、20〜40重量％の
コロイダルシリカと、20〜40重量％のジルコン粉
と、15〜25重量％のシリカ砂と、更に15〜30重量
％の溶融シリカ粉と、１〜５重量％のクリストバ
ライト粉とを含む水性スラリーに、ろう製型を浸
漬且つ乾燥し、得られた成形体を炉に入れ1050〜
1200℃に加熱し、この温度を１〜２時間維持し、
その後全体を室温まで冷却する熱処理により成る
シエル鋳型であると共にクリストバライトを10〜
30重量％含むシエル鋳型を使用することによつて
鋳造を行う方法であつて、 当該シエル鋳型に存在するシリカの少なくとも
95％がクリストバライトに鋳造操作終了前に変換
されるのに足る温度で鋳造を行う鋳造方法。
成する材料層の形成に使用され、20〜40重量％の
コロイダルシリカと、20〜40重量％のジルコン粉
と、15〜25重量％のシリカ砂と、更に15〜30重量
％の溶融シリカ粉と、１〜５重量％のクリストバ
ライト粉とを含む水性スラリーに、ろう製型を浸
漬且つ乾燥し、得られた成形体を炉に入れ1050〜
1200℃に加熱し、この温度を１〜２時間維持し、
その後全体を室温まで冷却する熱処理により成る
シエル鋳型であると共にクリストバライトを10〜
30重量％含むシエル鋳型を使用することによつて
鋳造を行う方法であつて、 当該シエル鋳型に存在するシリカの少なくとも
95％がクリストバライトに鋳造操作終了前に変換
されるのに足る温度で鋳造を行う鋳造方法。
明細書
本発明は鋳造用、特に精密鋳造用のクリストバ
ライト含有シエル鋳型に係わる。本発明はまた、
該鋳型の製造に使用される生成物及び該鋳型の製
造方法にも係わる。
ライト含有シエル鋳型に係わる。本発明はまた、
該鋳型の製造に使用される生成物及び該鋳型の製
造方法にも係わる。
或る種の部材、特に例えば凝固が管理された過
程が制御された部材の鋳造では、使用されるシエ
ル鋳型が極めて厳しい条件（温度、熱衝撃）で大
きな応力を受ける。しかるに、これら鋳型の壁の
厚みを８mmのオーダーより大きくすることによつ
て、部材の冶金学的性質を著しく低下させる危険
を伴わずに、これら鋳型の機械的性質を大幅に改
善することは周知のように不可能である。そこ
で、シエル鋳型を構成する材料の組成及び／又は
構造を変えることによつて機械的性質を所望通り
に改善する方法が研究された。
程が制御された部材の鋳造では、使用されるシエ
ル鋳型が極めて厳しい条件（温度、熱衝撃）で大
きな応力を受ける。しかるに、これら鋳型の壁の
厚みを８mmのオーダーより大きくすることによつ
て、部材の冶金学的性質を著しく低下させる危険
を伴わずに、これら鋳型の機械的性質を大幅に改
善することは周知のように不可能である。そこ
で、シエル鋳型を構成する材料の組成及び／又は
構造を変えることによつて機械的性質を所望通り
に改善する方法が研究された。
高温で使用できるシエル鋳型の製造に最も適し
た材料の１つとして、シリカとジルコンの混合物
を使用することは既に開示されている。この材料
を用いてシエル鋳型を製造する方法は、結合剤
（コロイドシリカ）中の耐火物質（ジルコン）微
粒子からなる泥漿中に蝋製模型を浸漬する第１ス
テツプと、このようにして形成された湿潤泥漿コ
ーテイングの上に耐火物質粒子を配置する第２ス
テツプとからなり、乾燥後に前記諸ステツプを繰
り返すことによつて所望の厚さ（４〜８mm）のシ
エル鋳型を形成する。
た材料の１つとして、シリカとジルコンの混合物
を使用することは既に開示されている。この材料
を用いてシエル鋳型を製造する方法は、結合剤
（コロイドシリカ）中の耐火物質（ジルコン）微
粒子からなる泥漿中に蝋製模型を浸漬する第１ス
テツプと、このようにして形成された湿潤泥漿コ
ーテイングの上に耐火物質粒子を配置する第２ス
テツプとからなり、乾燥後に前記諸ステツプを繰
り返すことによつて所望の厚さ（４〜８mm）のシ
エル鋳型を形成する。
また、前記シリカブレンドとジルコン微細粉と
結合剤構成シリコーン樹脂と、任意的潤滑剤及び
触媒との他に、2.5〜3.5重量％のクリストバライ
トを導入して形成した鋳造用中子も既に開示され
ている。これらの鋳造用中子は蝋で被覆された後
互いに協働して、前述のごときシエル鋳型を形成
せしめる。このような鋳造用中子がクリストバラ
イトの存在に起因して有利な機械的性質を有する
ことは明らかであるが、鋳造用中子の耐性改善に
関する問題はシエル鋳型の場合とは異なる。
結合剤構成シリコーン樹脂と、任意的潤滑剤及び
触媒との他に、2.5〜3.5重量％のクリストバライ
トを導入して形成した鋳造用中子も既に開示され
ている。これらの鋳造用中子は蝋で被覆された後
互いに協働して、前述のごときシエル鋳型を形成
せしめる。このような鋳造用中子がクリストバラ
イトの存在に起因して有利な機械的性質を有する
ことは明らかであるが、鋳造用中子の耐性改善に
関する問題はシエル鋳型の場合とは異なる。
その他、様々な用途に関して、高温で且つ種々
の無機触媒（例えばアルカリ金属又はアルカリ土
類金属の塩）を作用させて、シリカをクリストバ
ライトに変換させる方法も開示されたが、これも
周知のようにこのようなクリストバライトは２種
類の結晶形態、即ち低温（約250℃未満）で安定
したα形態、及び高温で安定したβ形態で存在
し、これらの形態は互いに異なる密度を有する。
の無機触媒（例えばアルカリ金属又はアルカリ土
類金属の塩）を作用させて、シリカをクリストバ
ライトに変換させる方法も開示されたが、これも
周知のようにこのようなクリストバライトは２種
類の結晶形態、即ち低温（約250℃未満）で安定
したα形態、及び高温で安定したβ形態で存在
し、これらの形態は互いに異なる密度を有する。
本出願人はこれらの諸事情を考慮して、高温で
の機械的性質を改善するために、クリストバライ
トを含むシエル鋳型を実現することが可能ではな
いかと思料するに至つた。この発想の成功性は全
く未知のものであつた。なぜなら、前記２種類の
クリストバライトが互いに異なる密度を有するた
め、前記鋳型が破損するか又は脆弱化する危険が
あつたからである。
の機械的性質を改善するために、クリストバライ
トを含むシエル鋳型を実現することが可能ではな
いかと思料するに至つた。この発想の成功性は全
く未知のものであつた。なぜなら、前記２種類の
クリストバライトが互いに異なる密度を有するた
め、前記鋳型が破損するか又は脆弱化する危険が
あつたからである。
研究の結果、下記のことが判明した：
−クリストバライトの使用によつて十分な特性改
善を得るためには、シリカ変換用無機触媒（例
えばアルカリ金属又はアルカリ土類金属の塩）
を使用しない方がよい。
善を得るためには、シリカ変換用無機触媒（例
えばアルカリ金属又はアルカリ土類金属の塩）
を使用しない方がよい。
−α及びβ形態のクリストバライト変換による悪
影響を回避すべく、シエル鋳型がクリストバラ
イトの結晶形態変化発生ゾーンで温度変化を受
ける場合には、該鋳型に存在するクリストバラ
イトの量を調整し且つ限定するのが望ましい。
影響を回避すべく、シエル鋳型がクリストバラ
イトの結晶形態変化発生ゾーンで温度変化を受
ける場合には、該鋳型に存在するクリストバラ
イトの量を調整し且つ限定するのが望ましい。
以上の理由から本発明は第１に、蝋をその中に
浸漬することによつてシエル鋳型構成材料層を形
成するのに使用される水性浴（即ち泥漿）を提供
する。このスラリーは20〜40重量％のコロイドシ
リカと、20〜40重量％のジルコン粉と、15〜25重
量％のシリカ砂（ケイ砂）とを含み、且つ −15〜30重量％の溶融シリカ粉と −１〜５重量％のクリストバライト粉 とを含むことを特徴とする。
浸漬することによつてシエル鋳型構成材料層を形
成するのに使用される水性浴（即ち泥漿）を提供
する。このスラリーは20〜40重量％のコロイドシ
リカと、20〜40重量％のジルコン粉と、15〜25重
量％のシリカ砂（ケイ砂）とを含み、且つ −15〜30重量％の溶融シリカ粉と −１〜５重量％のクリストバライト粉 とを含むことを特徴とする。
尚、
−粉とは50／1000mm未満の粒度をもつ微細粉末物
質を意味し、 −砂とは約0.25〜約0.50mmの平均粒度をもつ粒状
物質を意味する。
質を意味し、 −砂とは約0.25〜約0.50mmの平均粒度をもつ粒状
物質を意味する。
従つて、本発明ではクリストバライトを粉（粒
度50／1000mm未満）の形態で、但し好ましくは約
20／1000mm未満の粒度の微粉の形態で使用する。
度50／1000mm未満）の形態で、但し好ましくは約
20／1000mm未満の粒度の微粉の形態で使用する。
尚、使用するスラリーは結合剤（有機又はシリ
コーン含有）も、シリカをクリストバライトに変
換させる触媒も含まない。添加したクリストバラ
イトが触媒又は核の役割を果たすと考えられるか
らである。
コーン含有）も、シリカをクリストバライトに変
換させる触媒も含まない。添加したクリストバラ
イトが触媒又は核の役割を果たすと考えられるか
らである。
本発明のスラリーの各成分の含有量の上下限を
限定する理由（つまりコロイダルシリカ20〜40重
量％、ジルコン粉20〜40重量％、シリカ砂15〜25
重量％、溶融シリカ15〜35重量％、クリストバラ
イト粉１〜５重量％とする理由）は、第一に、上
記各成分のスラリーから成形・焼成して完成する
シエル鋳型中のクリストバライト構造を、その全
体の10〜30重量％とするためである（完成された
鋳型がこのようになつたときの利点は、後述す
る）。即ち、少なくとも、原料各成分が上記含有
量範囲ならば、それら成分が相互に作用して、製
造後のシエル鋳型［所定の限定された温度範囲
（後述）で焼成されてできる鋳型］の一部の構造
が、上記のように確定されるのである。どれか一
成分でも上下限を外れると、この構造確定は保証
されない。シエル鋳型中10〜30重量％とすべきク
リストバライトの成分は、SiO2であるために、
原料中のSiO2成分（つまりシリカ砂、溶融シリ
カ、クリストバライト粉）の含有量の上下限が関
係してくるが、当然他成分の含有量の上下限も
SiO2成分との関わりから特定されたのである。
また、後掲の実施例が実証するように、ジルコン
粉が25.5〜38重量％で、溶融シリカが17.8〜30.3
重量％であるなら少なくとも、高温での変形が特
に小さいことが、つまり高温での機械特性が特に
優れていることが明らかである。この点と、前記
第一の点とを勘案して特にジルコン粉については
20〜40重量％、溶融シリカについては15〜35重量
％としてある。
限定する理由（つまりコロイダルシリカ20〜40重
量％、ジルコン粉20〜40重量％、シリカ砂15〜25
重量％、溶融シリカ15〜35重量％、クリストバラ
イト粉１〜５重量％とする理由）は、第一に、上
記各成分のスラリーから成形・焼成して完成する
シエル鋳型中のクリストバライト構造を、その全
体の10〜30重量％とするためである（完成された
鋳型がこのようになつたときの利点は、後述す
る）。即ち、少なくとも、原料各成分が上記含有
量範囲ならば、それら成分が相互に作用して、製
造後のシエル鋳型［所定の限定された温度範囲
（後述）で焼成されてできる鋳型］の一部の構造
が、上記のように確定されるのである。どれか一
成分でも上下限を外れると、この構造確定は保証
されない。シエル鋳型中10〜30重量％とすべきク
リストバライトの成分は、SiO2であるために、
原料中のSiO2成分（つまりシリカ砂、溶融シリ
カ、クリストバライト粉）の含有量の上下限が関
係してくるが、当然他成分の含有量の上下限も
SiO2成分との関わりから特定されたのである。
また、後掲の実施例が実証するように、ジルコン
粉が25.5〜38重量％で、溶融シリカが17.8〜30.3
重量％であるなら少なくとも、高温での変形が特
に小さいことが、つまり高温での機械特性が特に
優れていることが明らかである。この点と、前記
第一の点とを勘案して特にジルコン粉については
20〜40重量％、溶融シリカについては15〜35重量
％としてある。
本発明はまた、本発明のスラリーを使用するシ
エル鋳型製造方法にも係わる。この製造方法は、
蝋製模型を本発明のスラリーに浸漬し乾燥させる
一連の操作を公知の方法で実施し、次いで得られ
た成形体（非加熱処理体）を熱処理してシエル鋳
型のクリストバライトの含量を増加及び制御する
ことからなる。前記熱処理は、前記成形体（非加
熱処理体）を炉に入れてこの炉を1050〜1200℃の
温度に加熱し、この温度を１〜２時間維持し、そ
の後全体を室温まで冷却することを特徴とする。
炉の温度上昇時間は約１〜２時間であり、冷却時
間も約２時間程度である。このようにして形成し
たシエル鋳型の組成を分析すると、10〜30重量％
のクリストバライトが均一に分布した状態で含ま
れていることがわかる。クリストバライトの量を
このように調節すると、シエル鋳型を高速で温度
変化にかけた場合でも前記クリストバライト（α
形態、β形態）の構造変化時点で問題が生じるこ
とはない。
エル鋳型製造方法にも係わる。この製造方法は、
蝋製模型を本発明のスラリーに浸漬し乾燥させる
一連の操作を公知の方法で実施し、次いで得られ
た成形体（非加熱処理体）を熱処理してシエル鋳
型のクリストバライトの含量を増加及び制御する
ことからなる。前記熱処理は、前記成形体（非加
熱処理体）を炉に入れてこの炉を1050〜1200℃の
温度に加熱し、この温度を１〜２時間維持し、そ
の後全体を室温まで冷却することを特徴とする。
炉の温度上昇時間は約１〜２時間であり、冷却時
間も約２時間程度である。このようにして形成し
たシエル鋳型の組成を分析すると、10〜30重量％
のクリストバライトが均一に分布した状態で含ま
れていることがわかる。クリストバライトの量を
このように調節すると、シエル鋳型を高速で温度
変化にかけた場合でも前記クリストバライト（α
形態、β形態）の構造変化時点で問題が生じるこ
とはない。
一般にセラミツクは焼成条件によつてその内部
構造が非常に変わる。本発明でも、上記のように
シエル鋳型の中のクリストバライトを10〜30重量
％とするためには、その加熱温度は1050〜1200
℃、時間は１〜２時間とする必要がある。
構造が非常に変わる。本発明でも、上記のように
シエル鋳型の中のクリストバライトを10〜30重量
％とするためには、その加熱温度は1050〜1200
℃、時間は１〜２時間とする必要がある。
そこで本発明は、クリストバライトを10〜30重
量％含むことを特徴とするシエル鋳型を提供す
る。
量％含むことを特徴とするシエル鋳型を提供す
る。
寸法上の安定性と優れた機械的特性とを有する
本発明の鋳型はあらゆる種類の鋳造、特に精密鋳
造で約1600℃までの温度で使用できる。この鋳型
を構成している材料の構造は、このシエル鋳型に
溶融金属（又は合金）を注入すると変化する。例
えば、1500℃の温度では、鋳型に存在するシリカ
全部が急速に（数分で）クリストバライトに変換
され、その結果鋳型に最適の特性が付与される。
触媒又は種々の添加物のような化合物を使用した
場合には、クリストバライト結晶の他に、鋳型の
性質を劣化させるようなガラス質部分が形成され
ることになる。本発明によるクリストバライトが
10〜30重量％含まれるシエル鋳型の特徴の１つ
は、高温で加熱すると、存在するシリカの95％以
上がクリストバライトに変換されるような鋳型に
なることにある。
本発明の鋳型はあらゆる種類の鋳造、特に精密鋳
造で約1600℃までの温度で使用できる。この鋳型
を構成している材料の構造は、このシエル鋳型に
溶融金属（又は合金）を注入すると変化する。例
えば、1500℃の温度では、鋳型に存在するシリカ
全部が急速に（数分で）クリストバライトに変換
され、その結果鋳型に最適の特性が付与される。
触媒又は種々の添加物のような化合物を使用した
場合には、クリストバライト結晶の他に、鋳型の
性質を劣化させるようなガラス質部分が形成され
ることになる。本発明によるクリストバライトが
10〜30重量％含まれるシエル鋳型の特徴の１つ
は、高温で加熱すると、存在するシリカの95％以
上がクリストバライトに変換されるような鋳型に
なることにある。
以下、非限定的実施例を挙げて本発明を詳細に
説明する。
説明する。
実施例 １
24重量％のコロイドシリカと、16.7重量％のシ
リカ砂と、3.5重量％のクリストバライト粉と、
種々の割合のジルコン粉及び溶融シリカ粉とを含
む水性泥漿（スラリー）を数種類形成した。
リカ砂と、3.5重量％のクリストバライト粉と、
種々の割合のジルコン粉及び溶融シリカ粉とを含
む水性泥漿（スラリー）を数種類形成した。
これら種々の泥漿に蝋を繰り返し浸漬して、厚
み約６mmのシエル鋳型を製造した。
み約６mmのシエル鋳型を製造した。
乾燥したこれらのシエル鋳型を炉に入れ、温度
を1150℃まで徐々に上げた。この温度上昇時間は
合計で１時間30分であつた。次いでこの温度を１
時間1150℃に維持し、その後炉を徐々に室温まで
冷却した。この冷却処理時間は約２時間であつ
た。
を1150℃まで徐々に上げた。この温度上昇時間は
合計で１時間30分であつた。次いでこの温度を１
時間1150℃に維持し、その後炉を徐々に室温まで
冷却した。この冷却処理時間は約２時間であつ
た。
このような条件では、クリストバライトα含量
（室温で測定）が約20％のシエル鋳型が得られる
ことが判明した。
（室温で測定）が約20％のシエル鋳型が得られる
ことが判明した。
この形態で使用し得るシエル鋳型をテストすべ
く、試験片を採取して３〜15分の種々の処理時間
で1500℃に加熱した。1500℃で一定の応力の下で
変形テスト（1978年に改定された1970年の
PRE18規格に記載されている高温３点曲げ破壊
係数の測定から誘導したテスト）を行い、生じた
変形を測定した。
く、試験片を採取して３〜15分の種々の処理時間
で1500℃に加熱した。1500℃で一定の応力の下で
変形テスト（1978年に改定された1970年の
PRE18規格に記載されている高温３点曲げ破壊
係数の測定から誘導したテスト）を行い、生じた
変形を測定した。
得られた結果を次表に示す。
【表】
〓
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8608337A FR2599649B1 (fr) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | Moule-carapace cristobalitique pour fonderie, les produits et le procede utilises pour la preparation dudit moule |
| FR86/08337 | 1986-06-10 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01500020A JPH01500020A (ja) | 1989-01-12 |
| JPH0474108B2 true JPH0474108B2 (ja) | 1992-11-25 |
Family
ID=9336170
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62503450A Granted JPH01500020A (ja) | 1986-06-10 | 1987-06-10 | シェル鋳型形成用のスラリー、それによるシェル鋳型の製造方法、該方法によるシェル鋳型、及び該鋳型による鋳造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4844148A (ja) |
| EP (1) | EP0251847B1 (ja) |
| JP (1) | JPH01500020A (ja) |
| DE (1) | DE3769712D1 (ja) |
| FR (1) | FR2599649B1 (ja) |
| IN (1) | IN171229B (ja) |
| WO (1) | WO1987007542A1 (ja) |
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| FR2649917A1 (fr) * | 1989-07-20 | 1991-01-25 | Snecma | Procede de fabrication de moules-carapaces pour fonderie |
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|---|---|---|---|---|
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| GB1084214A (ja) * | 1964-01-31 | |||
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| US3540519A (en) * | 1968-05-29 | 1970-11-17 | Du Pont | Process for producing self-destroying silica molds |
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| SU876288A1 (ru) * | 1979-07-03 | 1981-10-30 | Предприятие П/Я В-8772 | Способ подготовки литейных форм под заливку и опорный наполнитель дл формовки |
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| JP2942402B2 (ja) * | 1991-10-18 | 1999-08-30 | 株式会社クラレ | 快適な衣料用織編物 |
| JPH05217327A (ja) * | 1992-02-05 | 1993-08-27 | Teijin Memory Media Kk | フロッピーデイスク |
-
1986
- 1986-06-10 FR FR8608337A patent/FR2599649B1/fr not_active Expired
-
1987
- 1987-06-10 JP JP62503450A patent/JPH01500020A/ja active Granted
- 1987-06-10 DE DE8787401294T patent/DE3769712D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-10 US US07/130,224 patent/US4844148A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-10 EP EP87401294A patent/EP0251847B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-10 WO PCT/FR1987/000207 patent/WO1987007542A1/fr not_active Ceased
- 1987-09-11 IN IN801/DEL/87A patent/IN171229B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2599649A1 (fr) | 1987-12-11 |
| IN171229B (ja) | 1992-08-22 |
| FR2599649B1 (fr) | 1988-09-02 |
| DE3769712D1 (de) | 1991-06-06 |
| EP0251847B1 (fr) | 1991-05-02 |
| EP0251847A1 (fr) | 1988-01-07 |
| JPH01500020A (ja) | 1989-01-12 |
| US4844148A (en) | 1989-07-04 |
| WO1987007542A1 (fr) | 1987-12-17 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |