JPH0474931B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0474931B2 JPH0474931B2 JP58120042A JP12004283A JPH0474931B2 JP H0474931 B2 JPH0474931 B2 JP H0474931B2 JP 58120042 A JP58120042 A JP 58120042A JP 12004283 A JP12004283 A JP 12004283A JP H0474931 B2 JPH0474931 B2 JP H0474931B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- accident
- generator
- group
- generators
- energy value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 24
- 238000010008 shearing Methods 0.000 claims description 21
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims description 14
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims description 14
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 3
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、電力系統において、事故が発生し
た後の発電機相互間の同期が保たれず系統が不安
定となつて崩壊することを防ぐための系統安定化
方法に関するものである。
た後の発電機相互間の同期が保たれず系統が不安
定となつて崩壊することを防ぐための系統安定化
方法に関するものである。
従来、この種の方法としては、第１図に示すも
のがあつた。第１図において、Ａは事故検出端、
Ｂは制御対象発電所、１は中央処理装置（以下、
CPUと略す）を示し、事故検出端ＡによりCPU
１へは事故信号F0が、又CPU１より制御対象発
電所Ｂへはしや断指令信号CBが送られる。
のがあつた。第１図において、Ａは事故検出端、
Ｂは制御対象発電所、１は中央処理装置（以下、
CPUと略す）を示し、事故検出端ＡによりCPU
１へは事故信号F0が、又CPU１より制御対象発
電所Ｂへはしや断指令信号CBが送られる。
次に動作について説明する。事故検出端Ａで
は、保護リレーの動作信号により、事故の種別を
検出してCPU１へその信号F0を送る。一方、
CPU１では、事前潮流照合X1の値、或いは事前
に定められた事故条件照合X2との照合により、
発電機の一部しや断が必要かどうかを判断し、も
し必要な場合には、制御対象発電所Ｂに対ししや
断指令信号CBを出す。
は、保護リレーの動作信号により、事故の種別を
検出してCPU１へその信号F0を送る。一方、
CPU１では、事前潮流照合X1の値、或いは事前
に定められた事故条件照合X2との照合により、
発電機の一部しや断が必要かどうかを判断し、も
し必要な場合には、制御対象発電所Ｂに対ししや
断指令信号CBを出す。
従来の系統安定化方法は、以上のように構成さ
れているので、事故検出端が多くなると、伝送す
る情報が多くなつたり、設定する条件の決め方が
困難になること、又同一送電線内部の事故の場合
は事故点を区別できないため、同一送電線内で事
故点によりしや断量がちがう場合、これを正確に
判別することが困難である。
れているので、事故検出端が多くなると、伝送す
る情報が多くなつたり、設定する条件の決め方が
困難になること、又同一送電線内部の事故の場合
は事故点を区別できないため、同一送電線内で事
故点によりしや断量がちがう場合、これを正確に
判別することが困難である。
この発明は、上記のような従来のものの欠点を
除去するためになされたもので、系統に発生した
短絡又は地絡等の事故によつて加速する発電機
群、減速する発電機群の事故中の電気出力値デー
タ等を用いて事故中の運動エネルギーを正確に求
めることにより、エネルギー法の安定判別及び該
エネルギー法による必要しや断量算出を精度高く
実施できる系統安定化方法を提供することを目的
としている。
除去するためになされたもので、系統に発生した
短絡又は地絡等の事故によつて加速する発電機
群、減速する発電機群の事故中の電気出力値デー
タ等を用いて事故中の運動エネルギーを正確に求
めることにより、エネルギー法の安定判別及び該
エネルギー法による必要しや断量算出を精度高く
実施できる系統安定化方法を提供することを目的
としている。
以下、この発明の一実施例を図により説明す
る。第２図において、G1は系統に発生した短絡
又は地絡等の事故によつて加速する発電機群、
G2は前記事故によつて減速する発電機群（揚水
発電機を含む）、G3は前記事故によつて加速減し
ない発電機群とし、それぞれを各１合に等価集約
した場合の慣性定数、機械的入力値、電気的出力
値をM1，PM1，Pe1；M2，PM2Pe2；M3，PM3，
Pe3、又、それぞれの過度リアクタンス背後電圧
の位相角をδ1，δ2，δ3とする。
る。第２図において、G1は系統に発生した短絡
又は地絡等の事故によつて加速する発電機群、
G2は前記事故によつて減速する発電機群（揚水
発電機を含む）、G3は前記事故によつて加速減し
ない発電機群とし、それぞれを各１合に等価集約
した場合の慣性定数、機械的入力値、電気的出力
値をM1，PM1，Pe1；M2，PM2Pe2；M3，PM3，
Pe3、又、それぞれの過度リアクタンス背後電圧
の位相角をδ1，δ2，δ3とする。
又、２はこの発明による安定化方法を実施する
中央処理装置（以下、CPUと略す）を、情報Ａ
は発電機群G1よりCPU２に送られる情報を、情
報Ｂは発電機群G2よりCPU２に送られる情報を、
さらに情報Ｃは発電機群G3よりCPU２に送られ
る情報を示している。
中央処理装置（以下、CPUと略す）を、情報Ａ
は発電機群G1よりCPU２に送られる情報を、情
報Ｂは発電機群G2よりCPU２に送られる情報を、
さらに情報Ｃは発電機群G3よりCPU２に送られ
る情報を示している。
具体的には、情報Ａは慣性定数M1、機会入力
値PM1、電気出力値Pe1を、情報Ｂは同じく慣性定
数M2、機械入力値PM2電気出力値Pe2を、さらに
情報Ｃは慣性定数M3等を表わしている。これ等
の情報Ａ，Ｂ，Ｃはそれぞれ計測および伝送装置
T1，T2，T3を介して、CPU２に伝送される。
値PM1、電気出力値Pe1を、情報Ｂは同じく慣性定
数M2、機械入力値PM2電気出力値Pe2を、さらに
情報Ｃは慣性定数M3等を表わしている。これ等
の情報Ａ，Ｂ，Ｃはそれぞれ計測および伝送装置
T1，T2，T3を介して、CPU２に伝送される。
CPU２では、これらの情報を用いて、エネル
ギー法に基づき第３図のフロー図に従つた安定化
制御アルゴリズムが実施される。
ギー法に基づき第３図のフロー図に従つた安定化
制御アルゴリズムが実施される。
第３図において、３１は系統に事故が発生した
ことを条件にアルゴリズムをスタートさせる起動
ブロツク、３２は事故中に各発電機に蓄積される
トータルの運動エネルギーKMを算出するための
処理ブロツク、３はこの運動エネルギーKMと予
め設定しておいた臨界エネルギーECとの大小を
比較する判断ブロツク、３４はKM＜ECの場合に
安定と判断してアルゴリズムの停止ブロツク３５
へ移行させる処理ブロツク、３６はKM≧ECの場
合な不安定と判断して安定化制御量（減速発電機
の一部遮断量）決定へと移行させる処理ブロツ
ク、３７は最小のしや断割合Ｋを選択する処理ブ
ロツク、３８はしや断割合Ｋ分のしや断を想定し
た場合の運動エネルギーKM′を算出するための処
理ブロツク、３９は運動エネルギーKM′としや断
割合Ｋ分のしや断を想定し予め設定しておいた臨
界エネルギーEC′との大小を比較する判断ブロツ
ク、４０はKM′＜EC′でしや断割合Ｋ分のしや断
量で安定化できると判断して、その分のしや断信
号を出力してアルゴリズム停止ブロツク４１へ移
行させる処理ブロツク、４２はKM′≧EC′でしや
断割合Ｋ分のしや断量では不足と判断し、次に多
いしや断割合を選択し、これを新たにしや断割合
Ｋとおき、処理ブロツク３８へもどす処理ブロツ
クである。
ことを条件にアルゴリズムをスタートさせる起動
ブロツク、３２は事故中に各発電機に蓄積される
トータルの運動エネルギーKMを算出するための
処理ブロツク、３はこの運動エネルギーKMと予
め設定しておいた臨界エネルギーECとの大小を
比較する判断ブロツク、３４はKM＜ECの場合に
安定と判断してアルゴリズムの停止ブロツク３５
へ移行させる処理ブロツク、３６はKM≧ECの場
合な不安定と判断して安定化制御量（減速発電機
の一部遮断量）決定へと移行させる処理ブロツ
ク、３７は最小のしや断割合Ｋを選択する処理ブ
ロツク、３８はしや断割合Ｋ分のしや断を想定し
た場合の運動エネルギーKM′を算出するための処
理ブロツク、３９は運動エネルギーKM′としや断
割合Ｋ分のしや断を想定し予め設定しておいた臨
界エネルギーEC′との大小を比較する判断ブロツ
ク、４０はKM′＜EC′でしや断割合Ｋ分のしや断
量で安定化できると判断して、その分のしや断信
号を出力してアルゴリズム停止ブロツク４１へ移
行させる処理ブロツク、４２はKM′≧EC′でしや
断割合Ｋ分のしや断量では不足と判断し、次に多
いしや断割合を選択し、これを新たにしや断割合
Ｋとおき、処理ブロツク３８へもどす処理ブロツ
クである。
次に、オンラインデータを用いて運動エネルギ
ーを算出する方法について第４図と共に説明す
る。以下、添字１は加速発電機Ｇ１を短絡容量法
によつて１台に集約した等価発電機に関する諸量
を、添字２は同じく減速発電機Ｇ２の等価集約発
電機の諸量を、３は同じく加減速なしの発電機群
Ｇ３の等価集約発電機の諸量をそれぞれ表わす。
また、これらの等価発電機を新たにG1，G2，G3
と表現する。通常発電機の内部ロスなどを省略す
ると発電機の運動方程式は Miδ¨i＝PMi−Pei（ｉ＝１〜３） ……(1) となる。
ーを算出する方法について第４図と共に説明す
る。以下、添字１は加速発電機Ｇ１を短絡容量法
によつて１台に集約した等価発電機に関する諸量
を、添字２は同じく減速発電機Ｇ２の等価集約発
電機の諸量を、３は同じく加減速なしの発電機群
Ｇ３の等価集約発電機の諸量をそれぞれ表わす。
また、これらの等価発電機を新たにG1，G2，G3
と表現する。通常発電機の内部ロスなどを省略す
ると発電機の運動方程式は Miδ¨i＝PMi−Pei（ｉ＝１〜３） ……(1) となる。
ここで
δ0＝（M1δ1＋M2δ2＋M3δ3）
／（M1＋M2＋M3） ……(2)
θi＝δi−δ0 ……(3)
とおきかえ、全系の事故中発電機に蓄積される運
動エネルギーKMを求めると KM＝１／２・M1θ〓1 2＋１／２・M2θ〓2 2＋１／２・M3
θ〓3 2 ……(4) KM＝１／２・M1θ〓1 2＋１／２・M2θ〓2 2 ＋１／２・M3θ〓3 2−１／２（M1＋M2＋M3）δ0 2 ……(5) なる。なお、(3)式の置換えは、電力系統の脱調現
像が発電機の過渡リアクタンス背後電圧の位相角
の相対的な関係で決まるため、慣性定数で重み付
けした平均値δ0からの偏差で各等価発電機の過渡
リアクタンス背後電圧の位相角を表現したもので
ある。
動エネルギーKMを求めると KM＝１／２・M1θ〓1 2＋１／２・M2θ〓2 2＋１／２・M3
θ〓3 2 ……(4) KM＝１／２・M1θ〓1 2＋１／２・M2θ〓2 2 ＋１／２・M3θ〓3 2−１／２（M1＋M2＋M3）δ0 2 ……(5) なる。なお、(3)式の置換えは、電力系統の脱調現
像が発電機の過渡リアクタンス背後電圧の位相角
の相対的な関係で決まるため、慣性定数で重み付
けした平均値δ0からの偏差で各等価発電機の過渡
リアクタンス背後電圧の位相角を表現したもので
ある。
ここで、運動エネルギーを導出する場合、事故
継続中の発電機の電気出力値が一定と仮定して求
める方法と、発電機の電気出力の変化を考慮して
求める方法とがある。しかし、事故継続中の発電
機の電気出力値を一定とする場合、第４図ａに示
すようにしや断器CBの動作時間にバラツキがあ
る為に、斜線部分Ａの誤差を生じることになる。
そして、この場合、事故除去時間としては最悪の
故障除去時間を採用することとなるので、事故ク
リア時間が早くなるほど誤差は大きくなる。さら
に、実際の事故継続中の発電機の電気出力値は、
第４図ｂの曲線で示すように一定ではない為
に、第４図ｂの曲線のように事故継続中の電気
出力を一定として運動エネルギーを求めると、第
４図ｂの斜線部分Ｂの誤差も生じることになる。
これら２つの誤差は、安定判別及びしや断量に大
きく影響してくる可能性がある為、本発明では、
事故継続中における各瞬時の発電機の電気出力値
を実測し、事故継続中は積分することによつて運
動エネルギーを求める方式を採用する。つまり、
本実施例装置によれば第４図ｂの曲線に添つて
正確な運動エネルギーを導出するので、上記誤差
による誤判定、誤しや断量を防止できることにな
る。
継続中の発電機の電気出力値が一定と仮定して求
める方法と、発電機の電気出力の変化を考慮して
求める方法とがある。しかし、事故継続中の発電
機の電気出力値を一定とする場合、第４図ａに示
すようにしや断器CBの動作時間にバラツキがあ
る為に、斜線部分Ａの誤差を生じることになる。
そして、この場合、事故除去時間としては最悪の
故障除去時間を採用することとなるので、事故ク
リア時間が早くなるほど誤差は大きくなる。さら
に、実際の事故継続中の発電機の電気出力値は、
第４図ｂの曲線で示すように一定ではない為
に、第４図ｂの曲線のように事故継続中の電気
出力を一定として運動エネルギーを求めると、第
４図ｂの斜線部分Ｂの誤差も生じることになる。
これら２つの誤差は、安定判別及びしや断量に大
きく影響してくる可能性がある為、本発明では、
事故継続中における各瞬時の発電機の電気出力値
を実測し、事故継続中は積分することによつて運
動エネルギーを求める方式を採用する。つまり、
本実施例装置によれば第４図ｂの曲線に添つて
正確な運動エネルギーを導出するので、上記誤差
による誤判定、誤しや断量を防止できることにな
る。
そこで、第４図ａ，ｂに示すように事故継続時
間をtfとすると上述した(1)式より δ〓＝∫tf／0ΔPidt／Mi（但しΔPi＝PMi−Pei）……(
6) となる。ここでは、(6)式における積分を一定間隔
ごとにサンプリングして来て、ΔPiのオンライン
データ（ΔPi）ｊを用いて次式によつて実行す
る。
間をtfとすると上述した(1)式より δ〓＝∫tf／0ΔPidt／Mi（但しΔPi＝PMi−Pei）……(
6) となる。ここでは、(6)式における積分を一定間隔
ごとにサンプリングして来て、ΔPiのオンライン
データ（ΔPi）ｊを用いて次式によつて実行す
る。
一方、加減速なしの発電機G3については
PM3−Pe3＝０ ……(8)
と考えられるので、δ〓3＝０となり(7)式と合わせ(5)
式に代入すると となる。そこで、今 Ｘ＝o 〓j=1 ΔP1i・Δt／PM1 ……(10) Ｘ＝o 〓j=1 ΔP2j・Δt／PM2 ……(11) とおくと(9)式は KM１／２｛（M1−M1 2／M1＋M2＋M3）（PM1／M1）2X2−2
M1・M2／M1＋M2＋M3（PM1／M1）（PM2／M2）Ｘ・Ｙ ＋（M2−M2 2／M1＋M2＋M3）（PM2／M2）2Y2｝……(12
) となる。
式に代入すると となる。そこで、今 Ｘ＝o 〓j=1 ΔP1i・Δt／PM1 ……(10) Ｘ＝o 〓j=1 ΔP2j・Δt／PM2 ……(11) とおくと(9)式は KM１／２｛（M1−M1 2／M1＋M2＋M3）（PM1／M1）2X2−2
M1・M2／M1＋M2＋M3（PM1／M1）（PM2／M2）Ｘ・Ｙ ＋（M2−M2 2／M1＋M2＋M3）（PM2／M2）2Y2｝……(12
) となる。
この(12)式は、各等価集約発電機G1，G2，G3の
慣性定数M1，M2，M3及び各等価集約発電機G1，
G2の機械入力値PM1，PM2が固定データであるの
で、各瞬時にΔP1i，ΔP2jを計測し、上記の(10)、
(11)式よりＸ，Ｙを求めることで導出できる。その
ために、安定判別及びしや断量を高速で求めるこ
とができる効果をもつ。
慣性定数M1，M2，M3及び各等価集約発電機G1，
G2の機械入力値PM1，PM2が固定データであるの
で、各瞬時にΔP1i，ΔP2jを計測し、上記の(10)、
(11)式よりＸ，Ｙを求めることで導出できる。その
ために、安定判別及びしや断量を高速で求めるこ
とができる効果をもつ。
次に、予め設定しておいた臨界エネルギー、す
なわち事故クリア後の不安定平衡点のポテンシヤ
ルエネルギーをECとして、 KM≧EC→不安定 KM＜EC→安定 ……(13) という判定が可能となり、脱調現象の発生の有無
を予測できる。
なわち事故クリア後の不安定平衡点のポテンシヤ
ルエネルギーをECとして、 KM≧EC→不安定 KM＜EC→安定 ……(13) という判定が可能となり、脱調現象の発生の有無
を予測できる。
次に、(1)式で不安定と判定さた場合の安定化制
御量、すなわち減速発電機の一部しや断量の決定
方法について説明する。このしや断割合をｋとす
ると、減速発電機群の慣性定数M2がM2′、すな
わち、 M2′＝（１−ｋ）M2 ……(14) へ変化したと考えられるので(2)式のδ0は δ0′＝M1・δ1＋M2′・δ2＋M3・δ3／M1＋M2′
＋M3……(15) となり、又(5)式の運動エネルギーは、 KM′＝１／２・M1・δ1 2＋１／２・M2・δ2 2＋１／２・
M3・δ3 2−１／２（M1＋M2′＋M3）・δ0′……(16) となる。但し、(6)、(7)式は変わらない。
御量、すなわち減速発電機の一部しや断量の決定
方法について説明する。このしや断割合をｋとす
ると、減速発電機群の慣性定数M2がM2′、すな
わち、 M2′＝（１−ｋ）M2 ……(14) へ変化したと考えられるので(2)式のδ0は δ0′＝M1・δ1＋M2′・δ2＋M3・δ3／M1＋M2′
＋M3……(15) となり、又(5)式の運動エネルギーは、 KM′＝１／２・M1・δ1 2＋１／２・M2・δ2 2＋１／２・
M3・δ3 2−１／２（M1＋M2′＋M3）・δ0′……(16) となる。但し、(6)、(7)式は変わらない。
故に、(16)式を(10)、(11)式のＸ，Ｙで表わすと、
KM′＝（M1−M1 2／M1＋M2′＋M3）（PM1／M1）2・X2−2
M1・M2′／M1＋M2′＋M3（PM2／M1）（PM2／M2′）Ｘ・
Ｙ ＋（M2′−M2′2／M1＋M2′＋M3）（PM2／M2′）・Y2…
…(17) となり、減速発電機の一部しや断後の臨界エネル
ギーをEc′として KM′＜EC′ ……(18) を満足する最も少ないしや断割合Ｋに対応するし
や断量を安定化制御量と決定する。ここでEC′に
ついては想定し得るしや断パターンに対して予め
オンライン計算し設定しておく。
M1・M2′／M1＋M2′＋M3（PM2／M1）（PM2／M2′）Ｘ・
Ｙ ＋（M2′−M2′2／M1＋M2′＋M3）（PM2／M2′）・Y2…
…(17) となり、減速発電機の一部しや断後の臨界エネル
ギーをEc′として KM′＜EC′ ……(18) を満足する最も少ないしや断割合Ｋに対応するし
や断量を安定化制御量と決定する。ここでEC′に
ついては想定し得るしや断パターンに対して予め
オンライン計算し設定しておく。
なお、上記の実施例では、第２図の情報Ｃとし
て加減速なしの等価集約発電機G3の慣性定数M3
をもつてくるものとしているが、これを一定値に
しておき、情報Ｃの伝送路を省略することもでき
ることは明らかである。又、同様にして第２図の
情報Ａ又はＢにおいても各等価集約発電機G1、
G2の機械入力値、電気出力値PM1，Pe1；PM2，
Pe2の代わりにその差信号（PM1−Pe1）、（PM2−
Pe2）のみを伝しても同じ効果が実現できる。又、
第２図の情報Ａにおいて、等価集約加速発電機
G1の慣性定数M1を一定値として該慣性定数M1は
伝送しないという変更も容易に考えられる。又、
加減速しない等価集約発電機G3が存在しない時
は、M3＝０として本発明を適用することが可能
である。
て加減速なしの等価集約発電機G3の慣性定数M3
をもつてくるものとしているが、これを一定値に
しておき、情報Ｃの伝送路を省略することもでき
ることは明らかである。又、同様にして第２図の
情報Ａ又はＢにおいても各等価集約発電機G1、
G2の機械入力値、電気出力値PM1，Pe1；PM2，
Pe2の代わりにその差信号（PM1−Pe1）、（PM2−
Pe2）のみを伝しても同じ効果が実現できる。又、
第２図の情報Ａにおいて、等価集約加速発電機
G1の慣性定数M1を一定値として該慣性定数M1は
伝送しないという変更も容易に考えられる。又、
加減速しない等価集約発電機G3が存在しない時
は、M3＝０として本発明を適用することが可能
である。
以上のように、この発明の系統安定化方法によ
れば、エネルギー法に基づいて等価集約加速発電
機の機械入力値PM1、慣性定数M1、電気出力値
Pe1、等価集約減速発電機の機械入力値PM2、慣性
定数M2、電気出力値Pe2、更に加減速しない等価
集約発電機の慣性定数M3のみより容易に実際の
事故点や事故種別の影響を除去した正確なしや断
量を決められる系統安定化方法が得られる効果が
ある。
れば、エネルギー法に基づいて等価集約加速発電
機の機械入力値PM1、慣性定数M1、電気出力値
Pe1、等価集約減速発電機の機械入力値PM2、慣性
定数M2、電気出力値Pe2、更に加減速しない等価
集約発電機の慣性定数M3のみより容易に実際の
事故点や事故種別の影響を除去した正確なしや断
量を決められる系統安定化方法が得られる効果が
ある。
第１図は従来の系統安定化方法のシステムを示
す概要構成図、第２図はこの発明方法を適用する
系統安定化装置を示す構成図、第３図はこの発明
図による安定化制御アルゴリズムのフロー図、第
４ａは、しや断器動作時のバラツキによる誤差Ａ
を示す動作説明図、第４図ｂは、しや断量の判別
に利用するエネルギー推定操作の際の２つの方式
の違いを示す動作説明図である。 １，２……中央演算処理装置又はCPU、Ａ，
Ｂ，Ｃ……情報、G1……加速発電機群又はその
等価集約発電機、M1，M2，M3……慣性定数、
G2……減速発電機群又はその等価集約発電機、
PM1，PM2，PM3……機械入力値、G3……加減速な
しの発電機群又はその等価集約発電機、Pe1，
Pe2，Pe3……電気出力値、T1，T2，T3……計測
および伝送装置。
す概要構成図、第２図はこの発明方法を適用する
系統安定化装置を示す構成図、第３図はこの発明
図による安定化制御アルゴリズムのフロー図、第
４ａは、しや断器動作時のバラツキによる誤差Ａ
を示す動作説明図、第４図ｂは、しや断量の判別
に利用するエネルギー推定操作の際の２つの方式
の違いを示す動作説明図である。 １，２……中央演算処理装置又はCPU、Ａ，
Ｂ，Ｃ……情報、G1……加速発電機群又はその
等価集約発電機、M1，M2，M3……慣性定数、
G2……減速発電機群又はその等価集約発電機、
PM1，PM2，PM3……機械入力値、G3……加減速な
しの発電機群又はその等価集約発電機、Pe1，
Pe2，Pe3……電気出力値、T1，T2，T3……計測
および伝送装置。
Claims (1)
- １ 電力系統の短絡、地絡等事故によつて加速す
る発電機群と、前記事故によつて減速する発電機
群と、前記事故によつて加減速しない発電機群か
らの各オンライン情報を用いて、事故発生時に上
記減速する発電機群の一部をしや断して上記各発
電機の相互間の同期を保持させる系統安定化方法
において、エネルギー法を用いて安定判別及び上
記減速する発電機群のしや断割合を決定するにあ
たり、事故中の発電機有効電力の変化及び事故継
続時間の変化を考慮して事故中に蓄積される運動
エネルギー値と上記しや断割合に対する運動エネ
ルギー値を正確に求め、さらに事前に定めた臨界
エネルギー値と上記しや断割合に対応する臨界エ
ネルギー値とを上記運動エネルギー値と比較して
安定判別及び最小の上記しや断割合を求めて上記
減速する発電機群のしや断量とすることを特徴と
する系統安定化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58120042A JPS6013438A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 系統安定化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58120042A JPS6013438A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 系統安定化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013438A JPS6013438A (ja) | 1985-01-23 |
| JPH0474931B2 true JPH0474931B2 (ja) | 1992-11-27 |
Family
ID=14776455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58120042A Granted JPS6013438A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 系統安定化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013438A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0681424B2 (ja) * | 1985-03-18 | 1994-10-12 | 東京電力株式会社 | 系統安定化方法 |
-
1983
- 1983-07-01 JP JP58120042A patent/JPS6013438A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6013438A (ja) | 1985-01-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103199527A (zh) | 一种强联系电网失步解列方法 | |
| EP3872980B1 (en) | Power balance function against inadvertent load shedding | |
| CN111564870B (zh) | 一种提高电力系统暂态稳定性的紧急切机控制策略表整定方法 | |
| CN102064524B (zh) | 一种电力系统失步快速解列判断方法 | |
| CN103219696B (zh) | 一种过流保护方法及装置 | |
| WO2016067438A1 (ja) | 系統安定化制御装置及び方法 | |
| JP6305256B2 (ja) | 電力系統安定化システムおよび電力系統安定化方法 | |
| JP3350265B2 (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| JPH0474931B2 (ja) | ||
| JP6141138B2 (ja) | 電力系統の制御装置および制御システム | |
| JPH0477536B2 (ja) | ||
| JP3419970B2 (ja) | 電源安定化制御方法および制御装置 | |
| JP3592565B2 (ja) | 電力系統の周波数安定化方法およびその装置 | |
| JP2653428B2 (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| CN110571832B (zh) | 汽轮机组即时暂态扭矩保护方法与装置 | |
| JP3989160B2 (ja) | 電力系統の安定化方法およびその安定化装置並びに記録媒体 | |
| JP3787486B2 (ja) | 系統安定化制御方法 | |
| JPS6277828A (ja) | 電力系統の安定化方式 | |
| CN111969587B (zh) | 一种暂态失稳安控切机量的计算方法、存储介质和设备 | |
| JP2000341859A (ja) | 系統安定化制御装置と系統安定化制御方法 | |
| JP2599744B2 (ja) | 電源系統安定化装置 | |
| JPH06113462A (ja) | 系統安定化制御方式 | |
| JP2007159199A (ja) | 電力系統運転状態検出システム及び電力系統運転状態検出方法 | |
| JP2869320B2 (ja) | 周波数安定化方法 | |
| JPH0681423B2 (ja) | 電力系統安定化方法 |