JPH0475068B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0475068B2 JPH0475068B2 JP59114818A JP11481884A JPH0475068B2 JP H0475068 B2 JPH0475068 B2 JP H0475068B2 JP 59114818 A JP59114818 A JP 59114818A JP 11481884 A JP11481884 A JP 11481884A JP H0475068 B2 JPH0475068 B2 JP H0475068B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- coating
- seconds
- baking
- coating film
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明はプレコート用粉体塗料の塗膜を高温短
時間の焼付けで形成する方法に関する。 〔従来の技術〕 近年、粉体塗料のプレコート方式の実用化が盛
んになつてきたが、その塗膜形成のための焼付け
が230℃で５分間程度の時間をかけて行なわれて
いるため、これを従来の溶剤型塗料なみに20〜80
秒程度の高温短時間焼付で塗膜形成することが要
望されている。 これは焼付装置などの設備のスペース上の制約
に対処し、かつ設備費およびランニングコストの
低減を図るため、できるだけ少ないスペースで、
かつエネルギーコストもできるだけ少なくして、
製品を量産化しようという意図によるものであ
る。 ところで、プレコート用の粉体塗料としては、
一般にエポキシ樹脂系粉体塗料、ポリエステル樹
脂系粉体塗料、アクリル樹脂系粉体塗料などが用
いられているが、これらは加熱により100〜130℃
程度で溶融し、180〜270℃程度で架橋して硬化す
るタイプのものであつて、上述のようにできるだ
け少ないスペースでかつエネルギーコストもでき
るだけ少なく製品を量産化しようとすれば、この
溶融−架橋を前記のような短時間内に終らなけれ
ばならない。 そのため、当初はできるだけ早く高温短時間焼
付に適する架橋温度にまで昇温しようという考え
から、20秒程度で250〜260℃まで昇温することを
検討したが、このように超短時間で架橋温度にま
で昇温したものは、架橋反応が急激に行なわれる
ため、後に詳述するように分子量分布が広く、そ
れによつて塗膜表面にレベリング性不良（波打ち
現象）が現われ塗面の平滑性を欠き、外観が悪
く、また性能面でも高度の加工性や加工部の耐食
性が要求される場合には、それらの要求に応じる
ことができず、外観、性能のいずれの面において
も従来法により焼付けた塗膜に比べて劣つてい
た。そして、上記のように20秒程度で250〜260℃
まで昇温したものをさらに加熱を継続しても上述
のような欠点を解消することができなかつた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明は前述のようにできるだけ少ないスペー
スでかつエネルギーコストもできるだけ少なく製
品を量産化しようという目的に合致する80秒以内
の高温短時間焼付で、レベリング性不良の発生を
防止し、外観が良好で、かつ高度の加工性や加工
部の耐食性を有するなど性能面においても優れた
プレコート用粉体塗料の塗膜を形成することを目
的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明者らは省スペース、省エネルギーを図る
観点からプレコート用粉体塗料の高温短時間焼付
による塗膜形成について種々研究を重ねた結果、
良好な外観と十分な性能を有する塗膜を得るに
は、短時間焼付とはいえ前述のように昇温を急激
に行なうことは好ましくなく、昇温に比較的時間
をかけ、被塗物の昇温条件を20秒までの昇温を
100〜180℃とし、40秒までの昇温を180℃を超え
る温度で270℃以下とすることが適切であること
を見出した。 すなわち、前述のように急激に架橋温度まで昇
温すると、十分な分子間の接触が得られないまま
に急激な架橋反応が進行し、その結果、低分子量
部分が多く生じ、分子量分布が広くなることによ
る品質の不均一さが生じ、それが塗膜の外観、物
性に悪影響を及ぼすことになるが、本発明のよう
に最初の20秒間は粉体塗料の溶融を主体にし、高
温での初期反応をおさえ、初期溶融期間を長くす
ることによつて流動性を大きくして分子間の接触
を十分に行なわせた上で、次の40秒までの昇温で
粉体塗料の架橋温度である180℃を超える温度で
270℃以下に昇温して粉体塗料を架橋させて高分
子化するときは、得られる塗膜の分子量分布が均
一になり、その結果、塗面の平滑性が向上し、か
つ耐衝撃性、折り曲げ性、抗張力など塗膜の後加
工に重要な影響を与える因子に好結果がもたらさ
れ、外観に優れ、かつ性能面でも優れた塗膜が得
られるようになるのである。 本発明において使用しうる粉体塗料としては、
たとえばポリエステル樹脂系粉体塗料、エポキシ
樹脂系粉体塗料、アクリル樹脂系扮体塗料などが
あげられる。そして、ポリエステル樹脂系粉体塗
料としてはブロツクイソシアネート硬化タイプの
ものやＮ−メチロールエーテル化メラミン樹脂硬
化タイプのもの、さらにはグリシジル化合物を硬
化剤として用いるものなどがあげられる。エポキ
シ樹脂系粉体塗料としてはBF3コンプレツクスを
硬化剤とするもの、酸無水物アダクト、ジシアン
ジアミド、変性ジシアンジアミドなどを硬化剤と
するものなどがあげられる。またアクリル樹脂系
粉体塗料としてはメラミン樹脂、ブロツクイソシ
アネート、エポキシ樹脂、多価カルボン酸を硬化
剤とするものや自己架橋型のものなどがあげられ
る。 焼付装置としては、高風速熱風炉、超遠赤外線
炉、高周波誘導加熱炉、近赤外線炉などが単独で
または２〜３種組み合わせて使用され、これらは
連続作業に適するように通常コンベアー炉にされ
ている。そして、その熱源としては電気、都市ガ
ス、天然ガス、液化石油ガスなどが使用される。 〔実施例〕 つぎに実施例をあげて本発明をさらに詳細に説
明する。 実施例１〜６および比較例１〜４ まず、試験に供すべき粉体塗料の組成、素材お
よび設備について説明する。なお、配合部数は重
量部によるものである。 粉体塗料の組成 ポリエステル樹脂（OH基価40mg／ｇ） 80部 ブロツクドイソシアネート硬化剤（イソシアネー
ト含有量15％） 17部 エポキシ樹脂（エポキシ当量950） ３部 ベンゾイン（発泡防止剤） 0.5部 チタン白（Ｒ−930）（石原産業(株)製） 43部 アクロナール4F（バイエル社製）（レベリング剤）
0.5部 ジブチルチンジラウレート（硬化促進剤） 0.2部 素材：新日本製鉄(株)製合金化処理溶融亜鉛メツキ
鋼板（シルバーアロイ）、厚さ0.45mm 前処理：リン酸亜鉛皮膜処理 塗装機：ゲマ手吹静電ガン 焼付炉：電気熱風循環式コンベアー炉 上記組成の粉体塗料をゲマ手吹ガンを用いてリ
ン酸亜鉛処理済みのシルバーアロイ上に塗装し電
気熱風循環式コンベアー炉を用いて第１表に示す
焼付条件で焼付けて塗板を得た。なお平均塗装膜
厚は35μｍである。
時間の焼付けで形成する方法に関する。 〔従来の技術〕 近年、粉体塗料のプレコート方式の実用化が盛
んになつてきたが、その塗膜形成のための焼付け
が230℃で５分間程度の時間をかけて行なわれて
いるため、これを従来の溶剤型塗料なみに20〜80
秒程度の高温短時間焼付で塗膜形成することが要
望されている。 これは焼付装置などの設備のスペース上の制約
に対処し、かつ設備費およびランニングコストの
低減を図るため、できるだけ少ないスペースで、
かつエネルギーコストもできるだけ少なくして、
製品を量産化しようという意図によるものであ
る。 ところで、プレコート用の粉体塗料としては、
一般にエポキシ樹脂系粉体塗料、ポリエステル樹
脂系粉体塗料、アクリル樹脂系粉体塗料などが用
いられているが、これらは加熱により100〜130℃
程度で溶融し、180〜270℃程度で架橋して硬化す
るタイプのものであつて、上述のようにできるだ
け少ないスペースでかつエネルギーコストもでき
るだけ少なく製品を量産化しようとすれば、この
溶融−架橋を前記のような短時間内に終らなけれ
ばならない。 そのため、当初はできるだけ早く高温短時間焼
付に適する架橋温度にまで昇温しようという考え
から、20秒程度で250〜260℃まで昇温することを
検討したが、このように超短時間で架橋温度にま
で昇温したものは、架橋反応が急激に行なわれる
ため、後に詳述するように分子量分布が広く、そ
れによつて塗膜表面にレベリング性不良（波打ち
現象）が現われ塗面の平滑性を欠き、外観が悪
く、また性能面でも高度の加工性や加工部の耐食
性が要求される場合には、それらの要求に応じる
ことができず、外観、性能のいずれの面において
も従来法により焼付けた塗膜に比べて劣つてい
た。そして、上記のように20秒程度で250〜260℃
まで昇温したものをさらに加熱を継続しても上述
のような欠点を解消することができなかつた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明は前述のようにできるだけ少ないスペー
スでかつエネルギーコストもできるだけ少なく製
品を量産化しようという目的に合致する80秒以内
の高温短時間焼付で、レベリング性不良の発生を
防止し、外観が良好で、かつ高度の加工性や加工
部の耐食性を有するなど性能面においても優れた
プレコート用粉体塗料の塗膜を形成することを目
的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明者らは省スペース、省エネルギーを図る
観点からプレコート用粉体塗料の高温短時間焼付
による塗膜形成について種々研究を重ねた結果、
良好な外観と十分な性能を有する塗膜を得るに
は、短時間焼付とはいえ前述のように昇温を急激
に行なうことは好ましくなく、昇温に比較的時間
をかけ、被塗物の昇温条件を20秒までの昇温を
100〜180℃とし、40秒までの昇温を180℃を超え
る温度で270℃以下とすることが適切であること
を見出した。 すなわち、前述のように急激に架橋温度まで昇
温すると、十分な分子間の接触が得られないまま
に急激な架橋反応が進行し、その結果、低分子量
部分が多く生じ、分子量分布が広くなることによ
る品質の不均一さが生じ、それが塗膜の外観、物
性に悪影響を及ぼすことになるが、本発明のよう
に最初の20秒間は粉体塗料の溶融を主体にし、高
温での初期反応をおさえ、初期溶融期間を長くす
ることによつて流動性を大きくして分子間の接触
を十分に行なわせた上で、次の40秒までの昇温で
粉体塗料の架橋温度である180℃を超える温度で
270℃以下に昇温して粉体塗料を架橋させて高分
子化するときは、得られる塗膜の分子量分布が均
一になり、その結果、塗面の平滑性が向上し、か
つ耐衝撃性、折り曲げ性、抗張力など塗膜の後加
工に重要な影響を与える因子に好結果がもたらさ
れ、外観に優れ、かつ性能面でも優れた塗膜が得
られるようになるのである。 本発明において使用しうる粉体塗料としては、
たとえばポリエステル樹脂系粉体塗料、エポキシ
樹脂系粉体塗料、アクリル樹脂系扮体塗料などが
あげられる。そして、ポリエステル樹脂系粉体塗
料としてはブロツクイソシアネート硬化タイプの
ものやＮ−メチロールエーテル化メラミン樹脂硬
化タイプのもの、さらにはグリシジル化合物を硬
化剤として用いるものなどがあげられる。エポキ
シ樹脂系粉体塗料としてはBF3コンプレツクスを
硬化剤とするもの、酸無水物アダクト、ジシアン
ジアミド、変性ジシアンジアミドなどを硬化剤と
するものなどがあげられる。またアクリル樹脂系
粉体塗料としてはメラミン樹脂、ブロツクイソシ
アネート、エポキシ樹脂、多価カルボン酸を硬化
剤とするものや自己架橋型のものなどがあげられ
る。 焼付装置としては、高風速熱風炉、超遠赤外線
炉、高周波誘導加熱炉、近赤外線炉などが単独で
または２〜３種組み合わせて使用され、これらは
連続作業に適するように通常コンベアー炉にされ
ている。そして、その熱源としては電気、都市ガ
ス、天然ガス、液化石油ガスなどが使用される。 〔実施例〕 つぎに実施例をあげて本発明をさらに詳細に説
明する。 実施例１〜６および比較例１〜４ まず、試験に供すべき粉体塗料の組成、素材お
よび設備について説明する。なお、配合部数は重
量部によるものである。 粉体塗料の組成 ポリエステル樹脂（OH基価40mg／ｇ） 80部 ブロツクドイソシアネート硬化剤（イソシアネー
ト含有量15％） 17部 エポキシ樹脂（エポキシ当量950） ３部 ベンゾイン（発泡防止剤） 0.5部 チタン白（Ｒ−930）（石原産業(株)製） 43部 アクロナール4F（バイエル社製）（レベリング剤）
0.5部 ジブチルチンジラウレート（硬化促進剤） 0.2部 素材：新日本製鉄(株)製合金化処理溶融亜鉛メツキ
鋼板（シルバーアロイ）、厚さ0.45mm 前処理：リン酸亜鉛皮膜処理 塗装機：ゲマ手吹静電ガン 焼付炉：電気熱風循環式コンベアー炉 上記組成の粉体塗料をゲマ手吹ガンを用いてリ
ン酸亜鉛処理済みのシルバーアロイ上に塗装し電
気熱風循環式コンベアー炉を用いて第１表に示す
焼付条件で焼付けて塗板を得た。なお平均塗装膜
厚は35μｍである。
【表】
さらに、あらかじめ250℃に設定した固定炉を
用い、前記コンベアー炉より取り出した直後の塗
板をさらに固定炉内で保温して塗板を作製した。
その際の焼付温度条件を第２表に示す。なお実施
例５および６におけるコンベアー炉の炉内20秒通
過時の板表面温度は実施例１と同様に156℃であ
る。
用い、前記コンベアー炉より取り出した直後の塗
板をさらに固定炉内で保温して塗板を作製した。
その際の焼付温度条件を第２表に示す。なお実施
例５および６におけるコンベアー炉の炉内20秒通
過時の板表面温度は実施例１と同様に156℃であ
る。
【表】
上記のようにして作製された塗板の塗膜性能試
験結果を第３表に示す。試験方法および評価基準
は下記の通りである。 光沢度：村上色彩研究所製光沢計を使用し、
60゜／60゜鏡面光沢度を測定した。 塗面の平滑性：同じ粉体塗料をシルバーアロイ上
に従来法により230℃、５分間で焼付けて形成
した塗膜と目視により比較した。 評価基準はつぎのとおりである。 ◎：従来法による塗膜と同等以上の外観（優） ○：従来法による塗膜とほぼ同等の外観（良） □：従来法による塗膜に比べて若干劣るが実用
上問題なし（可） △：従来法による塗膜に比べて非常に劣る（不
可） 20℃折り曲げ加工性：50mm×150mmのテストピー
スのほぼ中央部を180゜折り曲げ（折り曲げ部の
長さ50mm）、折り曲げ後、折り曲げ部に同種テ
ストピースを２枚はさみ万力で締め付け
（2T）、１枚はさみ万力で締め付け（1T）、０
枚すなわちまつたく何もはさむことなく万力で
締め付け（0T）、各折り曲げ部のクラツク発生
度合を目視により観察した。 評価基準をつぎの通りである。 ◎：まつたく異状なし（優） ○：１〜２点クラツク発生、他は異状なし
（良） □：数点微小クラツク発生（可） ◇：かなりのクラツク発生（不可） 耐マジツク汚染性：マジツクインク塗布後20℃で
24時間放置した後、石油ベンジン／エチルアル
コール＝50／50混合溶剤にて拭き取り、汚染度
合を目視により観察した。 評価基準はつぎの通りである。 ◎：汚染まつたくなし（優） ○：ほとんど汚染なし（良） □：若干汚染有り（可） ◇：かなり汚染有り（不可） 加工部の耐食性：フランジ曲げ部（曲げ部長さ
300mm）の塩水噴霧テスト500時間後のフクレ度
合いを観察した。 評価基準はつぎの通りである。 ◎：フクレまつたくなし ○：１点フクレ発生 □：２〜３点フクレ発生 ◇：４〜５点フクレ発生 △：６点以上フクレ発生 また、同じ粉体塗料をシルバーアロイ上に230
℃、５分間で焼付けて形成した塗膜の光沢度、塗
面の平滑性、20℃折り曲げ加工性、耐マジツク汚
染性、加工部の耐食性についても第３表に対照例
として示した。
験結果を第３表に示す。試験方法および評価基準
は下記の通りである。 光沢度：村上色彩研究所製光沢計を使用し、
60゜／60゜鏡面光沢度を測定した。 塗面の平滑性：同じ粉体塗料をシルバーアロイ上
に従来法により230℃、５分間で焼付けて形成
した塗膜と目視により比較した。 評価基準はつぎのとおりである。 ◎：従来法による塗膜と同等以上の外観（優） ○：従来法による塗膜とほぼ同等の外観（良） □：従来法による塗膜に比べて若干劣るが実用
上問題なし（可） △：従来法による塗膜に比べて非常に劣る（不
可） 20℃折り曲げ加工性：50mm×150mmのテストピー
スのほぼ中央部を180゜折り曲げ（折り曲げ部の
長さ50mm）、折り曲げ後、折り曲げ部に同種テ
ストピースを２枚はさみ万力で締め付け
（2T）、１枚はさみ万力で締め付け（1T）、０
枚すなわちまつたく何もはさむことなく万力で
締め付け（0T）、各折り曲げ部のクラツク発生
度合を目視により観察した。 評価基準をつぎの通りである。 ◎：まつたく異状なし（優） ○：１〜２点クラツク発生、他は異状なし
（良） □：数点微小クラツク発生（可） ◇：かなりのクラツク発生（不可） 耐マジツク汚染性：マジツクインク塗布後20℃で
24時間放置した後、石油ベンジン／エチルアル
コール＝50／50混合溶剤にて拭き取り、汚染度
合を目視により観察した。 評価基準はつぎの通りである。 ◎：汚染まつたくなし（優） ○：ほとんど汚染なし（良） □：若干汚染有り（可） ◇：かなり汚染有り（不可） 加工部の耐食性：フランジ曲げ部（曲げ部長さ
300mm）の塩水噴霧テスト500時間後のフクレ度
合いを観察した。 評価基準はつぎの通りである。 ◎：フクレまつたくなし ○：１点フクレ発生 □：２〜３点フクレ発生 ◇：４〜５点フクレ発生 △：６点以上フクレ発生 また、同じ粉体塗料をシルバーアロイ上に230
℃、５分間で焼付けて形成した塗膜の光沢度、塗
面の平滑性、20℃折り曲げ加工性、耐マジツク汚
染性、加工部の耐食性についても第３表に対照例
として示した。
本発明によれば、省スペース、省エネルギーに
合致する80秒以内の高温短時間焼付で、外観が良
好で、かつ高度の後加工性や加工部の耐食性を有
するなど性能面においても優れたプレコート用粉
体塗料の塗膜が形成された。
合致する80秒以内の高温短時間焼付で、外観が良
好で、かつ高度の後加工性や加工部の耐食性を有
するなど性能面においても優れたプレコート用粉
体塗料の塗膜が形成された。
Claims (1)
- １ プレコート用粉体塗料の塗膜を被塗物上に形
成するにあたつて80秒以内の高温短時間条件で焼
付けする場合において、その塗装被塗物の昇温条
件を20秒ま超の昇温を100〜180℃、40秒までの昇
温を180℃を超える温度で270℃以下とすることを
特徴とするプレコート用粉体塗料の塗膜形成方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11481884A JPS60257878A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | プレコ−ト用粉体塗料の塗膜形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11481884A JPS60257878A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | プレコ−ト用粉体塗料の塗膜形成方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60257878A JPS60257878A (ja) | 1985-12-19 |
| JPH0475068B2 true JPH0475068B2 (ja) | 1992-11-27 |
Family
ID=14647450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11481884A Granted JPS60257878A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | プレコ−ト用粉体塗料の塗膜形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60257878A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2598509B2 (ja) * | 1989-02-28 | 1997-04-09 | 川崎製鉄株式会社 | ストリップ塗布膜の連続乾燥焼付け方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58101768A (ja) * | 1981-12-10 | 1983-06-17 | Kawasaki Steel Corp | 加工用塗装鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-06-04 JP JP11481884A patent/JPS60257878A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60257878A (ja) | 1985-12-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3561421B2 (ja) | 耐食性の優れた塗装鋼板 | |
| JP3654521B2 (ja) | 加工性と加工部耐食性に優れた塗装鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0475068B2 (ja) | ||
| JP3749440B2 (ja) | 加工性と加工部耐食性に優れた塗装鋼板およびその製造方法 | |
| JP4266524B2 (ja) | 塗装鋼板およびその製造方法 | |
| JP3507823B2 (ja) | 加工性と加工部耐食性に優れた塗装鋼板およびその製造方法 | |
| JPH058347A (ja) | 耐熱性プレコート金属板 | |
| JP2529124B2 (ja) | 水系無機塗料の焼付方法 | |
| JP2001341229A (ja) | 加工性、スポット溶接性に優れた耐熱プレコート鋼鈑 | |
| JP3725797B2 (ja) | 加工性と加工部耐食性に優れた塗装鋼板およびその製造方法 | |
| JP2008174663A (ja) | 厚膜形成塗料、その塗装方法および塗装物 | |
| JPS63118057A (ja) | 溶融アルミニウムめつき鋼板の製造方法 | |
| JPH07275787A (ja) | ゆず肌外観を呈する塗装金属板 | |
| JPS62210077A (ja) | 塗装鋼板の製造方法 | |
| JPH08290111A (ja) | 塗装金属板の製造方法 | |
| TWI615207B (zh) | 抗高溫氧化塗裝鋼板及其製造方法與應用 | |
| JPH0144147B2 (ja) | ||
| JP3969462B2 (ja) | 塗装方法 | |
| JP3176848B2 (ja) | 耐ブロッキング性と加工性に優れた塗装金属板 | |
| JP3434194B2 (ja) | 加工部の耐食性に優れた塗装鋼板 | |
| JP2023019125A (ja) | フッ素樹脂塗装鋼板 | |
| JPH10180181A (ja) | 連続塗装ラインにおける塗装鋼板の焼付方法 | |
| JPH08245922A (ja) | 加工密着性、耐熱性に優れた表面処理鋼板 | |
| JP3213784B2 (ja) | 加工性の経時変化のない塗装金属板及びその製造法 | |
| JPH0511515B2 (ja) |