JPH0480302A - Ｎｉ合金粉末およびその製造法 - Google Patents
Ｎｉ合金粉末およびその製造法Info
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- JPH0480302A JPH0480302A JP2192089A JP19208990A JPH0480302A JP H0480302 A JPH0480302 A JP H0480302A JP 2192089 A JP2192089 A JP 2192089A JP 19208990 A JP19208990 A JP 19208990A JP H0480302 A JPH0480302 A JP H0480302A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、特にすぐれた耐摩耗性を有する焼結体の製
造に用いるのに適したＮｉ合金粉末、並びにその製造法
に関するものである。
造に用いるのに適したＮｉ合金粉末、並びにその製造法
に関するものである。
従来、例えば特開昭５８−２０７３４０号公報に記載さ
れるように、一般に、 重量％で（以Ｆ％は重−％を示す）、 Ａ１１：０．１〜１％、 を含有し、残りが実質的にＮｉからなる組成を有するＮ
ｉ−ＡΩ合金原料粉末に、 大気中、４５０〜６００℃の温度に加熱保持、の条件で
表面酸化処理を施した後、 ボールミル中で、メカニカルアロイング処理を施して、
粉末表面部に形成された酸化物を粉末全体に均一に分布
させ、 引続いて余剰の酸累を除去する目的で、還元性雰囲気中
、４００〜８００℃の温度に加熱保持、 の条件で還元処理を施して、上記の表面酸化によって生
成した微細な酸化アルミニウム（以下Ａｇ２Ｏ３で示す
）がＮＩまたはＮｉ−Ａｌ合金の素地に均一に分散した
組織を有するＮｉ合金粉末を製造する方法が知られてい
る。
れるように、一般に、 重量％で（以Ｆ％は重−％を示す）、 Ａ１１：０．１〜１％、 を含有し、残りが実質的にＮｉからなる組成を有するＮ
ｉ−ＡΩ合金原料粉末に、 大気中、４５０〜６００℃の温度に加熱保持、の条件で
表面酸化処理を施した後、 ボールミル中で、メカニカルアロイング処理を施して、
粉末表面部に形成された酸化物を粉末全体に均一に分布
させ、 引続いて余剰の酸累を除去する目的で、還元性雰囲気中
、４００〜８００℃の温度に加熱保持、 の条件で還元処理を施して、上記の表面酸化によって生
成した微細な酸化アルミニウム（以下Ａｇ２Ｏ３で示す
）がＮＩまたはＮｉ−Ａｌ合金の素地に均一に分散した
組織を有するＮｉ合金粉末を製造する方法が知られてい
る。
また、この方法で製造されたＮｉ合金粉末が、含油軸受
やガイドブツシュ、さらにバルブシートなどの各種駆動
装置の構造部材を通常の粉末冶金法により製造するに際
して、原料粉末として用いられていることも良く知られ
るところである。
やガイドブツシュ、さらにバルブシートなどの各種駆動
装置の構造部材を通常の粉末冶金法により製造するに際
して、原料粉末として用いられていることも良く知られ
るところである。
一方、近年の各種駆動装置の高性能化および高速化はめ
ざましく、これに伴ない、これの構造部材の使用環境も
一段と苛酷さを増し、このため構造部材には一層の耐摩
耗性が要求されているが、上記の従来轟欅鰺牟細おり方
法で製造されたＮｉ合金粉末を用いて製造された焼結体
製構造部材では耐摩耗性が十分でなく、これらの要求に
満足して対応することができないのが現状である。
ざましく、これに伴ない、これの構造部材の使用環境も
一段と苛酷さを増し、このため構造部材には一層の耐摩
耗性が要求されているが、上記の従来轟欅鰺牟細おり方
法で製造されたＮｉ合金粉末を用いて製造された焼結体
製構造部材では耐摩耗性が十分でなく、これらの要求に
満足して対応することができないのが現状である。
なお、この場合上記従来方法により製造された従来Ｎｉ
合金粉末において、素地に均一に分散するＡｌ２０３の
含有割合を多くして耐摩耗性の向上をはかる試みもなさ
れたか、粉末表面に露出するＡｌ ０ 粒の割合が増す
と、Ａ Ｉ ２０ ａ粒か粗大化し易く′なることと含
まって、焼結性が著しく低下し、この結果焼結体の強度
低下を招き、強度の而で実用に供することができないも
のである。
合金粉末において、素地に均一に分散するＡｌ２０３の
含有割合を多くして耐摩耗性の向上をはかる試みもなさ
れたか、粉末表面に露出するＡｌ ０ 粒の割合が増す
と、Ａ Ｉ ２０ ａ粒か粗大化し易く′なることと含
まって、焼結性が著しく低下し、この結果焼結体の強度
低下を招き、強度の而で実用に供することができないも
のである。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、各種駆
動装置の構造部材として用いた場合に、すぐれた耐摩耗
性を発揮する焼結体を製造すべく、上記従来Ｎｉ合金粉
末に着目し研究を行なった結果、 まず、上記の従来方法によるＮｉ合金粉末の製造に用い
られているＮｉ−Ａｌ１合金原料粉末における０、１〜
１％のＡｐ含有量に比して相対的に多い割合の１．５〜
１０％のＡｌｌを含有したＮｉ−Ａｌ１合金粉末を用い
、 このＮｊ−Ａ、Ｑ合金原料粉末に、上記の従来方法＝昧
−４白白法における４５０〜６００℃の酸化温度より一
段と高い１０００〜１３００℃の温度で、望ましくは粉
末流動化状態で、酸化処理を施すと、形成された酸化物
粉末は、主体が酸化ニッケル（以下ＮｉＯで示す）から
なる素地に、粉末中心部を通るあらゆる断面において、
粉末、中心部と粉末周辺部との間に、微細なＮｉ−１複
合酸化物〔以下、（Ｎｉ、、’ｌ ）０で示す〕が環状
に凝集してなる環状複合酸化物相、いいかえれば粉末内
部に層をなしてシェル状に凝集分布する微細な（Ｎｉ、
ｌ ）Ｏで構成された環状複合酸化物相が存在する組織
をもつようになり、 さらに、この酸化物粉末に、メカニカルアロイング処理
を施すことなく、直ちに、上記の従来方法における４０
０〜８００℃の還元温度に比して相対的に低い２００〜
５００℃の温度で還元処理を施すと、 上記酸化物粉末の素地を形成していた主体のＮｉＯがＮ
ｉに還元され、かつ上記環状複合酸化物相が微細なＡｇ
２Ｏ３を主体とする環状硬質相に変化するようになり、 この結果得られたＮｉ合金粉末は、相対的にＡｇ２Ｏ３
の含有割合が高いので、これから焼結体を製造した場合
、耐摩耗性が飛躍的に向上するようになり、さらに上記
の通りＡｇ２Ｏ３粒が粉末表面に存在せず、内部に層を
なしてシェル状に分布するので、焼結性がｊＭなわれる
ことがなく、Ａ １１２０ ａの含有割合が高いにもか
かわらず、高強度の焼結体を製造することができるよう
になるという研究結果を得たのである。
動装置の構造部材として用いた場合に、すぐれた耐摩耗
性を発揮する焼結体を製造すべく、上記従来Ｎｉ合金粉
末に着目し研究を行なった結果、 まず、上記の従来方法によるＮｉ合金粉末の製造に用い
られているＮｉ−Ａｌ１合金原料粉末における０、１〜
１％のＡｐ含有量に比して相対的に多い割合の１．５〜
１０％のＡｌｌを含有したＮｉ−Ａｌ１合金粉末を用い
、 このＮｊ−Ａ、Ｑ合金原料粉末に、上記の従来方法＝昧
−４白白法における４５０〜６００℃の酸化温度より一
段と高い１０００〜１３００℃の温度で、望ましくは粉
末流動化状態で、酸化処理を施すと、形成された酸化物
粉末は、主体が酸化ニッケル（以下ＮｉＯで示す）から
なる素地に、粉末中心部を通るあらゆる断面において、
粉末、中心部と粉末周辺部との間に、微細なＮｉ−１複
合酸化物〔以下、（Ｎｉ、、’ｌ ）０で示す〕が環状
に凝集してなる環状複合酸化物相、いいかえれば粉末内
部に層をなしてシェル状に凝集分布する微細な（Ｎｉ、
ｌ ）Ｏで構成された環状複合酸化物相が存在する組織
をもつようになり、 さらに、この酸化物粉末に、メカニカルアロイング処理
を施すことなく、直ちに、上記の従来方法における４０
０〜８００℃の還元温度に比して相対的に低い２００〜
５００℃の温度で還元処理を施すと、 上記酸化物粉末の素地を形成していた主体のＮｉＯがＮ
ｉに還元され、かつ上記環状複合酸化物相が微細なＡｇ
２Ｏ３を主体とする環状硬質相に変化するようになり、 この結果得られたＮｉ合金粉末は、相対的にＡｇ２Ｏ３
の含有割合が高いので、これから焼結体を製造した場合
、耐摩耗性が飛躍的に向上するようになり、さらに上記
の通りＡｇ２Ｏ３粒が粉末表面に存在せず、内部に層を
なしてシェル状に分布するので、焼結性がｊＭなわれる
ことがなく、Ａ １１２０ ａの含有割合が高いにもか
かわらず、高強度の焼結体を製造することができるよう
になるという研究結果を得たのである。
この発明は、上記研究結果にもとづいてなされたもので
あって、 ＡＮ ： １．５〜】０％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなるＮｉ −
Ａ１合金原料粉末に、 酸化性雰囲気中、１０００〜１３００℃の温度に、望ま
しくは流動化状態で加熱保持、 の条件で酸化処理を施して、主体がＮｉＯからなる素地
に、粉末中心部を通るあらゆる断面において、粉末中心
部と粉末周辺部との間に、微細な（Ｎｉ−Ａｌ２）０が
環状に凝集してなる環状複合酸化物相が存在する組織を
もった酸化物粉末を形成し、 引続いて、上記酸化物粉末に、 還元性雰囲気中、２００〜５００℃の温度に加熱保持、 の条件で還元処理を施して、上記酸化物粉末の素地をＮ
ｉ またはＮニーＡ１合金とすると共に、上記環状複合
酸化物相を微細な八１２０３を主体とする環状硬質相と
する、主要工程によってＮｉ合金粉末を製造する方法、 並びに、この方法で製造された、 １１： １．５〜９．２％、 酸素：１．３〜８．２％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成、並
びにＮｉまたはＮｉ−Ａｌ合金からなる素地に、粉末中
心部を通るあらゆる断面において、粉末中心部と粉末周
辺部との間に、環状に凝集した微細なＡ Ｉ ２０ ａ
を主体とする環状硬質相が存在する組織を有するＮｉ合
金粉末に特徴を有するものである。
あって、 ＡＮ ： １．５〜】０％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなるＮｉ −
Ａ１合金原料粉末に、 酸化性雰囲気中、１０００〜１３００℃の温度に、望ま
しくは流動化状態で加熱保持、 の条件で酸化処理を施して、主体がＮｉＯからなる素地
に、粉末中心部を通るあらゆる断面において、粉末中心
部と粉末周辺部との間に、微細な（Ｎｉ−Ａｌ２）０が
環状に凝集してなる環状複合酸化物相が存在する組織を
もった酸化物粉末を形成し、 引続いて、上記酸化物粉末に、 還元性雰囲気中、２００〜５００℃の温度に加熱保持、 の条件で還元処理を施して、上記酸化物粉末の素地をＮ
ｉ またはＮニーＡ１合金とすると共に、上記環状複合
酸化物相を微細な八１２０３を主体とする環状硬質相と
する、主要工程によってＮｉ合金粉末を製造する方法、 並びに、この方法で製造された、 １１： １．５〜９．２％、 酸素：１．３〜８．２％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成、並
びにＮｉまたはＮｉ−Ａｌ合金からなる素地に、粉末中
心部を通るあらゆる断面において、粉末中心部と粉末周
辺部との間に、環状に凝集した微細なＡ Ｉ ２０ ａ
を主体とする環状硬質相が存在する組織を有するＮｉ合
金粉末に特徴を有するものである。
つぎに、この発明のＮｉ合金粉末およびこれの製造法に
おいて、成分組成および製造条件を上記の通りに限定し
た理由を説明する。
おいて、成分組成および製造条件を上記の通りに限定し
た理由を説明する。
（ａ）Ｎｉ合金粉末の成分組成
ＡＩＩは酸素と結合して粉末内部で層をなしてシェル状
に凝集分布する微細なＡｊｌ１２０３を形成し、粉末の
焼結性を損なうことなく、かつこれを原料粉末として用
いて製造された焼結体の耐摩耗性を著しく向上させる作
用があり、この場合Ａ、Ｉｌｌ含有量がきまれば必然的
に酸化処理で酸素含有ｍもきまるものであり、したがっ
てＡＮ８有量が１．５％未満になると酸素含有量も１．
３％未満となり、八１２０３の形成割合が不十分で所望
のすぐれた耐摩耗性を確保することができず、一方１）
含有量が９．２％を越えると、酸素含有量も８．２％を
越えて多くなり、この結果多量のＡ Ｉ ２０ ａが形
成されることになるので、Ａ Ｉ？ ２０ ａ粒の粗大
化が避けられず、相手攻撃性が現われるようになること
から、Ａｎ）含有量を１．５〜９．２％、酸素含有量を
１．３〜８．２％と定めた。
に凝集分布する微細なＡｊｌ１２０３を形成し、粉末の
焼結性を損なうことなく、かつこれを原料粉末として用
いて製造された焼結体の耐摩耗性を著しく向上させる作
用があり、この場合Ａ、Ｉｌｌ含有量がきまれば必然的
に酸化処理で酸素含有ｍもきまるものであり、したがっ
てＡＮ８有量が１．５％未満になると酸素含有量も１．
３％未満となり、八１２０３の形成割合が不十分で所望
のすぐれた耐摩耗性を確保することができず、一方１）
含有量が９．２％を越えると、酸素含有量も８．２％を
越えて多くなり、この結果多量のＡ Ｉ ２０ ａが形
成されることになるので、Ａ Ｉ？ ２０ ａ粒の粗大
化が避けられず、相手攻撃性が現われるようになること
から、Ａｎ）含有量を１．５〜９．２％、酸素含有量を
１．３〜８．２％と定めた。
（ｂ）Ｎｉ合金原料粉末の１含有量
Ａｌ含有量が１．５％未満では、酸化処理で形成される
（Ｎｉ．Ａｉｌ ） Ｏの粉末内部での環状凝集が十分
に行なわれず、この結果還元処理後の粉末表面に比較的
多量のＡ ＩＩ２０３が存在するようになって焼結性が
低下し、焼結体の強度低下の原因となり、一方Ａｇ含有
量が１０％を越えると、酸化処理で形成される（Ｎｊ、
Ａ、ｌｉｔ ） Ｏ並びに還元処理で形成されるＡ Ｉ
２０ ａの組径が粗大化し、これを焼結体とした場合
相手攻撃性が増すようになることから、Ａｌｌ含有量を
１．５〜ｌＯ％と定めた。
（Ｎｉ．Ａｉｌ ） Ｏの粉末内部での環状凝集が十分
に行なわれず、この結果還元処理後の粉末表面に比較的
多量のＡ ＩＩ２０３が存在するようになって焼結性が
低下し、焼結体の強度低下の原因となり、一方Ａｇ含有
量が１０％を越えると、酸化処理で形成される（Ｎｊ、
Ａ、ｌｉｔ ） Ｏ並びに還元処理で形成されるＡ Ｉ
２０ ａの組径が粗大化し、これを焼結体とした場合
相手攻撃性が増すようになることから、Ａｌｌ含有量を
１．５〜ｌＯ％と定めた。
（ｃ） 酸化処理温度
その温度力筒０００℃未満では、（ＮＬＡＮ ）Ｏの環
状凝集が不十分であり、一方その温度力筒３００℃を越
えると、粉末を流動化しても粉末同志に融着が起り易く
なることから、その温度を１０００〜１３００℃と定め
た。
状凝集が不十分であり、一方その温度力筒３００℃を越
えると、粉末を流動化しても粉末同志に融着が起り易く
なることから、その温度を１０００〜１３００℃と定め
た。
（ｄ）還元温度
その温度が２００℃未満では、酸化物粉末の還元に長時
間を要し、実用的でなく、一方その温度が５００℃を越
えると、還元処理で形成されるＡｇ２Ｏ３が粗大化する
ようになり、この結果焼結体の相手攻撃性が増すように
なることから、その温度を２００〜５００℃と定めた。
間を要し、実用的でなく、一方その温度が５００℃を越
えると、還元処理で形成されるＡｇ２Ｏ３が粗大化する
ようになり、この結果焼結体の相手攻撃性が増すように
なることから、その温度を２００〜５００℃と定めた。
つぎに、この発明のＮｉ合金粉末およびその製造法を実
施例により具体的に説明する。
施例により具体的に説明する。
それぞれ第１表に示される平均粒径およびＡΩ含有量の
Ｎｉ−Ａρ合金原料粉末を用意し、これらＮｉ−Ａｌ合
金原料粉末に、同じく第１表に示される条件で、酸化処
理、必要に応じてボールミル中での３時間のメカニカル
アロイング処理、および還元処理を施すことにより本発
明法１〜７および従来法１〜３を実施し、それぞれ本発
明Ｎｉ合金粉末１〜７および従来Ｎｉ合金粉末１〜３を
製造した。
Ｎｉ−Ａρ合金原料粉末を用意し、これらＮｉ−Ａｌ合
金原料粉末に、同じく第１表に示される条件で、酸化処
理、必要に応じてボールミル中での３時間のメカニカル
アロイング処理、および還元処理を施すことにより本発
明法１〜７および従来法１〜３を実施し、それぞれ本発
明Ｎｉ合金粉末１〜７および従来Ｎｉ合金粉末１〜３を
製造した。
ついで、この結果得られた各種Ｎｉ合金粉末について、
成分組成を７１ｐｊ定すると共に、その断面組織を金属
顕微鏡（化率： １０００倍）を用いて観察し、さらに
本発明Ｎｉ合金粉末１〜７については、３０個の粉末の
それぞれの断面の中心部を通る任意直線上における粒径
、並びに環状硬質相の外径および内径を測定し、これら
の平均値を算出した。これらの結果を第２表に示した。
成分組成を７１ｐｊ定すると共に、その断面組織を金属
顕微鏡（化率： １０００倍）を用いて観察し、さらに
本発明Ｎｉ合金粉末１〜７については、３０個の粉末の
それぞれの断面の中心部を通る任意直線上における粒径
、並びに環状硬質相の外径および内径を測定し、これら
の平均値を算出した。これらの結果を第２表に示した。
さらにこれらの各種のＮｉ合金粉末を原料粉末として用
い、これより５１ｏｎ／ｃ−の圧力で圧粉体にプレス成
形し、この圧粉体を、水素中、１３５０℃に３０分間保
持の条件で焼結して、断面＝ｌＯ關ＸＩＯ能、長さ：
５５ｍｍの寸法をもった焼結体を製造し、この焼結体に
ついて、強度を評価する目的て引張強さを測定すると共
に、摩耗試験を行なった。
い、これより５１ｏｎ／ｃ−の圧力で圧粉体にプレス成
形し、この圧粉体を、水素中、１３５０℃に３０分間保
持の条件で焼結して、断面＝ｌＯ關ＸＩＯ能、長さ：
５５ｍｍの寸法をもった焼結体を製造し、この焼結体に
ついて、強度を評価する目的て引張強さを測定すると共
に、摩耗試験を行なった。
なお、摩耗試験は、回転軸を水平とした外径＝４０ｍｍ
Ｘ内径：３０ｍｍＸ長さ二１５ｍの鋳鉄（Ｆｅ１２）製
熱処理リング（硬さ： ＨＲＣ５０）の上方から、上記
焼結体から８＋＋＋ｍＸ８ｍｍＸ３５關の寸法に切出し
た試験片を水平に当接させ、この状態で上記試験片に５
ｋｇの荷重を垂直にかけ、前記リングを１．２ｍ／秒の
周速で回転させ、１０分後の試験片の最大摩耗深さを測
定することにより行なった。これらの結果も第２表に示
した。
Ｘ内径：３０ｍｍＸ長さ二１５ｍの鋳鉄（Ｆｅ１２）製
熱処理リング（硬さ： ＨＲＣ５０）の上方から、上記
焼結体から８＋＋＋ｍＸ８ｍｍＸ３５關の寸法に切出し
た試験片を水平に当接させ、この状態で上記試験片に５
ｋｇの荷重を垂直にかけ、前記リングを１．２ｍ／秒の
周速で回転させ、１０分後の試験片の最大摩耗深さを測
定することにより行なった。これらの結果も第２表に示
した。
第１．２表に示される通り、本発明法１〜７によれば、
粉末内部に微細なＡｇ２Ｏ３が断面組織でみて環状に凝
集してなる環状硬質相が存在したＮｉ合金粉末（本発明
Ｎｉ合金粉末１〜７）を製造することができ、この本発
明Ｎｉ合金粉末１〜７は、上記の通りＡ、９含有量が高
いにもかかわらず、Ａ Ｉ ２０ ｓが粉末内部に封じ
込められた状態になっているので、これを原料粉末とし
て用いて焼結体を製造した場合、良好な焼結性が確保さ
れることから、高強度の焼結体を製造することができる
ばかりでなく、相対的に高含有量のＡ Ｉ？ ２０ ａ
によって、これより製造された焼結体は、相手材である
熱処理リングの損耗がきわめて少ない状態、すなわち相
手攻撃性が抑制された状態で、すぐれた耐摩耗性を示す
のに対して、従来法１〜３で製造されたＮｉ合金粉末（
従来Ｎｉ合金粉末１〜３）は、Ａ ｉｔ ２０ ａが粉
末全体に均一に分散分布した組織をもつので、Ａｆｉ含
有量が相対的に低いことと含まって、焼結性の低下はあ
まりなく、したがってほぼ同等の強度を有する焼結体を
製造することができるものの、耐摩耗性の面ではかなり
劣った結果しか示さないことが明らかである。
粉末内部に微細なＡｇ２Ｏ３が断面組織でみて環状に凝
集してなる環状硬質相が存在したＮｉ合金粉末（本発明
Ｎｉ合金粉末１〜７）を製造することができ、この本発
明Ｎｉ合金粉末１〜７は、上記の通りＡ、９含有量が高
いにもかかわらず、Ａ Ｉ ２０ ｓが粉末内部に封じ
込められた状態になっているので、これを原料粉末とし
て用いて焼結体を製造した場合、良好な焼結性が確保さ
れることから、高強度の焼結体を製造することができる
ばかりでなく、相対的に高含有量のＡ Ｉ？ ２０ ａ
によって、これより製造された焼結体は、相手材である
熱処理リングの損耗がきわめて少ない状態、すなわち相
手攻撃性が抑制された状態で、すぐれた耐摩耗性を示す
のに対して、従来法１〜３で製造されたＮｉ合金粉末（
従来Ｎｉ合金粉末１〜３）は、Ａ ｉｔ ２０ ａが粉
末全体に均一に分散分布した組織をもつので、Ａｆｉ含
有量が相対的に低いことと含まって、焼結性の低下はあ
まりなく、したがってほぼ同等の強度を有する焼結体を
製造することができるものの、耐摩耗性の面ではかなり
劣った結果しか示さないことが明らかである。
上述のように、この発明の方法によれば、相対的に多量
の微細なＡｇ２Ｏ３が粉末内部に層をなしてシェル状に
封じ込められたＮｉ合金粉末を製造することができ、し
たがってこの結果製造されたＮｉ合金粉末は焼結性がき
わめて良好で、これを用いて製造された焼結体は高強度
をもち、かつすぐれた耐摩耗性を示すようになるので、
これを用いて上記のほかに、ブロックリングやロッカー
アーム用チップ、ブレーキ用バット、さらにクラッチ板
などの各種駆動装置の構造部材を製造した場合、すぐれ
た性能を発揮するようになるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
の微細なＡｇ２Ｏ３が粉末内部に層をなしてシェル状に
封じ込められたＮｉ合金粉末を製造することができ、し
たがってこの結果製造されたＮｉ合金粉末は焼結性がき
わめて良好で、これを用いて製造された焼結体は高強度
をもち、かつすぐれた耐摩耗性を示すようになるので、
これを用いて上記のほかに、ブロックリングやロッカー
アーム用チップ、ブレーキ用バット、さらにクラッチ板
などの各種駆動装置の構造部材を製造した場合、すぐれ
た性能を発揮するようになるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
Claims (3)
- （１）Ａｌ：１．５〜９．２重量％、 酸素：１．３〜８．２重量％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成、並
びにＮｉまたはＮｉ−Ａｌ合金からなる素地に、粉末中
心部を通るあらゆる断面において、粉末中心部と粉末周
辺部との間に、環状に凝集した微細な酸化アルミニウム
を主体とする環状硬質相が存在する組織、を有すること
を特徴とするＮｉ合金粉末。 - （２）Ａｌ：１．５〜１０重量％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなるＮｉ−Ａ
ｌ合金原料粉末に、 酸化性雰囲気中、１０００〜１３００℃の温度に加熱保
持、 の条件で酸化処理を施して、主体が酸化ニッケルからな
る素地に、粉末中心部を通るあらゆる断面において、粉
末中心部と粉末周辺部との間に、微細なＮｉ−Ａｌ複合
酸化物が環状に凝集してなる環状複合酸化物相が存在す
る組織をもった酸化物粉末を形成し、 ついで、上記酸化物粉末に、 還元性雰囲気中、２００〜５００℃の温度に加熱保持、 の条件で還元処理を施して、上記酸化物粉末の素地をＮ
ｉまたはＮｉ−Ａｌ合金とすると共に、上記環状複合酸
化物相を微細な酸化アルミニウムで構成された環状硬質
相とすることを特徴とするＮｉ合金粉末の製造法。 - （３）上記酸化処理が、上記Ｎｉ−Ａｌ合金原料粉末を
流動化させながら行なわれることを特徴とする上記特許
請求の範囲第（２）項記載のＮｉ合金粉末の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2192089A JP2748667B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | Ｎｉ合金粉末およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2192089A JP2748667B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | Ｎｉ合金粉末およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0480302A true JPH0480302A (ja) | 1992-03-13 |
| JP2748667B2 JP2748667B2 (ja) | 1998-05-13 |
Family
ID=16285469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2192089A Expired - Lifetime JP2748667B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | Ｎｉ合金粉末およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2748667B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008072957A (ja) * | 2006-09-21 | 2008-04-03 | Kubota Corp | 農機具の支持装置 |
| JP5111601B2 (ja) * | 2008-03-07 | 2013-01-09 | 株式会社日立メディコ | 超音波撮像装置 |
| WO2017188088A1 (ja) * | 2016-04-28 | 2017-11-02 | 住友電気工業株式会社 | 合金粉末、焼結体、合金粉末の製造方法および焼結体の製造方法 |
| RU2686831C1 (ru) * | 2018-03-22 | 2019-04-30 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Металлокерамический композиционный материал на основе интерметаллидной матрицы и способ его получения |
-
1990
- 1990-07-20 JP JP2192089A patent/JP2748667B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008072957A (ja) * | 2006-09-21 | 2008-04-03 | Kubota Corp | 農機具の支持装置 |
| JP5111601B2 (ja) * | 2008-03-07 | 2013-01-09 | 株式会社日立メディコ | 超音波撮像装置 |
| WO2017188088A1 (ja) * | 2016-04-28 | 2017-11-02 | 住友電気工業株式会社 | 合金粉末、焼結体、合金粉末の製造方法および焼結体の製造方法 |
| CN109070207A (zh) * | 2016-04-28 | 2018-12-21 | 住友电气工业株式会社 | 合金粉末、烧结体、制造合金粉末的方法以及制造烧结体的方法 |
| US11045872B2 (en) | 2016-04-28 | 2021-06-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Alloy powder, sintered material, method for producing alloy powder, and method for producing sintered material |
| RU2686831C1 (ru) * | 2018-03-22 | 2019-04-30 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Металлокерамический композиционный материал на основе интерметаллидной матрицы и способ его получения |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2748667B2 (ja) | 1998-05-13 |
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