JPH0480317A - 極低炭素鋼製造装置および方法 - Google Patents
極低炭素鋼製造装置および方法Info
- Publication number
- JPH0480317A JPH0480317A JP19459990A JP19459990A JPH0480317A JP H0480317 A JPH0480317 A JP H0480317A JP 19459990 A JP19459990 A JP 19459990A JP 19459990 A JP19459990 A JP 19459990A JP H0480317 A JPH0480317 A JP H0480317A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- molten steel
- refining
- pipe
- guide piece
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は転炉出鋼後の取鍋溶鋼を減圧下で脱炭処理する
装置及び方法に関するものである。
装置及び方法に関するものである。
（従来の技術）
例えば自動車用の熱冷延鋼板は深絞り性、張り出し性等
の加工性向上のため、鋼材中の［Ｃ］濃度を極力低減す
る必要がある。この様なニズに対し、製鋼工程では転炉
での吹止ＩＣ］を下げ、且つ二次精錬工程での減圧下脱
炭処理の実施によって対処してきた。特にＲＨ，ＤＩ（
の減圧下脱炭処理プロセスでは、これまでに環流量の増
大、真空度の向上等の対策が取られ、さらに近年では、
極低炭素領域での脱炭速度向上のため、真空槽内溶鋼へ
のＡｒ吹き込み（特公昭５７−１１０６１１号公報）が
行われて、処理後の達成［Ｃ］も徐々に減少している。
の加工性向上のため、鋼材中の［Ｃ］濃度を極力低減す
る必要がある。この様なニズに対し、製鋼工程では転炉
での吹止ＩＣ］を下げ、且つ二次精錬工程での減圧下脱
炭処理の実施によって対処してきた。特にＲＨ，ＤＩ（
の減圧下脱炭処理プロセスでは、これまでに環流量の増
大、真空度の向上等の対策が取られ、さらに近年では、
極低炭素領域での脱炭速度向上のため、真空槽内溶鋼へ
のＡｒ吹き込み（特公昭５７−１１０６１１号公報）が
行われて、処理後の達成［Ｃ］も徐々に減少している。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、真空槽内溶鋼へのＡｒ吹き込み技術は、
極低炭素領域での脱炭速度向上には効果があるものの、
地金の吹上げによる真空槽内の地金付着を生じ、付着地
金［Ｃ］ による汚染、真空度低下による精錬能低下、
あるいは地金除去のための操業負担の問題があった。
極低炭素領域での脱炭速度向上には効果があるものの、
地金の吹上げによる真空槽内の地金付着を生じ、付着地
金［Ｃ］ による汚染、真空度低下による精錬能低下、
あるいは地金除去のための操業負担の問題があった。
本発明は、これら問題の解決を目的とするものである。
（８１１題を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは下記の通っである。
即ち、まず第一が、溶湯精錬用ガス流通管体内に、該管
体断面方向に伸長せしめ、且つ該管体中心軸に対して３
０°以上６０°以下の角度で捻転せしめた気体案内片を
設け、これを精錬用ガス吹き込み羽口としたことを特徴
とする極低炭素鋼製造装置、又第二はこれをＲＨ真空槽
内壁またはＲＨ真空槽底に配して精錬用ガス吹き込み羽
口としたことを特徴とする極低炭素鋼製造装置である。
体断面方向に伸長せしめ、且つ該管体中心軸に対して３
０°以上６０°以下の角度で捻転せしめた気体案内片を
設け、これを精錬用ガス吹き込み羽口としたことを特徴
とする極低炭素鋼製造装置、又第二はこれをＲＨ真空槽
内壁またはＲＨ真空槽底に配して精錬用ガス吹き込み羽
口としたことを特徴とする極低炭素鋼製造装置である。
また、第三が、溶湯精錬用ガス流通管体内に、該管体断
面方向に伸長せしめ、且つ該管体中心軸に対して３０°
以上６０°以下の角度で捻転せしめた気体案内片を設け
、これを精錬用ガス吹き込み羽口とし、該洗練用ガス吹
き込み羽口から、溶鋼中［Ｃ］が５０ ｐｐｍ以上の範
囲において溶鋼ｔｏｎ当り １．０〜５．ＯＣ２１分）
のＡｒガスを供給し、溶鋼中［Ｃ］か５０ ｐｐｍ未満
の範囲において溶ｍ ｔｏｎ当り５．０〜５０．０ ＜
ｌ１分）のＡｒガスを供給することを特徴とする極低炭
素鋼製造方法である。
面方向に伸長せしめ、且つ該管体中心軸に対して３０°
以上６０°以下の角度で捻転せしめた気体案内片を設け
、これを精錬用ガス吹き込み羽口とし、該洗練用ガス吹
き込み羽口から、溶鋼中［Ｃ］が５０ ｐｐｍ以上の範
囲において溶鋼ｔｏｎ当り １．０〜５．ＯＣ２１分）
のＡｒガスを供給し、溶鋼中［Ｃ］か５０ ｐｐｍ未満
の範囲において溶ｍ ｔｏｎ当り５．０〜５０．０ ＜
ｌ１分）のＡｒガスを供給することを特徴とする極低炭
素鋼製造方法である。
これによって、前記三つの問題点を解決することができ
る。
る。
用）
以下、本発明を作用とともに具体的に説明する。
（作
本発明者らは、ＲＨ真空処理での脱炭能力向上のため、
脱炭挙動に及ぼす要因に関して調査、検討した。一般に
、減圧下での溶鋼中［Ｃ］の推移は、第１図に示すよう
に［Ｃ］が５０ ｐｐｍ以上の領域では脱炭速度の大き
いＩｔ領領域脱炭速度の小さい１領域、［Ｃ］が５０
ｐｐｍ以下では脱炭速度の小さいＩ１１領域のほぼ３つ
の領域に分けられることはよく知られている。
脱炭挙動に及ぼす要因に関して調査、検討した。一般に
、減圧下での溶鋼中［Ｃ］の推移は、第１図に示すよう
に［Ｃ］が５０ ｐｐｍ以上の領域では脱炭速度の大き
いＩｔ領領域脱炭速度の小さい１領域、［Ｃ］が５０
ｐｐｍ以下では脱炭速度の小さいＩ１１領域のほぼ３つ
の領域に分けられることはよく知られている。
■領域で脱炭速度が低いのは、主として、真空排気の遅
れまたは真空槽内の付着地金からの汚染が原因で起こる
ことは分かっているが、［Ｃ］が５０１１１以下の極低
炭素濃度のＨ１領域て脱炭速度が低下する原因に関して
はこれまで不明であった。
れまたは真空槽内の付着地金からの汚染が原因で起こる
ことは分かっているが、［Ｃ］が５０１１１以下の極低
炭素濃度のＨ１領域て脱炭速度が低下する原因に関して
はこれまで不明であった。
しかし、本発明者らは、ＩＩＩ領域で脱炭速度が低下す
る原因として、■取鍋内の混合不足による澱みの存在■
過剰【０］の反応妨害作用■攪拌力の低下等があること
を突き止め、各々の原因に対する対策としての発明を行
なうとともにそれを開示してきた（例えば特開昭６２−
１５７５９１号）。
る原因として、■取鍋内の混合不足による澱みの存在■
過剰【０］の反応妨害作用■攪拌力の低下等があること
を突き止め、各々の原因に対する対策としての発明を行
なうとともにそれを開示してきた（例えば特開昭６２−
１５７５９１号）。
さらに、これら要因に加えて、極低炭素濃度の１１夏領
域では、発生ＣＯ気泡の分圧が低下するため、ＣＯ気泡
の発生領域が真空槽内表面近傍に向かって漸次狭められ
ていくことを見出した。したがってその対策としては気
泡発生サイトを増加させることが重要であり、微細な気
泡を吹き込むことが有効であると考えられる。
域では、発生ＣＯ気泡の分圧が低下するため、ＣＯ気泡
の発生領域が真空槽内表面近傍に向かって漸次狭められ
ていくことを見出した。したがってその対策としては気
泡発生サイトを増加させることが重要であり、微細な気
泡を吹き込むことが有効であると考えられる。
そこで本発明者らは、水モデルにより微細な気泡の生成
方法について検討し、その結果、第２図に示すような断
面構造を持ったノズル、すなわち、溶湯精錬用ガス流通
管体（第２図中の２）内に、該管体断面方向に伸長せし
め且つ管体中心軸に対しである角度で捻転せしめた気体
案内片１を設けた精錬用ガス吹き込み羽口ノズル（以下
スパイラルノズルと称する）が微細気泡の生成に有効で
あることを見出した。なお、第２図中の気体案内片１は
固定棒３を介して固定用フランジ５に一体化して取り付
けられている。また、４はｌＩ！錬用ガス吹ぎ込み配管
である。
方法について検討し、その結果、第２図に示すような断
面構造を持ったノズル、すなわち、溶湯精錬用ガス流通
管体（第２図中の２）内に、該管体断面方向に伸長せし
め且つ管体中心軸に対しである角度で捻転せしめた気体
案内片１を設けた精錬用ガス吹き込み羽口ノズル（以下
スパイラルノズルと称する）が微細気泡の生成に有効で
あることを見出した。なお、第２図中の気体案内片１は
固定棒３を介して固定用フランジ５に一体化して取り付
けられている。また、４はｌＩ！錬用ガス吹ぎ込み配管
である。
このようにスパイラルノズルが微細気泡の生成に有効で
ある理由としては、ガスジェットに吐出方向に対しであ
る角度をもった剪断応力を与え、ジェットを形成してい
る気泡を分断することによってガスが微細になるためと
考えられる。
ある理由としては、ガスジェットに吐出方向に対しであ
る角度をもった剪断応力を与え、ジェットを形成してい
る気泡を分断することによってガスが微細になるためと
考えられる。
一方、このスパイラルノズルの気体案内片の管体中心軸
に対する捻転角度には最適角度かあり、６０°よりも大
きいとガス吐出の摩擦抵抗が大籾くなり、好ましくない
。また３０°よりも小さいとガスジェットに与える剪断
応力か小さくなって微細気泡の生成効果が弱くなる。即
ち該捻転角度は３０°以上６０°以下が最適である。
に対する捻転角度には最適角度かあり、６０°よりも大
きいとガス吐出の摩擦抵抗が大籾くなり、好ましくない
。また３０°よりも小さいとガスジェットに与える剪断
応力か小さくなって微細気泡の生成効果が弱くなる。即
ち該捻転角度は３０°以上６０°以下が最適である。
スパイラルノズルをＲＨ真空脱炭処理装置に配する方法
としては、第４図のようにＲＨ真空槽６の槽壁に、また
は第５図のように真空槽６の槽底に１個乃至数個のスパ
イラルノズル９を配することが、第１図における極低炭
素濃度のＩＩ＋領域の脱炭速度向上に有効である。一方
、第４図あるいは第５図の浸漬管８にスパイラルノズル
９を配した場合もＩＩ＋領域の脱炭速度向上に効果があ
るが、微細気泡が浮上中に合体するため、ＲＨ真空槽６
の槽壁または真空槽６の槽底に配したほどの効果は得ら
れない。
としては、第４図のようにＲＨ真空槽６の槽壁に、また
は第５図のように真空槽６の槽底に１個乃至数個のスパ
イラルノズル９を配することが、第１図における極低炭
素濃度のＩＩ＋領域の脱炭速度向上に有効である。一方
、第４図あるいは第５図の浸漬管８にスパイラルノズル
９を配した場合もＩＩ＋領域の脱炭速度向上に効果があ
るが、微細気泡が浮上中に合体するため、ＲＨ真空槽６
の槽壁または真空槽６の槽底に配したほどの効果は得ら
れない。
さらにＲＨ脱炭処理におけるスパイラルノズルからの后
ガスの吹き込み方法として、ＲＨ処理開始後、［Ｃ］が
５０ ｐｐｍ以上で脱炭速度が大きくＣＯガスの発生量
が多いため、スプラッシュ防止の観点からＡｒガスの吹
き込み流量を少量とし、［Ｃ］が５０ ｐｐｍ以下ある
いは未満においては脱炭速度が小さくＣＯガスの発生量
が少ないため、Ａｒガスの吹き込み流量を多量とするＡ
ｒガス吹き込みパターンが望ましい。すなわち溶鋼中［
Ｃ］が５０ ｐＩ１ｍ以上においては溶鋼ｔｏｎ当り１
、ｏ 〜５．０（Ｎ／分）のＡｒガスを供給し、溶鋼中
［Ｃ］ が５０ ｐｐｍ以下においては溶ｍ ｔｏｎ当
り５．０〜５０．０ （又７分）のＡｒガスを供給する
パターンが望ましい。
ガスの吹き込み方法として、ＲＨ処理開始後、［Ｃ］が
５０ ｐｐｍ以上で脱炭速度が大きくＣＯガスの発生量
が多いため、スプラッシュ防止の観点からＡｒガスの吹
き込み流量を少量とし、［Ｃ］が５０ ｐｐｍ以下ある
いは未満においては脱炭速度が小さくＣＯガスの発生量
が少ないため、Ａｒガスの吹き込み流量を多量とするＡ
ｒガス吹き込みパターンが望ましい。すなわち溶鋼中［
Ｃ］が５０ ｐＩ１ｍ以上においては溶鋼ｔｏｎ当り１
、ｏ 〜５．０（Ｎ／分）のＡｒガスを供給し、溶鋼中
［Ｃ］ が５０ ｐｐｍ以下においては溶ｍ ｔｏｎ当
り５．０〜５０．０ （又７分）のＡｒガスを供給する
パターンが望ましい。
施 例）
以下、実施例に基づき、本発明をさらに説明する。
第３図に本発明の実施例１．２及び比較例３の場合に関
して、２５０ｔＲＨ脱炭処理中の［Ｃ］の推移を示す。
して、２５０ｔＲＨ脱炭処理中の［Ｃ］の推移を示す。
比較例３は、還流＾ｒガス量が２５００１７分、真空槽
内へのＡｒガス吹き込みがない場合の結果を示す。［Ｃ
］ ３０ ｐｐｍ程度からＩＩ＋領域の脱炭速度低下
が起こり始め、処理時間２０分で［Ｃ１００ｐｐｍ程度
が得られている。
内へのＡｒガス吹き込みがない場合の結果を示す。［Ｃ
］ ３０ ｐｐｍ程度からＩＩ＋領域の脱炭速度低下
が起こり始め、処理時間２０分で［Ｃ１００ｐｐｍ程度
が得られている。
一方、実施例１は、還流Ａｒガス量が２５００Ｕ／分で
、処理開始とともに真空槽壁に配したスパイラルノズル
３個から１０００１／分のＡｒガスを吹ぎ込んだ場合で
ある。比較例３に比べ、ＩＩ＋領域の脱炭速度低下は小
さく、処理時間２０分てＥＣ］１０ｐｐｍが得られてい
る。実施例１でのスパイラルノズル９の配置を第４図に
示す。
、処理開始とともに真空槽壁に配したスパイラルノズル
３個から１０００１／分のＡｒガスを吹ぎ込んだ場合で
ある。比較例３に比べ、ＩＩ＋領域の脱炭速度低下は小
さく、処理時間２０分てＥＣ］１０ｐｐｍが得られてい
る。実施例１でのスパイラルノズル９の配置を第４図に
示す。
また実施例２は、還流Ａｒガス量が２５０（Ｈ／分で、
処理開始とともに真空槽底に配したスパイ（実 シルノズル４個から ５ｏｏｎ／分の＾「ガスを吹き込
み、さらに［Ｃ］ ５０ ｐｐｒｒ１程度からＡｒガ
ス吹き込み流量を３０００交／分に増加させた場合の結
果を示す。比較例３に比べ、ＩＩ＋領域の脱炭速度低下
は小さく、処理時間２０分でＩＣ］ ７ ｐｐｍが得
られている。実施例２でのスパイラルノズル９の配置を
第５図に示す。
処理開始とともに真空槽底に配したスパイ（実 シルノズル４個から ５ｏｏｎ／分の＾「ガスを吹き込
み、さらに［Ｃ］ ５０ ｐｐｒｒ１程度からＡｒガ
ス吹き込み流量を３０００交／分に増加させた場合の結
果を示す。比較例３に比べ、ＩＩ＋領域の脱炭速度低下
は小さく、処理時間２０分でＩＣ］ ７ ｐｐｍが得
られている。実施例２でのスパイラルノズル９の配置を
第５図に示す。
（発明の効果）
以上説明した通り、本発明により、短時間で極低炭素溶
鋼が容易に得られる経済的且つ効率的なＲＨ真空処理が
可能となる顕著な効果がある。
鋼が容易に得られる経済的且つ効率的なＲＨ真空処理が
可能となる顕著な効果がある。
第１図はＲＨ減圧下脱炭処理中のＩＣ］の推移を示す図
、第２図はスパイラルノズルの構造を示す図、第３図は
実施例、比較例でのＲＨ減圧下脱炭処理中の［Ｃ］の推
移を示す図、第４図（ａ） 、 （ｂ）及び第５図（ａ
） 、 （ｂ）はそれぞれ実施例１及び２におけるスパ
イラルノズルの８８４ｇ内配置を示す平面及び側面の説
明図である。 １・・・気体案内片 ２・・・精錬用ガス流通管体
３・・・気体案内片固定棒 ４・・・精錬用ガス吹き込み配管 ５・・・固定用フランジ ６・・・真空槽７・・・取鍋
８・・・浸漬管９・・・スパイラルノズル 化４名 第 図 第 図 第 図 処理時間（分） 第４図 ６・真空槽 ７、取鍋 ８・浸漬管 ９：スパイラルノズル
、第２図はスパイラルノズルの構造を示す図、第３図は
実施例、比較例でのＲＨ減圧下脱炭処理中の［Ｃ］の推
移を示す図、第４図（ａ） 、 （ｂ）及び第５図（ａ
） 、 （ｂ）はそれぞれ実施例１及び２におけるスパ
イラルノズルの８８４ｇ内配置を示す平面及び側面の説
明図である。 １・・・気体案内片 ２・・・精錬用ガス流通管体
３・・・気体案内片固定棒 ４・・・精錬用ガス吹き込み配管 ５・・・固定用フランジ ６・・・真空槽７・・・取鍋
８・・・浸漬管９・・・スパイラルノズル 化４名 第 図 第 図 第 図 処理時間（分） 第４図 ６・真空槽 ７、取鍋 ８・浸漬管 ９：スパイラルノズル
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶湯精錬用ガス流通管体内に、該管体断面方向に伸
長せしめ、且つ該管体中心軸に対して３０゜以上６０゜
以下の角度で捻転せしめた気体案内片を設け、これを精
錬用ガス吹き込み羽口としたことを特徴とする極低炭素
鋼製造装置。 ２ ＲＨ真空槽内壁またはＲＨ真空槽底に精錬用ガス吹
き込み羽口を配したことを特徴とする請求項１記載の極
低炭素鋼製造装置。 ３ 溶湯精錬用ガス流通管体内に、該管体断面方向に伸
長せしめ、且つ該管体中心軸に対して３０゜以上６０゜
以下の角度で捻転せしめた気体案内片を設けて、これを
精錬用ガス吹き込み羽口とし、該精錬用ガス吹き込み羽
口から、溶鋼中［Ｃ］が５０ｐｐｍ以上の範囲において
、溶鋼ｔｏｎ当り１．０〜５．０（ｌ／分）のＡｒガス
を供給し、溶鋼中［Ｃ］が５０ｐｐｍ未満の範囲におい
て溶鋼ｔｏｎ当り５．０〜５０．０（ｌ／分）のＡｒガ
スを供給することを特徴とする極低炭素鋼製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19459990A JPH0480317A (ja) | 1990-07-23 | 1990-07-23 | 極低炭素鋼製造装置および方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19459990A JPH0480317A (ja) | 1990-07-23 | 1990-07-23 | 極低炭素鋼製造装置および方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0480317A true JPH0480317A (ja) | 1992-03-13 |
Family
ID=16327230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19459990A Pending JPH0480317A (ja) | 1990-07-23 | 1990-07-23 | 極低炭素鋼製造装置および方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0480317A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02118016A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-02 | Kawasaki Steel Corp | Ｒｈ法環流式真空脱ガス装置 |
| JPH02145717A (ja) * | 1988-11-25 | 1990-06-05 | Kawasaki Steel Corp | 環流式真空脱ガス装置 |
-
1990
- 1990-07-23 JP JP19459990A patent/JPH0480317A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02118016A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-02 | Kawasaki Steel Corp | Ｒｈ法環流式真空脱ガス装置 |
| JPH02145717A (ja) * | 1988-11-25 | 1990-06-05 | Kawasaki Steel Corp | 環流式真空脱ガス装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2004156083A (ja) | Ｒｈ脱ガス設備での酸素含有ガス上吹き装置および低炭素高マンガン鋼の精錬方法 | |
| JPH11279630A (ja) | 高清浄度鋼の溶製方法 | |
| JPH0480317A (ja) | 極低炭素鋼製造装置および方法 | |
| JP2582316B2 (ja) | 真空精錬炉を用いた低炭素鋼の溶製法 | |
| JP2007031820A (ja) | 溶鋼の真空脱ガス処理方法 | |
| JP2880810B2 (ja) | Ｒｈ脱ガス装置 | |
| JP3293023B2 (ja) | 溶鋼の真空吹酸方法 | |
| JP2648769B2 (ja) | 溶鋼の真空精錬方法 | |
| JP2985720B2 (ja) | 極低炭素鋼の真空精錬方法 | |
| JP2002363636A (ja) | Ｒｈ真空脱ガス装置における溶鋼の精錬方法 | |
| JPH09209021A (ja) | 溶鉄精錬用ランスおよび溶鉄精錬方法 | |
| JP4218234B2 (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| JPH07157816A (ja) | 溶融金属の精錬方法 | |
| JP4466287B2 (ja) | 減圧下における溶鋼の精錬方法及び精錬用上吹きランス | |
| JPH02173205A (ja) | Ｒｈ脱ガス装置の浸漬管 | |
| JP2988737B2 (ja) | 極低炭素鋼の製造方法 | |
| JPH04325621A (ja) | 極低炭素鋼の溶製方法 | |
| JP2915631B2 (ja) | 取鍋内溶鋼の真空精錬法 | |
| JP2006070292A (ja) | 減圧下における溶鋼の精錬方法及び精錬用上吹きランス | |
| JP3842857B2 (ja) | 溶鋼のｒｈ脱ガス処理方法 | |
| JP2001316719A (ja) | 極低炭素鋼の溶製方法およびその設備 | |
| JPH0665625A (ja) | 溶鋼の脱硫方法 | |
| JP3655662B2 (ja) | 不適正膨張噴流を利用した溶鉄精錬方法 | |
| JP2025008506A (ja) | 精錬用ランスおよび溶鋼の精錬方法 | |
| JPH02173204A (ja) | Ｒｈ脱ガス装置の真空槽 |