JPH0480908A - 変圧器 - Google Patents
変圧器Info
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- JPH0480908A JPH0480908A JP2193854A JP19385490A JPH0480908A JP H0480908 A JPH0480908 A JP H0480908A JP 2193854 A JP2193854 A JP 2193854A JP 19385490 A JP19385490 A JP 19385490A JP H0480908 A JPH0480908 A JP H0480908A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明はサイクロコンバータの電源用変圧器として用い
るのに好適する変圧器に関する。
るのに好適する変圧器に関する。
（従来の技術）
この種の変圧器を用いる循環電流形サイクロコンバータ
は例えば特開昭６３−１８６５６３号公報に開示されて
いるが、これを第６図によって説明するに、この図にお
いて、１は三相交流電源、２は電源巻線（−次巻線）と
正群巻線２および負群巻線３（いずれも二次巻線）から
なる三相変圧器、６はサイリスタ７を三相ブリッジ接続
してなる正群コンバータ、８はサイリスタ９を三相ブリ
ッジ接続してなる負群コンバータ、１０および１１は両
コンバータ６．８の双方の正負直流出力端子間に接続さ
れた循環電流制限りアクドル、１２は両リアクトル１０
．１１の中性点間に接続された負荷である。このような
サイクロコンバータにおいて、各コンバータのサイリス
タ７．９のゲートに所定のパターンのゲート信号を与え
ると、正群コンバータ６の出力端子間、負群コンバータ
８の出力端子間および負荷１２の端子間には、第７図に
太線で示す波形の電圧ｅ、２、ｅｏ、およびｅｏが得ら
れる。ここでｅ、はｅ、、およびｅ、１の平均値である
。なお、細線は三相交流電源１の出力電圧波形を、点線
は各電圧ｅ、、、ｅｏ。およびｅｏの基本波成分を示す
。このようにしてサイクロコンバータは、サイリスタの
ゲートに与えるゲート信号を制御することにより、電源
周波数をそれよりも低い範囲内で任意の周波数に直接的
に変換する周波数変換回路として利用される。
は例えば特開昭６３−１８６５６３号公報に開示されて
いるが、これを第６図によって説明するに、この図にお
いて、１は三相交流電源、２は電源巻線（−次巻線）と
正群巻線２および負群巻線３（いずれも二次巻線）から
なる三相変圧器、６はサイリスタ７を三相ブリッジ接続
してなる正群コンバータ、８はサイリスタ９を三相ブリ
ッジ接続してなる負群コンバータ、１０および１１は両
コンバータ６．８の双方の正負直流出力端子間に接続さ
れた循環電流制限りアクドル、１２は両リアクトル１０
．１１の中性点間に接続された負荷である。このような
サイクロコンバータにおいて、各コンバータのサイリス
タ７．９のゲートに所定のパターンのゲート信号を与え
ると、正群コンバータ６の出力端子間、負群コンバータ
８の出力端子間および負荷１２の端子間には、第７図に
太線で示す波形の電圧ｅ、２、ｅｏ、およびｅｏが得ら
れる。ここでｅ、はｅ、、およびｅ、１の平均値である
。なお、細線は三相交流電源１の出力電圧波形を、点線
は各電圧ｅ、、、ｅｏ。およびｅｏの基本波成分を示す
。このようにしてサイクロコンバータは、サイリスタの
ゲートに与えるゲート信号を制御することにより、電源
周波数をそれよりも低い範囲内で任意の周波数に直接的
に変換する周波数変換回路として利用される。
このようなサイクロコンバータにおいて、第８図に示す
ように負荷電流ｉ。のうち正半波電流ｉ。、は正群コン
バータ６のサイリスタ７から供給され、負半波電流１０
ゎは負群コンバータ８のサイリスタ９から供給されるが
、このうち、ｌａｐを例にするとコンバータ６としては
ｔ２−ｔ３期間で示すようにサイリスタ７が順方向バイ
アスされている期間は電流も順方向であって順変換機能
を果たしており、またｔ３−ｔ４期間で示すようにサイ
リスタ７が逆バイアス状態に移った後も引き続き電流が
順方向に流れ続ける期間では逆変換機能を果たしている
。一方のコンバータ６がこのように順変換および逆変換
機能を果たしている期間では他方のコンバータ８は電流
の通過を阻止する待機状態にある。但し、こような待機
状態が半周期毎に形成されるも、実際には第７図に示す
ように電圧に高調波を含んでいるので両コンバータ６．
８間にリアクトル１０．１１を介して循環電流が流れる
。変圧器２の正群巻線４および負群巻線５には半波電流
しか流れないのに対して電源巻線３には正負群両巻線４
，５のアンペアターンが同一になるように全波電流が流
れるので、正群または負群巻線の電流容量を１とした場
合、電源巻線３の電流容量は略（Ｔでよい。
ように負荷電流ｉ。のうち正半波電流ｉ。、は正群コン
バータ６のサイリスタ７から供給され、負半波電流１０
ゎは負群コンバータ８のサイリスタ９から供給されるが
、このうち、ｌａｐを例にするとコンバータ６としては
ｔ２−ｔ３期間で示すようにサイリスタ７が順方向バイ
アスされている期間は電流も順方向であって順変換機能
を果たしており、またｔ３−ｔ４期間で示すようにサイ
リスタ７が逆バイアス状態に移った後も引き続き電流が
順方向に流れ続ける期間では逆変換機能を果たしている
。一方のコンバータ６がこのように順変換および逆変換
機能を果たしている期間では他方のコンバータ８は電流
の通過を阻止する待機状態にある。但し、こような待機
状態が半周期毎に形成されるも、実際には第７図に示す
ように電圧に高調波を含んでいるので両コンバータ６．
８間にリアクトル１０．１１を介して循環電流が流れる
。変圧器２の正群巻線４および負群巻線５には半波電流
しか流れないのに対して電源巻線３には正負群両巻線４
，５のアンペアターンが同一になるように全波電流が流
れるので、正群または負群巻線の電流容量を１とした場
合、電源巻線３の電流容量は略（Ｔでよい。
（発明が解決しようとする課題）
従来のこのようなサイクロコンバータに電源用変圧器と
して使用される三相変圧器は三相巻線の一相分について
言うと、−脚に一個の正群巻線と一個の負群巻線５とこ
れら両巻線間に介在される一個の電源巻線とを同心配置
に設ける構成にしている。従ってもし負荷が三相ならば
コンバータを６個に増やすと共に三相変圧器を三個にし
なければならない。三相変圧器を三個に増やすことは製
造コストの上昇および設置スペースの増加を招き、更に
それだけ鉄心体積が大幅に増すため無負荷損、特に鉄損
が増加する問題がある。このような無負荷損の増加は誘
導電動機の運転方式を可変速制御方式とすることによっ
てエネルギーの消費量を節減しようとするサイクロコン
バータの採用趣旨に反することになる。
して使用される三相変圧器は三相巻線の一相分について
言うと、−脚に一個の正群巻線と一個の負群巻線５とこ
れら両巻線間に介在される一個の電源巻線とを同心配置
に設ける構成にしている。従ってもし負荷が三相ならば
コンバータを６個に増やすと共に三相変圧器を三個にし
なければならない。三相変圧器を三個に増やすことは製
造コストの上昇および設置スペースの増加を招き、更に
それだけ鉄心体積が大幅に増すため無負荷損、特に鉄損
が増加する問題がある。このような無負荷損の増加は誘
導電動機の運転方式を可変速制御方式とすることによっ
てエネルギーの消費量を節減しようとするサイクロコン
バータの採用趣旨に反することになる。
そこで、本発明の目的は、三相負荷にサイクロコンバー
タから三相交流電流を供給するためにそのサイクロコン
バータに接続される電源用変圧器を一個の鉄心で構成で
き、その結果、無負荷損を低減でき、且つ小形軽量化が
可能になると共に製造コストの低減および設置スペース
の削減が可能になる変圧器を提供することにある。
タから三相交流電流を供給するためにそのサイクロコン
バータに接続される電源用変圧器を一個の鉄心で構成で
き、その結果、無負荷損を低減でき、且つ小形軽量化が
可能になると共に製造コストの低減および設置スペース
の削減が可能になる変圧器を提供することにある。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
本発明による変圧器は三脚を有する鉄心と、正群巻線、
負群巻線および電源巻線とからなり、前記鉄心の各脚に
三個の正群巻線、三個の負群巻線および三個の電源巻線
を設けたことを特徴とする。
負群巻線および電源巻線とからなり、前記鉄心の各脚に
三個の正群巻線、三個の負群巻線および三個の電源巻線
を設けたことを特徴とする。
（作用）
この変圧器は三相負荷に三相交流電力を供給するサイク
ロコンバータの電源用変圧器として使用するために、三
個のサイクロコンバータにそれぞれ三相交流電圧を印加
するのに一個のサイクロコンバータ当たり三個の正群及
び負群巻線が割り当てられ、且つ電源巻線は巻線回路イ
ンピーダンスを正、負群間で同一にするため一対の正群
および負群巻線に対して一個割り当てられ、そしてこれ
らの巻線は一個の三脚鉄心によって相互に磁気的に結合
された単独の変圧器としての構造を持つ。
ロコンバータの電源用変圧器として使用するために、三
個のサイクロコンバータにそれぞれ三相交流電圧を印加
するのに一個のサイクロコンバータ当たり三個の正群及
び負群巻線が割り当てられ、且つ電源巻線は巻線回路イ
ンピーダンスを正、負群間で同一にするため一対の正群
および負群巻線に対して一個割り当てられ、そしてこれ
らの巻線は一個の三脚鉄心によって相互に磁気的に結合
された単独の変圧器としての構造を持つ。
このような構造の変圧器は三相変圧器を三個備えたと同
様の機能を有するにもかかわらず、鉄心が一個で済み、
その結果鉄心継鉄部は三脚鉄心の場合−個当たり二個所
に有するから三個では計６個所必要になるところ、本発
明では二個所のみてよく、それだけ鉄心体積が削減され
る。
様の機能を有するにもかかわらず、鉄心が一個で済み、
その結果鉄心継鉄部は三脚鉄心の場合−個当たり二個所
に有するから三個では計６個所必要になるところ、本発
明では二個所のみてよく、それだけ鉄心体積が削減され
る。
（実施例）
以下、本発明の一実施例について第１図〜第４図を参照
しながら説明する。第４図に示すように、この実施例に
おいて変圧器２０を構成する三脚形の鉄心２１は三個の
脚２２〜２４とこれら脚２２〜２４の相互間をその上下
端で磁気的に結合するための二個の継鉄部２５とからな
る。第２図にその一脚２２についての巻線構造が示され
ているが、この図に示すように一つの脚２２の外周には
先ず最内層に三個の正群巻線Ｘ ｐｕ、 Ｙ ｐｕ、
Ｚ ｐｕを軸方向に並ぶように設け、その外周に同様
に三個の電源巻線Ｕａ、Ｕｂ、Ｕｃを配置し、その最外
層に三個の負群巻線Ｘ ｎｕ、 Ｙ ｎｕ、 Ｚ ｎ
ｕを配置し、以て各三個の巻線が同心配置になるように
する。
しながら説明する。第４図に示すように、この実施例に
おいて変圧器２０を構成する三脚形の鉄心２１は三個の
脚２２〜２４とこれら脚２２〜２４の相互間をその上下
端で磁気的に結合するための二個の継鉄部２５とからな
る。第２図にその一脚２２についての巻線構造が示され
ているが、この図に示すように一つの脚２２の外周には
先ず最内層に三個の正群巻線Ｘ ｐｕ、 Ｙ ｐｕ、
Ｚ ｐｕを軸方向に並ぶように設け、その外周に同様
に三個の電源巻線Ｕａ、Ｕｂ、Ｕｃを配置し、その最外
層に三個の負群巻線Ｘ ｎｕ、 Ｙ ｎｕ、 Ｚ ｎ
ｕを配置し、以て各三個の巻線が同心配置になるように
する。
これと同一の巻線配置を他の二個の脚２３．２４に対し
ても行う。この場合の各脚とそれに配置された巻線との
関係を第１図に示す。この第１図において、Ｘ ｐｖ
〜Ｚ ｐｖ、 Ｘ ｐｖ −Ｚ ｐｖは夫々脚２３゜２
４に設けられた正群巻線、Ｘ ｎｖ −Ｚ ｎｖ、 Ｘ
ｎｗ 〜Ｚｎｖは夫々脚２３．２４に設けられた負群
巻線、Ｖ ａ 〜Ｖ ｃ 、 Ｗ ａ −Ｗ ｃは夫々
脚２３．２４に設けられた電源巻線である。第３図にこ
の変圧器２０を電源とする三相構成のサイクロコンバー
タを示す。この第３図において、２６は三相負荷例えば
スター結線された三相の各相ｘ、ｙ、ｚに対応する固定
子巻線２６Ｘ、２６Ｙ、２６Ｚからなる三相誘導電動機
で、その各相の固定子巻線には一組が一相に対応する三
組のサイクロコンバータ２７Ｘ、２７Ｙ、２７Ｚの各組
から交流電圧が印加されるように結線しである。各組の
サイクロコンバータは第６図に示す正群サイクロコンバ
ータ６および負群サイクロコンバータ８と同一に構成さ
れている。即ち、６Ｘ、６Ｙ、６Ｚは電動機２６側の三
和即ちｘ、ｙ、ｚ相に夫々対応する固定子巻線２６Ｘ、
２６Ｙ、２６Ｚに夫々対応された正群コンバータ、８Ｘ
、８Ｙ、８Ｚは固定子巻線２６Ｘ、２６Ｙ、２６Ｚに夫
々対応された負群コンバータである。このような各コン
バータと変圧器２０の巻線との接続関係は次のようにな
る。先ず、同一の脚２２に設けられた三個の電源巻線Ｕ
ａ。
ても行う。この場合の各脚とそれに配置された巻線との
関係を第１図に示す。この第１図において、Ｘ ｐｖ
〜Ｚ ｐｖ、 Ｘ ｐｖ −Ｚ ｐｖは夫々脚２３゜２
４に設けられた正群巻線、Ｘ ｎｖ −Ｚ ｎｖ、 Ｘ
ｎｗ 〜Ｚｎｖは夫々脚２３．２４に設けられた負群
巻線、Ｖ ａ 〜Ｖ ｃ 、 Ｗ ａ −Ｗ ｃは夫々
脚２３．２４に設けられた電源巻線である。第３図にこ
の変圧器２０を電源とする三相構成のサイクロコンバー
タを示す。この第３図において、２６は三相負荷例えば
スター結線された三相の各相ｘ、ｙ、ｚに対応する固定
子巻線２６Ｘ、２６Ｙ、２６Ｚからなる三相誘導電動機
で、その各相の固定子巻線には一組が一相に対応する三
組のサイクロコンバータ２７Ｘ、２７Ｙ、２７Ｚの各組
から交流電圧が印加されるように結線しである。各組の
サイクロコンバータは第６図に示す正群サイクロコンバ
ータ６および負群サイクロコンバータ８と同一に構成さ
れている。即ち、６Ｘ、６Ｙ、６Ｚは電動機２６側の三
和即ちｘ、ｙ、ｚ相に夫々対応する固定子巻線２６Ｘ、
２６Ｙ、２６Ｚに夫々対応された正群コンバータ、８Ｘ
、８Ｙ、８Ｚは固定子巻線２６Ｘ、２６Ｙ、２６Ｚに夫
々対応された負群コンバータである。このような各コン
バータと変圧器２０の巻線との接続関係は次のようにな
る。先ず、同一の脚２２に設けられた三個の電源巻線Ｕ
ａ。
Ｕｂ、Ｕｃは並列接続して三相交流電源１の三相Ｕ、Ｖ
、Ｗ相のうちのＵ相に接続し、脚２３に設けられた三個
の電源巻線Ｖａ、Ｖｂ、Ｖｃは並列接続して三相交流電
源１のＶ相に接続し、脚２４に設けられた三個の電源巻
線Ｗａ、Ｗｂ、Ｗｃは並列接続して三相交流電源１のＷ
相に接続すると共に、その三組の並列巻線を全体として
三相結線例えばスター結線する。一方、三個の脚２２〜
２４に分散して配置されたＵ、Ｖ、Ｗ相対応の３個の正
群巻線Ｘｐｕ＝Ｘｐνおよび３個の負群巻線Ｘｎｕ〜Ｘ
ｎｗは夫々三相結線、例えばスター結線して夫々Ｘ相に
対応する正群コンバータ６Ｘおよび負群コンバータ８Ｘ
に接続し、同じく三個の脚２２〜２４に分散して配置さ
れたＹ相対応の正群巻線Ｙｐｕ−Ｙｐνおよび負群巻線
Ｙｎｕ−Ｙｎｖは夫々スター結線してＹ相対応の正群コ
ンバータ６Ｙおよび負群コンバータ８Ｙに接続し、さら
に同じく三個の脚２２〜２４に分散して配置されたＺ相
対応の正群巻線Ｚｐｕ−Ｚｐｗおよび負群巻線Ｚｎｕ−
Ｚｎｖは夫々スター結線してＺ相対応の正群コンバータ
６Ｚおよび負群コンバータ８Ｚに接続する。
、Ｗ相のうちのＵ相に接続し、脚２３に設けられた三個
の電源巻線Ｖａ、Ｖｂ、Ｖｃは並列接続して三相交流電
源１のＶ相に接続し、脚２４に設けられた三個の電源巻
線Ｗａ、Ｗｂ、Ｗｃは並列接続して三相交流電源１のＷ
相に接続すると共に、その三組の並列巻線を全体として
三相結線例えばスター結線する。一方、三個の脚２２〜
２４に分散して配置されたＵ、Ｖ、Ｗ相対応の３個の正
群巻線Ｘｐｕ＝Ｘｐνおよび３個の負群巻線Ｘｎｕ〜Ｘ
ｎｗは夫々三相結線、例えばスター結線して夫々Ｘ相に
対応する正群コンバータ６Ｘおよび負群コンバータ８Ｘ
に接続し、同じく三個の脚２２〜２４に分散して配置さ
れたＹ相対応の正群巻線Ｙｐｕ−Ｙｐνおよび負群巻線
Ｙｎｕ−Ｙｎｖは夫々スター結線してＹ相対応の正群コ
ンバータ６Ｙおよび負群コンバータ８Ｙに接続し、さら
に同じく三個の脚２２〜２４に分散して配置されたＺ相
対応の正群巻線Ｚｐｕ−Ｚｐｗおよび負群巻線Ｚｎｕ−
Ｚｎｖは夫々スター結線してＺ相対応の正群コンバータ
６Ｚおよび負群コンバータ８Ｚに接続する。
このような接続構成の結果、誘導電動機２６の固定子巻
線２６Ｘ、２６Ｙ、２６Ｚにはサイクロコンバータから
三相交流電圧が印加されると共に、その周波数が各コン
バータを構成しているサイリスタ７．９へのゲート信号
の制御によって可変される。
線２６Ｘ、２６Ｙ、２６Ｚにはサイクロコンバータから
三相交流電圧が印加されると共に、その周波数が各コン
バータを構成しているサイリスタ７．９へのゲート信号
の制御によって可変される。
三相負荷に三相交流電圧を印加するためのサイクロコン
バータに使用されるこの実施例の変圧器２０は、三相負
荷の場合従来は第５図に示すように三台の変圧器即ち独
立した三個の鉄心２８を必要とするのに対して一個の鉄
心２１でよい。そこで第４図と第５図とによって図示の
寸法（尚、この場合鉄心の厚さを便宜上１とする）を用
いて鉄心の体積について従来とこの実施例とを比較する
。
バータに使用されるこの実施例の変圧器２０は、三相負
荷の場合従来は第５図に示すように三台の変圧器即ち独
立した三個の鉄心２８を必要とするのに対して一個の鉄
心２１でよい。そこで第４図と第５図とによって図示の
寸法（尚、この場合鉄心の厚さを便宜上１とする）を用
いて鉄心の体積について従来とこの実施例とを比較する
。
従来の鉄心の体積（三台合わせた体積）■は次式で表さ
れる。
れる。
Ｖ ”＝ ３ （Ｗ （２Ａ ＋ｈ ） −２Ｗ ｈ１
■６ Ｗ Ａ ＋ ３ Ｗ ｈ −６ｗ ｈこれに対し
てこの実施例の鉄心２１の体積Ｖ′は次式で表される。
■６ Ｗ Ａ ＋ ３ Ｗ ｈ −６ｗ ｈこれに対し
てこの実施例の鉄心２１の体積Ｖ′は次式で表される。
Ｖ −−Ｗ （２Ａ＋３ｈ）−２ｗｈ
＝ ２ Ｗ Ａ ＋ ３ Ｗ ｈ −６ｗ ｈこのＶと
Ｖ″との差から明らかなように４ＷＡだけ体積がこの実
施例の鉄心２１の方が小さいことがわかる。即ち、鉄心
の継鉄部は三脚鉄心の場合−個当たり二個所有するから
三個では計６個所有することになるところ、本発明では
二個所のみでよく、それだけ鉄心体積が削減される。鉄
心の材質および磁束密度を同一とすれば、鉄心中の無負
荷損は鉄心の体積に比例することから、本実施例では従
来に比べ４ＷＡ相当分の無負荷損が減少する。またこの
無負荷損は鉄心の継鉄部の図中斜線の部分で多く発生す
るため、継鉄部の数が従来に比べ減少している本実施例
ではその分さらに無負荷損が減少する。また鉄心体積の
減少に伴いその分材料費を削減でき、しかも鉄心の組立
工数が約１／３に減少するので製造コストを大幅に削減
でき、また鉄心の設置スペースも約１／３に減少する。
Ｖ″との差から明らかなように４ＷＡだけ体積がこの実
施例の鉄心２１の方が小さいことがわかる。即ち、鉄心
の継鉄部は三脚鉄心の場合−個当たり二個所有するから
三個では計６個所有することになるところ、本発明では
二個所のみでよく、それだけ鉄心体積が削減される。鉄
心の材質および磁束密度を同一とすれば、鉄心中の無負
荷損は鉄心の体積に比例することから、本実施例では従
来に比べ４ＷＡ相当分の無負荷損が減少する。またこの
無負荷損は鉄心の継鉄部の図中斜線の部分で多く発生す
るため、継鉄部の数が従来に比べ減少している本実施例
ではその分さらに無負荷損が減少する。また鉄心体積の
減少に伴いその分材料費を削減でき、しかも鉄心の組立
工数が約１／３に減少するので製造コストを大幅に削減
でき、また鉄心の設置スペースも約１／３に減少する。
尚、上記実施例の巻線配置は、電源巻線を正群巻締およ
び負群巻線間に脚の半径方向において介在させる同心配
置としているが、本発明はこれに限定されず、電源巻線
を正群巻線および負群巻線間に脚の軸方向において介在
させる同軸配置にしてもよい。また上記実施例では、各
巻線と各コンバータとの接続関係は同一の脚に設けられ
たすべての巻線が電源側三相のいずれか一相のみに対応
するようにしているが、三個の脚が相互に磁気的に結合
しているので、斯る接続関係にとられれる必要はない。
び負群巻線間に脚の半径方向において介在させる同心配
置としているが、本発明はこれに限定されず、電源巻線
を正群巻線および負群巻線間に脚の軸方向において介在
させる同軸配置にしてもよい。また上記実施例では、各
巻線と各コンバータとの接続関係は同一の脚に設けられ
たすべての巻線が電源側三相のいずれか一相のみに対応
するようにしているが、三個の脚が相互に磁気的に結合
しているので、斯る接続関係にとられれる必要はない。
［発明の効果コ
本発明は以上のべたように、三相負荷にサイクロコンバ
ータから三相交流電流を供給するためにそのサイクロコ
ンバータに接続される電源用変圧器として使用される場
合に適し、且つこれを一個の鉄心で構成でき、その結果
、無負荷損を低減でき、且つ小形軽量化が可能になると
共に製造コストの低減および設置スペースの削減が可能
になる変圧器を提供することができる。
ータから三相交流電流を供給するためにそのサイクロコ
ンバータに接続される電源用変圧器として使用される場
合に適し、且つこれを一個の鉄心で構成でき、その結果
、無負荷損を低減でき、且つ小形軽量化が可能になると
共に製造コストの低減および設置スペースの削減が可能
になる変圧器を提供することができる。
第１図〜第４図は本発明の一実施例に関し、その第１図
は変圧器の巻線の相互の全体的な対応関係を示す図、第
２図は変圧器の一脚についての巻線の配置状態を示す概
略的縦断面図、第３図はサイクロコンバータの結線図、
第４図は鉄心の正面図、第５図は従来の鉄心の正面図、
第６図は単相負荷の場合のサイクロコンバータの結線図
、第７図は第６図の各部の電圧波形図、第８図は電圧お
よび電流波形と共に示すタイムチャートである。 図中、２１は鉄心、２２〜２４は脚、２６は誘導電動機
、６Ｘ〜６Ｚは正群コンバータ、８Ｘ〜８Ｚは負群コン
バータ、Ｘｐυ〜Ｚｐｖは正群巻線、Ｘｎｕ−Ｚｎνは
負群巻線、Ｕ ａ −Ｗ ｃは電源巻線である。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 Ｘｎｕ−Ｚｎｗ：ＭｔＪ８ｍ 第 図 第 図 第 図 第 図
は変圧器の巻線の相互の全体的な対応関係を示す図、第
２図は変圧器の一脚についての巻線の配置状態を示す概
略的縦断面図、第３図はサイクロコンバータの結線図、
第４図は鉄心の正面図、第５図は従来の鉄心の正面図、
第６図は単相負荷の場合のサイクロコンバータの結線図
、第７図は第６図の各部の電圧波形図、第８図は電圧お
よび電流波形と共に示すタイムチャートである。 図中、２１は鉄心、２２〜２４は脚、２６は誘導電動機
、６Ｘ〜６Ｚは正群コンバータ、８Ｘ〜８Ｚは負群コン
バータ、Ｘｐυ〜Ｚｐｖは正群巻線、Ｘｎｕ−Ｚｎνは
負群巻線、Ｕ ａ −Ｗ ｃは電源巻線である。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 Ｘｎｕ−Ｚｎｗ：ＭｔＪ８ｍ 第 図 第 図 第 図 第 図
Claims (1)
- １．三脚を有する鉄心と、正群巻線、負群巻線、および
電源巻線とからなり、前記鉄心の各脚に三個の前記正群
巻線、三個の前記負群巻線および三個の前記電源巻線を
設けたことを特徴とする変圧器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2193854A JP2895586B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 変圧器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2193854A JP2895586B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 変圧器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0480908A true JPH0480908A (ja) | 1992-03-13 |
| JP2895586B2 JP2895586B2 (ja) | 1999-05-24 |
Family
ID=16314859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2193854A Expired - Lifetime JP2895586B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 変圧器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2895586B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5331303A (en) * | 1992-04-21 | 1994-07-19 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Power transformer for cycloconverters |
-
1990
- 1990-07-24 JP JP2193854A patent/JP2895586B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5331303A (en) * | 1992-04-21 | 1994-07-19 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Power transformer for cycloconverters |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2895586B2 (ja) | 1999-05-24 |
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