JPH0483849A - 軟窒化用鋼 - Google Patents
軟窒化用鋼Info
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- JPH0483849A JPH0483849A JP19987490A JP19987490A JPH0483849A JP H0483849 A JPH0483849 A JP H0483849A JP 19987490 A JP19987490 A JP 19987490A JP 19987490 A JP19987490 A JP 19987490A JP H0483849 A JPH0483849 A JP H0483849A
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- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、特に自動車のクランクシャフト用材料として
好適な軟窒化用鋼に関する。
好適な軟窒化用鋼に関する。
（従来の技術）
自動車のクランクシャフトは、機械構造用炭素鋼を鍛造
などの方法により所定形状に加工した後、主に疲労強度
の向上を目的として軟窒化処理により表面を硬化させて
製造されることも多い。
などの方法により所定形状に加工した後、主に疲労強度
の向上を目的として軟窒化処理により表面を硬化させて
製造されることも多い。
従来、このような用途には、ＪＩＳ−３４５Ｃ（０，４
５Ｃ−０，７５Ｍｎ）やＪ Ｉ Ｓ−８４８Ｃ（０，４
８ＣＯ，７５Ｍｎ）などの機械構造用炭素鋼が用いられ
ていた。
５Ｃ−０，７５Ｍｎ）やＪ Ｉ Ｓ−８４８Ｃ（０，４
８ＣＯ，７５Ｍｎ）などの機械構造用炭素鋼が用いられ
ていた。
しかし、これらの鋼は、軟窒化処理後の有効硬化深度（
微小ビッカース硬さＨｖ＝３００に対応する表面からの
距離）が０．１０ｍｍ程度と浅く、表面硬さ（表面下２
５μｍでの微小ビッカース硬さ）もＨｖ＝４００程度と
硬くないためにクランクシャフトとして適用した場合に
は疲労強度の点て十分ではなく、高出力のエンジンには
利用できなかった。
微小ビッカース硬さＨｖ＝３００に対応する表面からの
距離）が０．１０ｍｍ程度と浅く、表面硬さ（表面下２
５μｍでの微小ビッカース硬さ）もＨｖ＝４００程度と
硬くないためにクランクシャフトとして適用した場合に
は疲労強度の点て十分ではなく、高出力のエンジンには
利用できなかった。
そこで、より高い疲労強度が要求される場合には、窒化
物形成元素であるＡＩ及びＣｒを多量に添加したＪＩＳ
−ＳＡＣＭ ６４５（０，４５ＣＯ，４Ｓｉ−１，５
０ｒ−０，２Ｍｏ−１，０Ａｌ）や炭素鋼にＶを添加し
た鋼（０，４５Ｃ−０，７５Ｍｎ０．ｌ０Ｖ）か用いら
れていた。
物形成元素であるＡＩ及びＣｒを多量に添加したＪＩＳ
−ＳＡＣＭ ６４５（０，４５ＣＯ，４Ｓｉ−１，５
０ｒ−０，２Ｍｏ−１，０Ａｌ）や炭素鋼にＶを添加し
た鋼（０，４５Ｃ−０，７５Ｍｎ０．ｌ０Ｖ）か用いら
れていた。
（発明が解決しようとする課題）
このようにＪＩＳ−３ＡＣＭ ６４５等の従来の軟窒
化用鋼は、ＡＣＣｒ、Ｖ等の窒化物形成元素を含んでお
り、表層の硬化が顕著であるため疲労強度の向上の要請
にはある程度満足できるものの、クランクシャフト用材
料として適用する場合には、次のような新たな問題かあ
る。
化用鋼は、ＡＣＣｒ、Ｖ等の窒化物形成元素を含んでお
り、表層の硬化が顕著であるため疲労強度の向上の要請
にはある程度満足できるものの、クランクシャフト用材
料として適用する場合には、次のような新たな問題かあ
る。
軟窒化用鋼によりクランクシャフトを製造する場合には
、通常、クランクシャフト形状に加工し、軟窒化処理し
た後、仕上げ工程において途中の製造工程で生した曲が
りを矯正処理する。しかし、上記したような従来の軟窒
化用鋼では、窒化層か高硬度であるため曲げ矯正処理時
にクランクシャフト表面の窒化層に割れが生しる（即ち
、曲げ矯正性か悪い）という問題かある。
、通常、クランクシャフト形状に加工し、軟窒化処理し
た後、仕上げ工程において途中の製造工程で生した曲が
りを矯正処理する。しかし、上記したような従来の軟窒
化用鋼では、窒化層か高硬度であるため曲げ矯正処理時
にクランクシャフト表面の窒化層に割れが生しる（即ち
、曲げ矯正性か悪い）という問題かある。
このように従来の軟窒化用鋼には、疲労強度向上のため
に軟窒化処理をした場合に曲げ矯正性か低下してしまい
、自動車のクランクシャフト材料として不適当であると
いう問題がある。
に軟窒化処理をした場合に曲げ矯正性か低下してしまい
、自動車のクランクシャフト材料として不適当であると
いう問題がある。
そこで本発明は上記問題点を解決し、疲労強度向上の目
的で軟窒化処理した場合であっても、曲げ矯正が容易で
、かつ曲げ矯正時に窒化層に割れ等が生じることかない
（即ち、曲げ矯正性が優れている）軟窒化用鋼を提供す
ることを目的とする。
的で軟窒化処理した場合であっても、曲げ矯正が容易で
、かつ曲げ矯正時に窒化層に割れ等が生じることかない
（即ち、曲げ矯正性が優れている）軟窒化用鋼を提供す
ることを目的とする。
（課題を解決するための手段及び作用）上記の問題点を
解決するため鋭意検討を行った結果、Ｓｉの増加は軟窒
化処理後の表面硬さや硬化深さを低下させることが分か
った。従って、Ｓｉは、疲労強度は若干低下させるもの
の、曲げ矯正性の改善には非常に有効な元素であるとい
える。
解決するため鋭意検討を行った結果、Ｓｉの増加は軟窒
化処理後の表面硬さや硬化深さを低下させることが分か
った。従って、Ｓｉは、疲労強度は若干低下させるもの
の、曲げ矯正性の改善には非常に有効な元素であるとい
える。
そして、このようなＳｉの増加による疲労強度の低下は
、Ｃ及び窒化物を形成しない元素であるＭｎの増加によ
る小部硬さの向上により、補完できることか判明した。
、Ｃ及び窒化物を形成しない元素であるＭｎの増加によ
る小部硬さの向上により、補完できることか判明した。
特に、Ｍｎは、窒化層の靭性を向上させることにより、
曲げ矯正性の改善にも有効であることも分かった。以上
の知見に基づき、従来にはない高Ｓｉ−高Ｍｎタイプの
軟窒化用鋼を開発するに至った。
曲げ矯正性の改善にも有効であることも分かった。以上
の知見に基づき、従来にはない高Ｓｉ−高Ｍｎタイプの
軟窒化用鋼を開発するに至った。
本発明は、Ｃ：０．３５〜０．６５重量％、ｓｌ：０、
３５〜２． Ｏ０重量％、Ｍｎ ： ０．８０〜２．５
０重量％、Ｃｒ：０．２０重量％以下及びＡ Ｉ！ ：
０．０３５重量％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可
避的不純物からなることを特徴とする軟窒化用鋼（以下
「第１の軟窒化用鋼」という）を提供する。
３５〜２． Ｏ０重量％、Ｍｎ ： ０．８０〜２．５
０重量％、Ｃｒ：０．２０重量％以下及びＡ Ｉ！ ：
０．０３５重量％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可
避的不純物からなることを特徴とする軟窒化用鋼（以下
「第１の軟窒化用鋼」という）を提供する。
また、本発明は、第１の軟窒化用鋼に、更にＮｉ：３．
０重量％以下、Ｃｕ：１．０重量％以下及びＭ。
０重量％以下、Ｃｕ：１．０重量％以下及びＭ。
０．５重量％以下からなる群より選ばれる１種以上を含
有させた軟窒化用鋼（以下「第２の軟窒化用鋼」という
） 第１の軟窒化用鋼に、更にＰｂ：０．０３〜０．３５重
量％、Ｃａ ： ０．００１０〜０．０１００重量％及
びＳ：０．０４〜０．１３重量％からなる群より選ばれ
る１種以上を含有させた軟窒化用鋼：第１の軟窒化用鋼
に、更にＢをｏ、 ｏ ｏ ｓ ｏ重量％以下含有させ
た軟窒化用鋼： 第２の軟窒化用鋼に、更にＢを０．００８０重量％以下
含有させた軟窒化用鋼 第２の軟窒化用鋼に、更にＰｂ：０．０３〜０．３５重
量％、Ｃａ：Ｏ，０Ｏ１０〜０．０１００重量％及びＳ
： ０．０４〜０．１３重量％からなる群より選ばれ
る１種以上を含有させた軟窒化用鋼（以下「第３の軟窒
化用鋼」という）：並びに 第３の軟窒化用鋼に、更にＢを０．００８０重量％以下
含有させた軟窒化用鋼、を提供する。
有させた軟窒化用鋼（以下「第２の軟窒化用鋼」という
） 第１の軟窒化用鋼に、更にＰｂ：０．０３〜０．３５重
量％、Ｃａ ： ０．００１０〜０．０１００重量％及
びＳ：０．０４〜０．１３重量％からなる群より選ばれ
る１種以上を含有させた軟窒化用鋼：第１の軟窒化用鋼
に、更にＢをｏ、 ｏ ｏ ｓ ｏ重量％以下含有させ
た軟窒化用鋼： 第２の軟窒化用鋼に、更にＢを０．００８０重量％以下
含有させた軟窒化用鋼 第２の軟窒化用鋼に、更にＰｂ：０．０３〜０．３５重
量％、Ｃａ：Ｏ，０Ｏ１０〜０．０１００重量％及びＳ
： ０．０４〜０．１３重量％からなる群より選ばれ
る１種以上を含有させた軟窒化用鋼（以下「第３の軟窒
化用鋼」という）：並びに 第３の軟窒化用鋼に、更にＢを０．００８０重量％以下
含有させた軟窒化用鋼、を提供する。
本発明の軟窒化用鋼を構成する元素の組成を、上記の範
囲内に限定した理由は以下のとおりである。
囲内に限定した理由は以下のとおりである。
Ｃは、Ｓｉの増加により低下した疲労強度を補うために
重要な元素である。Ｃの含有量を０．３５〜０．６５重
量％としたのは、０．３５重量％未満であると芯部硬さ
が低下し、全体の強度が低下するためてあり、０．６５
重量％を超えると靭性や加工性か低下するためである。
重要な元素である。Ｃの含有量を０．３５〜０．６５重
量％としたのは、０．３５重量％未満であると芯部硬さ
が低下し、全体の強度が低下するためてあり、０．６５
重量％を超えると靭性や加工性か低下するためである。
好ましいＣの含有量は０．４５〜０．５８重量％である
。
。
Ｓｉは曲げ矯正性を確保するために重要な元素である。
Ｓｌの含有量を０．３５〜２．００重量％としたのは、
０．３５重量％未満であると軟窒化処理後の曲げ矯正性
が悪く、２．００重量％を超えると疲労強度の低下が著
しく、また、靭性や加工性も低下するためである。好ま
しいＳｉの含有量は０．３５〜１．００重量％である。
０．３５重量％未満であると軟窒化処理後の曲げ矯正性
が悪く、２．００重量％を超えると疲労強度の低下が著
しく、また、靭性や加工性も低下するためである。好ま
しいＳｉの含有量は０．３５〜１．００重量％である。
ＭｎはＳｉの増加により低下した疲労強度を補うために
重要な元素である。Ｍｎの含有量を０．８０〜２．５０
重量％とじたのは、０．８０重量％未満であると芯部硬
度や靭性が低下するためであり、２．５０重量％を超
えると加工性か低下するためである。
重要な元素である。Ｍｎの含有量を０．８０〜２．５０
重量％とじたのは、０．８０重量％未満であると芯部硬
度や靭性が低下するためであり、２．５０重量％を超
えると加工性か低下するためである。
好ましいＭｎの含有量は１．２０〜１．６０重量％であ
る。
る。
Ｃｒの含有量を０．２０重量％以下としたのは、Ｃｒは
軟窒化処理時において侵入Ｎと結合し、表面硬さを高め
、硬化深さを大きくし疲労強度を向上させるという利点
かあるものの、０．２０重量♀６を超えて添加すると曲
げ矯正性の低下か著しいためである。好ましいＣｒの含
有量は０．１５重量％以下である。
軟窒化処理時において侵入Ｎと結合し、表面硬さを高め
、硬化深さを大きくし疲労強度を向上させるという利点
かあるものの、０．２０重量♀６を超えて添加すると曲
げ矯正性の低下か著しいためである。好ましいＣｒの含
有量は０．１５重量％以下である。
Ａｊ２の含有量を０．０３５重量％以下としたのはＣｒ
と同様の理由である。なお、Ａｌは溶融時において脱酸
剤としても作用する成分である。好ましいＡｌの含有量
は０．０２０重量％以下である。
と同様の理由である。なお、Ａｌは溶融時において脱酸
剤としても作用する成分である。好ましいＡｌの含有量
は０．０２０重量％以下である。
Ｎｉ、Ｃｕ及びＭｏは、軟窒化処理時において侵入Ｎと
結合することがないため、その添加により曲げ矯正性が
低下することはなく、一方で固溶強化により強度を向上
させる。
結合することがないため、その添加により曲げ矯正性が
低下することはなく、一方で固溶強化により強度を向上
させる。
Ｎｉの含有量を３．０重量％以下とし、Ｃｕの含有量を
１．０重量％以下とし、Ｍｏの含有量を０．５重量％以
下としたのは、いずれの元素も含有量の上限を超えると
加工性が低下するためである。好ましい含有量はＮｉが
１．５０重量％以下、Ｃｕか０．５０重量％以下、％ｉ
ｏか０．５０重量％以下である。
１．０重量％以下とし、Ｍｏの含有量を０．５重量％以
下としたのは、いずれの元素も含有量の上限を超えると
加工性が低下するためである。好ましい含有量はＮｉが
１．５０重量％以下、Ｃｕか０．５０重量％以下、％ｉ
ｏか０．５０重量％以下である。
Ｐｂ、Ｃａ及びＳは、軟窒化処理時において侵入Ｎと結
合することかないため、その添加により曲げ矯正性が低
下することはなく、一方で軟窒化処理前の鋼に快削性を
付与する。また、Ｐｂは、軟窒化特性を低下させ、曲げ
矯正性を向上させる。
合することかないため、その添加により曲げ矯正性が低
下することはなく、一方で軟窒化処理前の鋼に快削性を
付与する。また、Ｐｂは、軟窒化特性を低下させ、曲げ
矯正性を向上させる。
Ｐｂの含有量を０．０３〜０．３５重量％としたのは、
０．０３重量％未満であると快削性が低下し、０．３５
重量％を超えると強度及び靭性か低下するためである。
０．０３重量％未満であると快削性が低下し、０．３５
重量％を超えると強度及び靭性か低下するためである。
好ましいＰｂの含有量は０．１５〜０．３０重量％であ
る。
る。
Ｃａの含有量を０．００１０〜０．０１００重量％とじ
たのは、０．００１０重量％未満であると快削性が低下
し、０．０１００重量％を超えて添加することは鋼の溶
製上困難だからである。好ましいＣａの含有量は０．０
００５〜０．００２５重量％である。
たのは、０．００１０重量％未満であると快削性が低下
し、０．０１００重量％を超えて添加することは鋼の溶
製上困難だからである。好ましいＣａの含有量は０．０
００５〜０．００２５重量％である。
Ｓの含有量を０．０４〜０．１３重量％とじたのは、０
．０４重量％未満であると快削性が低下し、０．１３重
量％を超えると強度及び靭性が低下するためである。好
ましいＳの含有量は０．０４〜０．０７重量％である。
．０４重量％未満であると快削性が低下し、０．１３重
量％を超えると強度及び靭性が低下するためである。好
ましいＳの含有量は０．０４〜０．０７重量％である。
Ｂは、軟窒化処理時に侵入Ｎと結合してＢＮとなるが、
ＢＮは硬度が低いので却って軟窒化特性か向上し、曲げ
矯正性が低下することはない。また、Ｂを所定量含有さ
せると焼入後の芯部硬さを向上させることかでき、特に
太物部品にした場合の強度向上に有効である。
ＢＮは硬度が低いので却って軟窒化特性か向上し、曲げ
矯正性が低下することはない。また、Ｂを所定量含有さ
せると焼入後の芯部硬さを向上させることかでき、特に
太物部品にした場合の強度向上に有効である。
Ｂの含有量を０．０ Ｏ８０重量％以下としたのは、０
、００８０重量％を超えて添加しても、増量したことに
よる効果の向上はなく、製造コストの上昇を招（だけだ
からである。好ましいＢの含有量は０、００４０重量％
以下である。
、００８０重量％を超えて添加しても、増量したことに
よる効果の向上はなく、製造コストの上昇を招（だけだ
からである。好ましいＢの含有量は０、００４０重量％
以下である。
（実施例）
実施例１〜１９及び比較例１〜８
第１表に示す組成の各元素を含有し、残部が鉄と不可避
的不純物からなる軟窒゛化用鋼材料（比較例１はＪＩＳ
−８４８Ｃ，比較例２はＪＩＳ−３ＡＣＭ６４５である
）を、小型真空溶解炉により溶製して、各々５０ｋｇの
棒状のインゴットを得た。
的不純物からなる軟窒゛化用鋼材料（比較例１はＪＩＳ
−８４８Ｃ，比較例２はＪＩＳ−３ＡＣＭ６４５である
）を、小型真空溶解炉により溶製して、各々５０ｋｇの
棒状のインゴットを得た。
次に、このインゴットを、１２００℃の温度下、第１段
の鍛造で直径７０ｃｍの丸棒にし、更に同温度下、第２
段の鍛造で直径２０ｃｍの丸棒にした。
の鍛造で直径７０ｃｍの丸棒にし、更に同温度下、第２
段の鍛造で直径２０ｃｍの丸棒にした。
その後、前記丸棒を８７０°Ｃで２時間加熱し、空冷す
る焼きならし処理をして、直径１０ｃｍ、長さ１３０ｃ
ｍの供試体（切欠係数 α−１，８４）を調製した。次
に、この供試体に５８０℃、９０分間の条件で軟窒化処
理（タフトライト処理）した。
る焼きならし処理をして、直径１０ｃｍ、長さ１３０ｃ
ｍの供試体（切欠係数 α−１，８４）を調製した。次
に、この供試体に５８０℃、９０分間の条件で軟窒化処
理（タフトライト処理）した。
この軟窒化処理した供試体について、以下の方法により
軟窒化性の評価、回転曲げ疲れ試験及び曲げ矯正試験を
した。結果を第１表に示す。
軟窒化性の評価、回転曲げ疲れ試験及び曲げ矯正試験を
した。結果を第１表に示す。
軟窒化性評価 表面のビッカース硬度、ビッカース硬度
が３００までの表面からの深さ及び内部（供試体の芯部
付近）のビッカース硬度を測定した。
が３００までの表面からの深さ及び内部（供試体の芯部
付近）のビッカース硬度を測定した。
回転曲げ疲労試験、疲労限度を小野式により測定した。
曲げ矯正試験・供試体を、ｌｏＯｃｍ間隔の二つの支点
上に水平に置き、供試体の前記支点間の中間部に荷重を
加えた場合（二点支持中央集中荷重）に、シャフト表面
に割れか生じるまでのたわみ量で評価した。
上に水平に置き、供試体の前記支点間の中間部に荷重を
加えた場合（二点支持中央集中荷重）に、シャフト表面
に割れか生じるまでのたわみ量で評価した。
（以下余白）
（発明の効果）
本発明の軟窒化用鋼は、所定量のＣ，Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ
及びＡｌを含有し、残部がＦｅと不可避的不純物からな
るものであり、更に、前記軟窒化用鋼に所定量のＮｉ、
Ｃｕ及びＭｏ ； Ｐｂ、Ｃａ及びＳ並びにＢを適宜組
み合わせて含有させてなるものである。
及びＡｌを含有し、残部がＦｅと不可避的不純物からな
るものであり、更に、前記軟窒化用鋼に所定量のＮｉ、
Ｃｕ及びＭｏ ； Ｐｂ、Ｃａ及びＳ並びにＢを適宜組
み合わせて含有させてなるものである。
本発明の軟窒化用鋼はこのような組成であることから、
従来の軟窒化用鋼と比べて、同程度の芯部硬さを保持し
たまま、表面硬さを低くすることができる。従って、本
発明の軟窒化用鋼は、優れた疲労強度を保持したまま、
曲げ矯正性が向上されており、曲げ矯正時において窒化
層に割れ等が生じることがない。
従来の軟窒化用鋼と比べて、同程度の芯部硬さを保持し
たまま、表面硬さを低くすることができる。従って、本
発明の軟窒化用鋼は、優れた疲労強度を保持したまま、
曲げ矯正性が向上されており、曲げ矯正時において窒化
層に割れ等が生じることがない。
本発明の軟窒化用鋼は、特に自動車のクランクシャフト
用材料として好適である。
用材料として好適である。
Claims (6)
- （１）Ｃ：０．３５〜０．６５重量％、Ｓｉ：０．３５
〜２．００重量％、Ｍｎ：０．８０〜２．５０重量％、
Ｃｒ：０．２０重量％以下及びＡｌ：０．０３５重量％
以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる
ことを特徴とする軟窒化用鋼。 - （２）更にＮｉ：３．０重量％以下、Ｃｕ：１．０重量
％以下及びＭｏ：０．５重量％以下からなる群より選ば
れる１種以上を含有する請求項１記載の軟窒化用鋼。 - （３）更にＰｂ：０．０３〜０．３５重量％、Ｃａ：０
．００１０〜０．０１００重量％及びＳ：０．０４〜０
．１３重量％からなる群より選ばれる１種以上を含有す
る請求項１記載の軟窒化用鋼。 - （４）更にＢを０．００８０重量％以下含有する請求項
１又は２記載の軟窒化用鋼。 - （５）更にＰｂ：０．０３〜０．３５重量％、Ｃａ：０
．００１０〜０．０１００重量％及びＳ：０．０４〜０
．１３重量％からなる群より選ばれる１種以上を含有す
る請求項２記載の軟窒化用鋼。 - （６）更にＢを０．００８０重量％以下含有する請求項
５記載の軟窒化用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19987490A JP2854685B2 (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | 軟窒化用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19987490A JP2854685B2 (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | 軟窒化用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0483849A true JPH0483849A (ja) | 1992-03-17 |
| JP2854685B2 JP2854685B2 (ja) | 1999-02-03 |
Family
ID=16415063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19987490A Expired - Fee Related JP2854685B2 (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | 軟窒化用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2854685B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8876988B2 (en) | 2010-11-17 | 2014-11-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for nitriding and nitrided part |
| WO2016035519A1 (ja) * | 2014-09-02 | 2016-03-10 | 新日鐵住金株式会社 | 非調質型軟窒化部品 |
-
1990
- 1990-07-27 JP JP19987490A patent/JP2854685B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8876988B2 (en) | 2010-11-17 | 2014-11-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for nitriding and nitrided part |
| WO2016035519A1 (ja) * | 2014-09-02 | 2016-03-10 | 新日鐵住金株式会社 | 非調質型軟窒化部品 |
| JPWO2016035519A1 (ja) * | 2014-09-02 | 2017-07-27 | 新日鐵住金株式会社 | 非調質型軟窒化部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2854685B2 (ja) | 1999-02-03 |
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