JPH0486363A - 内燃機関 - Google Patents
内燃機関Info
- Publication number
- JPH0486363A JPH0486363A JP2196298A JP19629890A JPH0486363A JP H0486363 A JPH0486363 A JP H0486363A JP 2196298 A JP2196298 A JP 2196298A JP 19629890 A JP19629890 A JP 19629890A JP H0486363 A JPH0486363 A JP H0486363A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- control valve
- exhaust gas
- intake
- egr
- opening degree
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
- Control Of Throttle Valves Provided In The Intake System Or In The Exhaust System (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関に関する。
時開＠５２−１３５９２０号公報には、単一の吸気通路
に絞り弁を設けると共にこの絞り弁が位置する吸気通路
に排気ガス再循環（以下ｒＢＧＲＪという）通路を接続
し、この絞り弁によって機関負荷の増大に応じて吸気通
路の開度を増大せしめると共にＥＧＲ通路の開度も制御
せしめるようにした内燃機関が開示されている。
に絞り弁を設けると共にこの絞り弁が位置する吸気通路
に排気ガス再循環（以下ｒＢＧＲＪという）通路を接続
し、この絞り弁によって機関負荷の増大に応じて吸気通
路の開度を増大せしめると共にＥＧＲ通路の開度も制御
せしめるようにした内燃機関が開示されている。
しかしながらこの内燃機関ではＥＧＲ通路を介して還流
される排気ガスと新気との混合が不十分であるために、
多量の排気ガスを吸気通路内に還流すると燃焼が不安定
になるという問題がある。
される排気ガスと新気との混合が不十分であるために、
多量の排気ガスを吸気通路内に還流すると燃焼が不安定
になるという問題がある。
上記問題点を解決するため本発明によれば、気筒内に旋
回流を生ぜしめるための第１の吸気通路と、第１の吸気
通路によって発生する旋回流より強い旋回流であって逆
向きの旋回流を気筒内に生じさせるための第２の吸気通
路とを単一の気筒に接続し、第１の吸気通路には第１の
吸気通路の開度を制御するための吸気制御弁を設け、第
２の吸気通路には排気ガス再循環通路を接続すると共に
排気ガス再循環通路には排気ガス再循環通路の開度を制
御するための排気ガス再循環制御弁を設け、排気ガス再
循環制御弁の開度が増大するにつれて吸気制御弁の開度
を減少せしめるようにしている。
回流を生ぜしめるための第１の吸気通路と、第１の吸気
通路によって発生する旋回流より強い旋回流であって逆
向きの旋回流を気筒内に生じさせるための第２の吸気通
路とを単一の気筒に接続し、第１の吸気通路には第１の
吸気通路の開度を制御するための吸気制御弁を設け、第
２の吸気通路には排気ガス再循環通路を接続すると共に
排気ガス再循環通路には排気ガス再循環通路の開度を制
御するための排気ガス再循環制御弁を設け、排気ガス再
循環制御弁の開度が増大するにつれて吸気制御弁の開度
を減少せしめるようにしている。
排気ガス再循環制御弁の開度が増大する程吸気制御弁の
開度が減少せしめられる。排気ガス再循環制御弁の開度
の増大に応じて第２の吸気通路に多量の排気ガスが還流
される。一方吸気制御弁の開度が減少する程第１の吸気
通路から気筒内に流入する空気量が減少するために第２
の吸気通路によって生じる気筒内の旋回流が強められる
。
開度が減少せしめられる。排気ガス再循環制御弁の開度
の増大に応じて第２の吸気通路に多量の排気ガスが還流
される。一方吸気制御弁の開度が減少する程第１の吸気
通路から気筒内に流入する空気量が減少するために第２
の吸気通路によって生じる気筒内の旋回流が強められる
。
第１図には筒内噴射式内燃機関の略平面図を示す。第１
図を参照すると、各気筒には２つの吸気ポートが接続さ
れ、１はストレートポート、２はヘリカルポートである
。ストレートポート１およびヘリカルポート２は弁ボデ
イ３を介して吸気マニホルド４に接続される。ストレー
トポート１およびヘリカルポート２と弁ボデイ３との間
、および吸気マニホルド４と弁ボデイ３との間には断熱
性のガスケット５．６が配置される。弁ボデイ３内は隔
壁７によってストレートポート接続部８とヘリカルポド
接続部９に仕切られる。ストレートポート接続部８内に
は吸気制御弁１０が配置され、この吸気制御弁１０はス
トレートポート１の開度を制御せしめる。吸気制御弁１
０が閉弁せしめられると、燃焼室１１内にはヘリカルポ
ート２だけがら新気が流入するために、燃焼室１１内に
は第１図中古回りの強力な旋回流が発生する。一方、吸
気制御弁１０が開弁せしめられるとストレートポート１
からも空気が流入するために燃焼室１１内に左回りの旋
回流を生せしめようとし、このためヘリカルポート２か
らの流れにより発生した右回りの旋回流が弱められる。
図を参照すると、各気筒には２つの吸気ポートが接続さ
れ、１はストレートポート、２はヘリカルポートである
。ストレートポート１およびヘリカルポート２は弁ボデ
イ３を介して吸気マニホルド４に接続される。ストレー
トポート１およびヘリカルポート２と弁ボデイ３との間
、および吸気マニホルド４と弁ボデイ３との間には断熱
性のガスケット５．６が配置される。弁ボデイ３内は隔
壁７によってストレートポート接続部８とヘリカルポド
接続部９に仕切られる。ストレートポート接続部８内に
は吸気制御弁１０が配置され、この吸気制御弁１０はス
トレートポート１の開度を制御せしめる。吸気制御弁１
０が閉弁せしめられると、燃焼室１１内にはヘリカルポ
ート２だけがら新気が流入するために、燃焼室１１内に
は第１図中古回りの強力な旋回流が発生する。一方、吸
気制御弁１０が開弁せしめられるとストレートポート１
からも空気が流入するために燃焼室１１内に左回りの旋
回流を生せしめようとし、このためヘリカルポート２か
らの流れにより発生した右回りの旋回流が弱められる。
燃焼室１１内に発生する旋回流はヘリカルポート２から
の流れにより発生する右回りの旋回流の方がストレート
ポート１からの流れにより発生する左回りの旋回流より
強く、吸気制御弁１０が全開のときに右回りの旋回流が
最も弱くなる。このように吸気制御弁１００開度を制御
することによって燃焼室１１内の旋回流の強さを制御す
ることができる。
の流れにより発生する右回りの旋回流の方がストレート
ポート１からの流れにより発生する左回りの旋回流より
強く、吸気制御弁１０が全開のときに右回りの旋回流が
最も弱くなる。このように吸気制御弁１００開度を制御
することによって燃焼室１１内の旋回流の強さを制御す
ることができる。
第２図には第１図の内燃機関の断面図を示す。
第２図を参照すると、１２はシリンダブロック、１３は
ピストン、１４はシリンダヘッドを夫々示す。燃焼室１
１はシリンダブロック１２内においてピストン１３頂面
とシリンダヘッド１４底面とによって画成されている。
ピストン、１４はシリンダヘッドを夫々示す。燃焼室１
１はシリンダブロック１２内においてピストン１３頂面
とシリンダヘッド１４底面とによって画成されている。
シリンダヘッド１４には燃焼室１１内に燃料を噴射せし
める燃料噴射弁１５が配置される。ストレートポート１
およびヘリカルポート２の下方には各気筒に対して共通
のＥＧＲサージタンク１６が配置される（第１図参照）
。ＥＧＲサージタンク１６は弁ボデイ３と一体に形成さ
れており、ＥＧＲサージタンク１６は接続管１７を介し
てヘリカル接続部９下面に接続される。接続管１７内に
はＥＧＲ制御弁１８が配置され、このＥＧＲ制御弁１８
は接続管１７の開度を制御せしめる。従ってＥＧＲ制御
弁１８の開度を制御せしめることによって排気ガスの還
流量を制御せしめることができる。ＥＧＲサージタンク
１６は図示しない排気通路に接続され、ＥＧＲサージタ
ンク１６の外表面は全面にわたって断熱材１９によって
おおわれている。
める燃料噴射弁１５が配置される。ストレートポート１
およびヘリカルポート２の下方には各気筒に対して共通
のＥＧＲサージタンク１６が配置される（第１図参照）
。ＥＧＲサージタンク１６は弁ボデイ３と一体に形成さ
れており、ＥＧＲサージタンク１６は接続管１７を介し
てヘリカル接続部９下面に接続される。接続管１７内に
はＥＧＲ制御弁１８が配置され、このＥＧＲ制御弁１８
は接続管１７の開度を制御せしめる。従ってＥＧＲ制御
弁１８の開度を制御せしめることによって排気ガスの還
流量を制御せしめることができる。ＥＧＲサージタンク
１６は図示しない排気通路に接続され、ＥＧＲサージタ
ンク１６の外表面は全面にわたって断熱材１９によって
おおわれている。
第３図には吸気制御弁１０およびＥＧＲ制御井１８を制
御するための制御ユニットを示す。第３図を参照すると
、電子制御ユニット３０はディジタルコンピュータから
なり、双方向性バス３１によって相互に接続されたＲＯ
Ｍ （リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ （ランダム
アクセスメモリ） ３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ
）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備す
る。アクセル開度センサ２０はアクセル開度Ａに応じた
検出信号を出力し、その検出信号はＡ／Ｄコンバータ３
７を介して入力ポート３５に入力される。機関回転数Ｎ
ｅに比例した出力パルスを発生する回転数センサ２１の
出力パルスは入力ボ−ト３５に入力される。一方、出力
ポート３６は対応する駆動回路３８．３９を介して吸気
制御弁１０およびＥＧＲ制御弁１８に夫々接続される。
御するための制御ユニットを示す。第３図を参照すると
、電子制御ユニット３０はディジタルコンピュータから
なり、双方向性バス３１によって相互に接続されたＲＯ
Ｍ （リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ （ランダム
アクセスメモリ） ３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ
）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備す
る。アクセル開度センサ２０はアクセル開度Ａに応じた
検出信号を出力し、その検出信号はＡ／Ｄコンバータ３
７を介して入力ポート３５に入力される。機関回転数Ｎ
ｅに比例した出力パルスを発生する回転数センサ２１の
出力パルスは入力ボ−ト３５に入力される。一方、出力
ポート３６は対応する駆動回路３８．３９を介して吸気
制御弁１０およびＥＧＲ制御弁１８に夫々接続される。
低負荷運転時において多量の排気ガスが還流される場合
（ＢＧＲ制御井１８の開度が大きい場合）、吸気制御弁
１０を閉弁させる。これによってへりカルポート２だけ
から燃焼室１１内に新気および排気ガスが流入し燃焼室
１１内に強力な旋回流が発生する。
（ＢＧＲ制御井１８の開度が大きい場合）、吸気制御弁
１０を閉弁させる。これによってへりカルポート２だけ
から燃焼室１１内に新気および排気ガスが流入し燃焼室
１１内に強力な旋回流が発生する。
このため排気ガスは新気とよく混合し火炎伝播の容易な
混合気を形成することができる。また、ＥＧＲサージタ
ンク１６等は断熱材１９によって断熱されており、従っ
て高温の排気ガスを燃焼室１１内に還流することができ
る。このた約混合気全体の温度を上げて火炎伝播のり−
ンリし７）を向上せしめることができ、これによってＨ
Ｃの発生量を低減せしめることができる。斯くして安定
した良好な燃焼を得ることができる。また多量の排気ガ
スを還流するためＮＯｘの発生量も低減せしめることが
できる。
混合気を形成することができる。また、ＥＧＲサージタ
ンク１６等は断熱材１９によって断熱されており、従っ
て高温の排気ガスを燃焼室１１内に還流することができ
る。このた約混合気全体の温度を上げて火炎伝播のり−
ンリし７）を向上せしめることができ、これによってＨ
Ｃの発生量を低減せしめることができる。斯くして安定
した良好な燃焼を得ることができる。また多量の排気ガ
スを還流するためＮＯｘの発生量も低減せしめることが
できる。
一方、高負荷運転時においてはＥＧＲは不要でありＥＧ
Ｒ制御弁１８は閉弁される。このときには多量の新気が
必要であるため吸気制御弁１０が全開せしめられストレ
ートポート１およびヘリカルポート２から新気が燃焼室
１１内に流入する。これによって高出力を得ることがで
きる。吸気制御弁１０が全開になるとへりカルポート２
からの新気の流れにより発生する旋回流がストレートポ
ート１からの新気の流れにより発生する旋回流によって
弱められ、結局燃焼室１１内の旋回流は最も弱くなる。
Ｒ制御弁１８は閉弁される。このときには多量の新気が
必要であるため吸気制御弁１０が全開せしめられストレ
ートポート１およびヘリカルポート２から新気が燃焼室
１１内に流入する。これによって高出力を得ることがで
きる。吸気制御弁１０が全開になるとへりカルポート２
からの新気の流れにより発生する旋回流がストレートポ
ート１からの新気の流れにより発生する旋回流によって
弱められ、結局燃焼室１１内の旋回流は最も弱くなる。
これによって、必要以上に強いスワールが発生して火炎
が吹き消えるということを防止することができる。
が吹き消えるということを防止することができる。
以上のように本実施例では排気ガスの還流量はＥＧＲ制
御井１８によって制御され、この排気ガスの還流量に応
じて最適な強さの旋回流となるように吸気制御弁１０が
制御せしめられる。すなわち、ＥＧＲ制御井１８の開度
を大きくして排気ガスの還流量を増大せしめるにつれて
吸気制御弁１０の開度を小さくして旋回流の強さを増大
せしめるようにしている。
御井１８によって制御され、この排気ガスの還流量に応
じて最適な強さの旋回流となるように吸気制御弁１０が
制御せしめられる。すなわち、ＥＧＲ制御井１８の開度
を大きくして排気ガスの還流量を増大せしめるにつれて
吸気制御弁１０の開度を小さくして旋回流の強さを増大
せしめるようにしている。
第４図には機関回転数および機関負荷との関係でＥＧＲ
率およびスワール比を示す。ＥＧＲ率は全流入ガス量に
対する排気ガス量の割合いであり、スワール比はこのス
ワール比が大きい程旋回流が強いことを示している。Ｅ
ＧＲ率およびスワール比は共に、機関回転数が高い程あ
るいは機関負荷が高い程小さくなる。
率およびスワール比を示す。ＥＧＲ率は全流入ガス量に
対する排気ガス量の割合いであり、スワール比はこのス
ワール比が大きい程旋回流が強いことを示している。Ｅ
ＧＲ率およびスワール比は共に、機関回転数が高い程あ
るいは機関負荷が高い程小さくなる。
本実施例によれば、吸気マニホルド４下流においてＢＧ
Ｒ取入口すなわち接続管１７がヘリカルポート２に接続
されているために、また断熱性ガスケット５．６によっ
て断熱されているために、排気ガスを大量に還流しても
吸気マニホルド４はほとんど加熱されない。このために
新気が吸気マニホルド４で加熱されて燃焼室１１内に新
気が入り難くなることを防止することができる。
Ｒ取入口すなわち接続管１７がヘリカルポート２に接続
されているために、また断熱性ガスケット５．６によっ
て断熱されているために、排気ガスを大量に還流しても
吸気マニホルド４はほとんど加熱されない。このために
新気が吸気マニホルド４で加熱されて燃焼室１１内に新
気が入り難くなることを防止することができる。
また、燃焼室１１内に流入する排気ガス量を制御するＥ
ＧＲ制御弁１８を燃焼室１１に近い位置、すなわちヘリ
カルポート２の直上流近傍に配置しているために、従来
のようにＥＧＲ通路が例えば吸気マニホルドに接続され
ている機関に比べてＥＧＲ制御弁１８による、燃焼室１
１内に流入する排気ガス量の制御の応答性を向上せしめ
ることができる。
ＧＲ制御弁１８を燃焼室１１に近い位置、すなわちヘリ
カルポート２の直上流近傍に配置しているために、従来
のようにＥＧＲ通路が例えば吸気マニホルドに接続され
ている機関に比べてＥＧＲ制御弁１８による、燃焼室１
１内に流入する排気ガス量の制御の応答性を向上せしめ
ることができる。
また、各気筒に共通のＥＧＲサージタンク１６を介して
各気筒に排気ガスを供給するようにしているため、各気
筒への排気ガス分配のばらつきを低減することができる
。
各気筒に排気ガスを供給するようにしているため、各気
筒への排気ガス分配のばらつきを低減することができる
。
また、ＥＧＲサージタンク１６の取付は位置がヘリカル
ポート２の直上流であるため、機関への搭載性も良好で
ある。
ポート２の直上流であるため、機関への搭載性も良好で
ある。
第５図にはＥＧＲ制御井１８の開度を制御するためのル
ーチンを示す。第５図を参照すると、まずステップ５０
において機関回転数Ｎｅおよび燃料噴射量Ｑが読み込ま
れる。筒内噴射式内燃機関の場合、混合気を理論空燃比
に制御しなくても燃焼可能であるので、吸気の絞り損失
を低減するため基本的に空気過剰な状態で運転されてい
る。このため、筒内噴射式内燃機関の出力は燃料噴射量
Ｑによって制御されており、本実施例では負荷として燃
料噴射量Ｑを用いている。なお燃料噴射量Ｑは、図示し
ない燃料噴射量制御ルーチンにおいて第１０図のマツプ
を用いて機関回転数Ｎｅとアクセル開度Ａとに基づいて
定められる。次いでステップ５１においてＥＧＲ制御弁
１８の開度が機関回転数Ｎｅと機関負荷Ｑとのマツプ（
第６図参照）に基づいて計算される。次いでステップ５
２ではステップ５１において計算されたＥＧＲ制御弁１
８の開度に基づいてＥＧＲ制御弁１８が駆動せしめられ
る。
ーチンを示す。第５図を参照すると、まずステップ５０
において機関回転数Ｎｅおよび燃料噴射量Ｑが読み込ま
れる。筒内噴射式内燃機関の場合、混合気を理論空燃比
に制御しなくても燃焼可能であるので、吸気の絞り損失
を低減するため基本的に空気過剰な状態で運転されてい
る。このため、筒内噴射式内燃機関の出力は燃料噴射量
Ｑによって制御されており、本実施例では負荷として燃
料噴射量Ｑを用いている。なお燃料噴射量Ｑは、図示し
ない燃料噴射量制御ルーチンにおいて第１０図のマツプ
を用いて機関回転数Ｎｅとアクセル開度Ａとに基づいて
定められる。次いでステップ５１においてＥＧＲ制御弁
１８の開度が機関回転数Ｎｅと機関負荷Ｑとのマツプ（
第６図参照）に基づいて計算される。次いでステップ５
２ではステップ５１において計算されたＥＧＲ制御弁１
８の開度に基づいてＥＧＲ制御弁１８が駆動せしめられ
る。
第７図には吸気制御弁１０の開度を制御するためのルー
チンを示す。第７図を参照すると、まずステップ６０に
おいて機関回転数Ｎｅおよび燃料噴射量Ｑが読込まれる
。次いでステップ６１において吸気制御弁１０の開度が
機関回転数Ｎｅと機関負荷Ｑとのマツプ（第８図参照）
に基づいて計算される。
チンを示す。第７図を参照すると、まずステップ６０に
おいて機関回転数Ｎｅおよび燃料噴射量Ｑが読込まれる
。次いでステップ６１において吸気制御弁１０の開度が
機関回転数Ｎｅと機関負荷Ｑとのマツプ（第８図参照）
に基づいて計算される。
第６図および第８図のマツプに基づいてＥＧＲ弁１８お
よび吸気制御弁１０を制御するとＥＧＲ率およびスワー
ル比は第４図に示されるように制御される。次いでステ
ップ６２ではステップ６１において計算された吸気制御
弁１０の開度に基づいて吸気制御弁１０が駆動せしめら
れる。すなわち、機関負荷が一定の場合、機関回転数が
増大するとＥＧＲ率の減少に伴ってスワール比が減少し
、機関回転数が一定の場合、機関負荷が増大するとＥＧ
Ｒ率の減少に伴ってスワール比が減少するよう、ＥＧＲ
率とスワール比が関連して制御される。
よび吸気制御弁１０を制御するとＥＧＲ率およびスワー
ル比は第４図に示されるように制御される。次いでステ
ップ６２ではステップ６１において計算された吸気制御
弁１０の開度に基づいて吸気制御弁１０が駆動せしめら
れる。すなわち、機関負荷が一定の場合、機関回転数が
増大するとＥＧＲ率の減少に伴ってスワール比が減少し
、機関回転数が一定の場合、機関負荷が増大するとＥＧ
Ｒ率の減少に伴ってスワール比が減少するよう、ＥＧＲ
率とスワール比が関連して制御される。
第９図には本発明をＶ型エンジンに適用した例を示す。
第９図を参照すると、右シリンダバンクＲＢと左シリン
ダバンクＬＢの間に形成されるＶ字状空間に各気筒に共
通のＥＧＲサージクンク１６が配置される。ＥＧＲサー
ジタンク１６の両端には夫々弁ボデイ３が設けられ、こ
の弁ボデイ３部には吸気制御弁１０およびＥＧＲ制御弁
１８が夫々設けられている。このように本実施例によれ
ばＶ字状空間を利用してＥＧＲサージタンク１６を取付
けることができるため機関への搭載性をさらに向上せし
めることができる。
ダバンクＬＢの間に形成されるＶ字状空間に各気筒に共
通のＥＧＲサージクンク１６が配置される。ＥＧＲサー
ジタンク１６の両端には夫々弁ボデイ３が設けられ、こ
の弁ボデイ３部には吸気制御弁１０およびＥＧＲ制御弁
１８が夫々設けられている。このように本実施例によれ
ばＶ字状空間を利用してＥＧＲサージタンク１６を取付
けることができるため機関への搭載性をさらに向上せし
めることができる。
以上、ＥＧＲ制御弁と吸気制御弁によりＥＧＲ率とスワ
ール比とを関連させて制御する実施例について説明した
が、必要に応じて吸気マニホールド上流にスロットル弁
を設け、スロットル弁による吸入空気量制御をも加えて
ＥＧＲ率を制御してもよい。
ール比とを関連させて制御する実施例について説明した
が、必要に応じて吸気マニホールド上流にスロットル弁
を設け、スロットル弁による吸入空気量制御をも加えて
ＥＧＲ率を制御してもよい。
多量の排気ガスが還流される場合には気筒内の旋回流が
強められるために排気ガスは十分に混合し、良好な燃焼
を得ることができる。
強められるために排気ガスは十分に混合し、良好な燃焼
を得ることができる。
第１図は内燃機関の略平面図、第２図は第１図の■−■
線に沿ってみた断面図、第３図は制御ユニットを示す図
、第４図はＥＧＲ率およびスワール比を示す線図、第５
図はＥＧＲ制御弁の開度を制御するためのフローチャー
ト、第６図はＥＧＲ制御弁の開度を示す線図、第７図は
吸気制御弁の開度を制御するためのフローチャート、第
８図は吸気制御弁の開度を示す線図、第９図は本発明を
適用したＶ型エンジンの断面図、第１０図はアクセル開
度および機関回転数と燃料噴射量の関係を示す線図であ
る。 １・・・ストレートボート、 ２・・・ヘリカルポート、 １０・・・吸気制御弁、１
８・・・ＥＧＲ制御弁。
線に沿ってみた断面図、第３図は制御ユニットを示す図
、第４図はＥＧＲ率およびスワール比を示す線図、第５
図はＥＧＲ制御弁の開度を制御するためのフローチャー
ト、第６図はＥＧＲ制御弁の開度を示す線図、第７図は
吸気制御弁の開度を制御するためのフローチャート、第
８図は吸気制御弁の開度を示す線図、第９図は本発明を
適用したＶ型エンジンの断面図、第１０図はアクセル開
度および機関回転数と燃料噴射量の関係を示す線図であ
る。 １・・・ストレートボート、 ２・・・ヘリカルポート、 １０・・・吸気制御弁、１
８・・・ＥＧＲ制御弁。
Claims (1)
- 気筒内に旋回流を生ぜしめるための第１の吸気通路と、
該第１の吸気通路によって発生する旋回流より強い旋回
流であって逆向きの旋回流を気筒内に生じさせるための
第２の吸気通路とを単一の気筒に接続し、前記第１の吸
気通路には前記第１の吸気通路の開度を制御するための
吸気制御弁を設け、前記第２の吸気通路には排気ガス再
循環通路を接続すると共に該排気ガス再循環通路には該
排気ガス再循環通路の開度を制御するための排気ガス再
循環制御弁を設け、該排気ガス再循環制御弁の開度が増
大するにつれて前記吸気制御弁の開度を減少せしめるよ
うにした内燃機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2196298A JPH0486363A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2196298A JPH0486363A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0486363A true JPH0486363A (ja) | 1992-03-18 |
Family
ID=16355482
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2196298A Pending JPH0486363A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0486363A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0974748A3 (de) * | 1998-07-24 | 2000-09-06 | Adam Opel Ag | Hubkolben-Brennkraftmaschine mit Abgasrückführung |
| JP2009287418A (ja) * | 2008-05-27 | 2009-12-10 | Toyota Motor Corp | 吸気マニホールド及び内燃機関 |
-
1990
- 1990-07-26 JP JP2196298A patent/JPH0486363A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0974748A3 (de) * | 1998-07-24 | 2000-09-06 | Adam Opel Ag | Hubkolben-Brennkraftmaschine mit Abgasrückführung |
| JP2009287418A (ja) * | 2008-05-27 | 2009-12-10 | Toyota Motor Corp | 吸気マニホールド及び内燃機関 |
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