JPH0487552A - 反粒子反応炉による液体金属ｍｈｄ発電装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、陽子と反陽子の消滅反応時に発生する膨大な
熱エネルギーを液体金属ＭＨＤ発電によって直接電気エ
ネルギーに変換する反粒子反応炉による液体金属ＭＨＤ
発電装置に関する。

（従来の技術） 周知のように、数１０万ｋＷから数１００万ｋＷの大電
力を発生する発電装置としては、従来、水力発電、火力
発電、原子力発電等が実用化されている。また、将来の
発電装置として核融合反応を利用した発電方式が研究開
発の途上にあり、実用化には成功していない。

（発明が解決しようとする課題） しかし、従来の大電力発電装置は、いずれも、水力の運
動エネルギー、火力や原子力の熱エネルギーを機械エネ
ルギーへ変換した後、発電機の回転により電力を取り出
す方式であるので、装置は巨大化し、数１０万ｋＷ以上
の大電力を得るには広大な敷地が必要となり、小型化が
困難な構成である。また、発生エネルギーは元々低いが
、それを−度機械エネルギーへ変換するので、総合効率
が低下し、これを改善するのは困難である。

ところで、近年、宇宙開発が進展し、宇宙ステーション
や月面基地等の建設が検討されているが、これらでは１
０ｋＷ〜５００ｋＷ程度の発電設備が必要と言われてい
る。また、宇宙飛翔体搭載用を考慮すると小型化が必須
条件となる。

要するに、地上だけでなく宇宙空間等の特殊な場所でも
使用できる小型の大電力発生装置の開発が望まれている
。小型化は、高エネルギー発生源と高変換効率の発電方
式とを採用すれば実現可能であり、この観点から考察す
ると次のようになる。

まず、高エネルギー発生源としては核エネルギーを抽出
することを考える。原子核の反応結果により原子核中に
含まれるエネルギーを引き出す方法には、核分裂反応と
核融合反応と反粒子反応（反物質反応）とがある。

核分裂（Ｆｉｓｓｉｏｎ）反応は、ウランのような重い
原子核を複数の軽い核子に分解する過程で放出される核
の結合エネルギーを得る方法であり、既に原子炉として
実用化されている。

核融合（Ｆｕｓｉｏｎ）反応は、水素や重水素のような
軽い原子核を結合させてより重い原子核（ヘリウム）に
変換する過程で放出される核の結合エネルギーを得る方
法であり、前述した通り現在研究の段階であり、実用化
には成功していない。

反粒子（Ａｎｔｉｐａｒｔｉｃ　Ｉｅｓ）反応は、俗に
言う反物質（Ａｎｔｉｍａｔｔｅｒ）と物質との消滅反
応によるエネルギー放出を利用しようとする考えである
が、未だ研究はなされておらず空想の領域としてそのア
イディアすら出されていないのが現状である。

上記３者において、核エネルギーの源泉は質量であり、
質量／エネルギーの変換式であるＥ＝ｍｃにより算出さ
れるが、核分裂や核融合では核反応の結果生じる核の質
量欠損という形で原子核内部の陽子と中性子の結合エネ
ルギーの一部が取り出される。即ち、核分裂の場合も核
融合の場合も原子核中のエネルギーの一部しか引き出す
ことができない、これに対し、核子と反核子の結合によ
る相互消滅反応では質量のすべてがエネルギーに転化さ
れる。

つまり、消滅反応によって物質からエネルギーを得る効
率は原理的に１００％であり、原子力や核融合など他の
いかなるエネルギー源でも消滅反応以上の効率でエネル
ギーを生成することはできない。生成エネルギーの簡単
な比較を以下に示す。

☆１ｇのウラン２３５９□Ｕの核分裂反応＋　　２Ｘ１
０’ｋＷｈ（１７２億カロリー） ☆１ｇの水素原子核融合反応：　　　　　１６Ｘ１０’
ｋＷｈ（１，４兆カロリー） ☆１ｇの物質の消滅反応：　　　　　２５００ｘｌＯ’
　ｋＷｈ（２１５兆カロリー） ☆１ｇの石油の燃焼反応：　　　　　　　　　０．０１
２ｋＷｈ（１万カロリー） 従って、反粒子反応を積極的に利用すべきであるが、反
粒子反応炉をどのように構成すべきかが問題となる。

また、高変換効率の発電方式としては、機械−電気エネ
ルギー変換を省略した経路で発電を行う直接発電方式を
考える。直接発電方式には、ゼーベック効果を利用する
熱電発電、熱放射電子流を利用した熱電子発電、電磁流
体の電磁誘導効果を利用したＭ　ＨＤ　（Ｍａｇｎｅｔ
ｏ　Ｈｙｄｒｏ　Ｄｙｎａｍｉｃｓ：電磁流体力学）発
電がある０発生電力の観点から熱電発電、熱電子発電等
熱源を利用するものはいずれも規模が小さく、水力発電
、火力発電、原子力発電のような数１０万ｋＷ〜数１０
０万ｋＷの大規模発電が原理的に可能なものはＭＨＤ発
電である。

ここに、ＭＨＤ発電では作動流体としてプラズマ流が一
般に使用されるが、特に宇宙飛翔体の動力源として小型
で大電流がとりだせる作動流体としてプラズマ流を用い
ることの妥当性が問題となる。

本発明は、このような問題に鑑みなされたもので、その
目的は、地上のみならず宇宙空間等の特殊な場所におい
ても数１０万ｋＷ〜数１（ｔｏ万ｋＷの大規模発電が可
能で、かつ、宇宙飛翔体に搭載できる程度に小型化が可
能な発電装置たる反粒子反応炉による液体金属ＭＨＤ発
電装置を提供することにある。

（課題を解決するための手段） 前記目的を達成するために、本発明の反粒子反応炉によ
る液体金属ＭＨＤ発電装置は次の如き構成を有する。

即ち、本発明の反位子反応炉による液体金属ＭＨＤ発電
装置は、第１図に示すように、陽子と反陽子との消滅反
応を行わせその発生熱で外部から入力される液体金属を
加熱し高温高圧の蒸気にして外部へ送出する反位子反応
炉１と；　反位子反応炉から送出される蒸気に液体金属
を混合して高速の気液２相流を形成し、その気液２相流
から液体金属を分離して前記反位子反応炉へ環流させる
べく送出する作動流体加速器２と；　前記反位子反応炉
へ環流する液体金属の高速流が強磁場内を流れることに
よって起電力を発生するＭＨＤ発電機３と；　を備えた
ことを特徴とするものである。

（作　用） 次に、前記の如く構成される本発明の反粒子反応炉番こ
よる液体金属ＭＨＤ発電装置の作用を説明する。

第１図において、ＭＨＤ発電機３の作動流体は液体金属
である。この液体金属は反位子反応炉１にて加熱され作
動流体加速器２にて加速されてＭＨＤ発電機３を高速で
通過し反位子反応炉１へ戻る。これが繰り返されること
によってＭＨＤ発電機３から電気出力が得られる。

作動流体加速器２は、反位子反応炉から送出される蒸気
に液体金属を混合して高速の気液２相流を形成し、その
気液２相流から液体金属を分離して前記反位子反応炉へ
環流させるべく送出することを繰り返すもので、その構
成は容易に推察できる。以下、反位子反応炉１及びＭＨ
Ｄ発電機３について説明する。

Ｊず、反位子反応炉１では、陽子と反陽子の消滅反応を
行わせ熱エネルギーを取り出すが、反位子の特徴及び消
滅反応の一般的な説明をし、その過程で反位子反応炉１
がどのように構成されるかを説明する。

常物質を構成する陽子（ｐ）、中性子（ｎ）、電子（ｅ
−）に対して、その反位子（荷電共役粒子）である反陽
子（ｐ）、灰中性子（ｎ）、陽電子（ｅ　　ンが存在す
ることは既に実証されている。又、その他の素粒子（ミ
ューオン、ニュートリノ等）に対してもすべて反位子が
対応している。

粒子と反位子はその質量と寿命は等しく、電荷は逆符号
の性質をもつ、これらの粒子は互いに自己の粒子と急速
に再結合し消滅反応を起こす０反応前の質量はすべてエ
ネルギーに変わり、保存則に応じて新しい素粒子及び場
を生成することが観測されている。この消滅現象が反位
子の最大の特徴であり、反位子、粒子そのものが消滅し
ても、そこに膨大な量のエネルギーが残されるのである
。

これらの反位子を作り出す一般的な方法は高エネルギー
粒子の衝突反応を利用して行われ、今日地上では加速器
を用いて数多くの反位子が生成されている。生成された
反位子は常物質に出会うと瞬時のうちに消滅するので、
反位子をこの常物質の世界で保存するには極めて高い真
空（１０−’　ｐａ　）が要求される。

即ち、粒子と反位子は、各々高真空容器に貯蔵し、交換
可能な燃料源とするのである。製造は地上で行うが、宇
宙での利用を考慮して小型の容器とする。真空技術の発
達した今日容易に製造できる。

そして、素粒子の中で崩壊しない安定な粒子は陽子、電
子、二二一トリノとそれらの反位子である反陽子、陽電
子、反ニュートリノ及び光子であるが、製造容易性及び
発生エネルギー量の観点から本発明では陽子と反陽子の
消滅反応を行わせる。

陽子は水素ガスの放電によって電子がはぎとられるので
、陽子ビームは簡単に作り出せる。また、反陽子の生成
は、ベパトロン等を用い陽子を７０億電子ボルト（７Ｇ
ｅＶ）程度まで加速させ、核ターゲットに衝突させるこ
とにより行うのが現在の一般的な方法である。このとき
の反応式は、ｐ＋ｐ″　ｐ＋ｐ＋ｐ＋ｐ である。

このようにして生成し高真空容器に貯蔵した反陽子と陽
子を炉心に導き、外部から電場をかけ静かに正面衝突さ
せる。すると、陽子−反陽子消滅反応が起こり、発生熱
エネルギーが取り出せる。

発生熱エネルギーの制御は外部電場の強さを変えること
によって消滅反応を起こす陽子と反陽子の量を変えるこ
とにより行う。この陽子−反陽子消滅反応とそれに引き
続く崩壊過程と生成エネルギーについて概略説明する。

簡単にするため、陽子と反陽子の運動は無視して静止し
た状態で消滅したとし、その質量は９００ＭｅＶ　（厳
密には陽子の静止質量１．６７Ｘ　１０−”ｋｇから９
３８ＭｅＶとなる）とする。又、崩壊の過程では、エネ
ルギーが崩壊光の粒子に等分配されるものとする。

陽子と反陽子の消滅で、その静止質量１８００ＭｅＶが
放出される。つｔり始状態の全エネルギーは１８００Ｍ
ｅＶである。

陽子−反陽子消滅反応と崩壊過程は、 Ｐ＋Ｐ→ π０→ π　　→ π　　→ μ　→ μ　→ π　　＋π　　＋π γ＋γ μ“＋νμ μ−＋シμ ｅ＋＋ν。＋νμ ｅ−＋シｅ＋シμ ｅ”　＋ｅ−→　γ十γ となり、最終の反応は Ｐ＋ｐ→　４γ＋ν。＋シ８＋２シ１＋２ν１　　　　
　（９）となる。

１８００　Ｍ　ｅ　Ｖのエネルギーは３つのパイ中間子
、π０（中性パイ中間子）とπ−（荷電パイ中間子）に
分配され、それぞれ６００ＭｅＶのエネルギーとなる（
式（２Ｉ）。

π０の寿命は８．３　Ｘ　１０”Ｓですぐに２個のγ量
子（γ線）に崩壊し、１個のγ量子は３００ＭｅＶのエ
ネルギーをもつことになる（式（３））。

一方、π１の寿命は２．６Ｘ　１Ｏ−８Ｓでゆっくりと
崩壊し、μｍ（ミューマイナス粒子）と反位子であるμ
″（ミュープラス粒子）、ν１　（ミューニュートリノ
）とν１　（反ミューニュートリノ）に崩壊し、それぞ
れ３００ＭｅＶのエネルギーとなる（式（４）、同＋５
））。

γ量子と二二一トリノは安定であるがミュー粒子は不安
定であるため、式（６）、同（至）のように、３００　
Ｍ　ｅ　Ｖのμｍはｅ　”（１００ＭｅＶ）とシロ（電
子ニュートリノ：　ＩｏｏＭｅＶ）、　ｖ　ｕ　（１０
０ＭｅＶ）に崩壊する。

μ　も同様である。

陽電子ｅ”（１００ＭｅＶ）と電子ｅ　−（１００Ｍｅ
Ｖ）は共に消滅し、２つのγ量子に変わる（式８）、ν
。とν８、ν１とν１も対消滅の可能性はあるが、核子
及核子消滅、電子−陽電子消滅に較べて、その反応確率
が極めて小さいことから無視できる。又、電荷をもたな
い二二一トリノは物質との相互作用もないので、対消滅
のための制御ができず、そのエネルギーをもち遠方に飛
散するだけである。

従って、始状態の１８００ＭｅＶのエネルギーは、最終
的には６個のニュートリノの合計１００１００Ｏ，２個
のγ量子６００　Ｍ　ｅ　Ｖと電子−陽電子消滅による
２個のγ量子２００　Ｍ　ｅ　Ｖとの合計８００ＭｅＶ
に分配される。

つまり、１個の陽子と１個の反陽子の消滅反応から８０
０ＭｅＶのγ量子が放出される。この生成エネルギーの
値（８００ＭｅＶ）は、核分裂反応（２３５ＭｅＶ）や
核融合反応（１７，６ＭｅＶ）のそれをはるかに上回る
ものである。

そこで、炉心を密度の高い物質の厚い層で覆い、これに
上記のようにして放出されるγ量子を吸収させ熱エネル
ギーとして取り出し、この熱エネルギーで金属流体を加
熱するのである。斯くして、発生する熱エネルギーは電
気エネルギーの発生のために使用することができること
になる。

簡単な試算として、標準状態において水素位相１ｍ’中
には２．７Ｘ　１０　　の水素分子、すなわち５，４×
１０　　個の陽子を含んでいる。今、陽子と反陽子が１
が中に同じ数だけ存在していると仮定すると、１ｅＶ　
＝１．６Ｘ１０−１９Ｊ、１ｋＷｈ＝３．６ｘ１０６Ｊ
　　であるので、これらの消滅反応により、 ５．４Ｘ１０　Ｘ８００Ｘ１０Ｘ１．６ＸｌＯ＝６．９
Ｘ１０　Ｊａｍ　＝１．９ＸｌＯｋＷｂ／ｍ＝５ｊＸ１
０’ｋＷ／ｍ３ すなわち５３万キロワツトに相当する電力が得られるこ
とが解る。

次に、ＭＨＤ発電の原理は、作動流体の流路に磁場Ｂを
印加し、導電性流体を速度Ｕで流すことにより、フレミ
ングの右手側により、ＵとＢに垂直な方向にｕＸＢなる
誘導電場つまりローレンツ起電力が生じるので、これを
電力としてとりだす。

この型はファラデーの電磁誘導にもとづきファラデー型
と呼ばれる。一方、作動流体の運動方向にもホール効果
による起電力が発生する。

磁場中の発電流路から電流を負荷としてとりだすのに、
ファラデー電流をとりだすか、ホール電流をとりだすか
、またその電極構造により、連続電極構造ファラデー型
、分割電極構造ファラデー型、分割電極構造ホール型に
分類される。

ここでは基本原理ということで、ホール効果を考慮しな
い動作式の比較的簡単な分割電極構造ファラデー型発電
流路について示す。

−最北したオームの法則は、 Ｊ＝σ・（ｕＸＢ＋Ｅ）−（ｈｅ／Ｂ）・ＪＸＢ　　−
一一一（ＩＩ）で示される。なお、Ｊは電流密度、σは
作動流体の導電率、Ｕは流体速度、Ｂは磁場、Ｅは内部
電場、ｈｅはホール係数である。

そうすると、発ｔｍの出力特性は次のようになる。全電
流密度は Ｊ＝σ（ｕＢ−Ｅ） であるが、負荷パラメータ（電圧利用率）としてに＝Ｅ
／ｕＢ を導入すると、 Ｊ＝　（１−Ｋ）σｕＢ （＾／１１２） となる、また、負荷へ供給する電力密度は、Ｐ　ｏ　−
Ｊ　Ｅ　＝　Ｋ　（Ｉ　　Ｋ　）σｕ２Ｂ２（Ｗ／１３
）　　−−−−（１５）となる０発生電力は、作動流体
の導電率に比例し、流体速度と磁場の二乗に比例するの
である。

一方、流体の受ける効力は、 Ｆ＝ＪＢ＝（１−Ｋ）ａｕＢ２　　　　　　　　　（１
６）で与えられ、流体のなす単位時間あたりの仕事は、
Ｐｐ　＝Ｆｕ＝　（Ｉ　　Ｋ）ｃｊｕ２Ｂ２　　　　　
　　（１７＞で与えられる。

その結果、電気効率η。は、式（１５）と同（１７）か
らη、＝ｐｏ／Ｐｐ　＝Ｋ となる、また、発生電圧は、電極間距離をｄとして、 Ｖ＝Ｅｄ＝ＫｕＢｄ　　　（Ｖ）　　　　　　　　　　
　（１９）で与えられる。つまり、ＭＨＤ発電の発生電
圧はｕＢに比例し、発生電流はσｕＢに比例し、発生電
力はσｕ２　Ｂ２に比例することが解る。

以上のことから、作動流体としては、導電率σの大きな
ものを採用すべきことが解る。そうすれば、流体速度、
磁場の強さが低減でき、かつ大電流がとりだせるので、
所望の電力に対して装置の小型化が可能となる。液体金
属の導電率はプラズマ流に較べて６〜７桁程大きいので
、充分に大きな効果が期待できる。

以下、プラズマ流と液体金属流の差異を簡単な計算例で
示す、ここでは液体金属として、原子炉の熱伝導材とし
ても利用できるナトリウムＮａを考慮する。その理由は
、液体ナトリウムが高い熱伝導度をもち優れた熱伝導率
が得られるので炉心からの熱を効率よく運ぶ優れた熱媒
体であること、熱容量が大きく熱を貯える能力が大きい
こと、比重が０．９２８と軽く駆動しやすいのでポンプ
動力が少なくてすむこと等の特徴により、原子炉の熱伝
導材つまり冷却材として既に充分な使用実績があるため
である。

更に高い導電率をもった電磁流体であること、融点９７
．−８°Ｃ１沸点８７８°Ｃと比較的低く、液体金属Ｍ
ＨＤ発電に最適であるためである。

さて、Ｎａの導電率σ＝　２　Ｘ　１０　ｉ＋ｈｏ／ｍ
、　ｕ　＝４０ｍ／ｓ　、　Ｂ＝ＩＴｅｓｌａ　、　Ｋ
＝０．５として、Ｅ＝０．５Ｘ４０ｘ　１　＝２０　（
Ｖ／ｍ）Ｊ＝（１−０，５）Ｘ２Ｘ１０’Ｘ４０刈・４
刈０８（＾／ＩＩ２＞＝４００Ｍ（Ａ／＋！２）Ｐ＝０
．５Ｘ　（１−０，５）　Ｘ　２Ｘ　１０’　Ｘ４０２
Ｘ　１　”４　　Ｘ１０９（Ｗ／ｍ　　’）＝８，００
０，０００（ｋＷ／ｍ　　’）となる、一方、プラズマ
流体によるＭＨＤ発電の場合、通常、ｕ　＝　８００　
ｍｉｓであり、Ｂ　＝＝　４　Ｔｅ５ｌａ。

６　＝　１０ｍｈｏ／ｍ　、　Ｋ＝　０．５として、Ｅ
＝０．５ｘ８００ｘ４＝１，６００　（Ｖ／ｍ）Ｊ＝（
１−０，５）　Ｘ１０Ｘ８００　Ｘ４＝１６．０００（
Ａ／ｍ２）Ｐ＝０．５　Ｘ（１−０，５）　Ｘ１０Ｘ８
０（１２Ｘ４２＝２５，６００，０００（Ｗ／ｍ’　）
・２５，６００（ｋ胃／ｍ３　） となり、顕著な相違が認められる。

以上の説明から明らかな通り、本発明によれば、小型の
大電力発生装置を実現できる。ここに、具体的な大きさ
であるが、試算によれば、本装置は、燃料源としての反
陽子、陽子の量にもよるが、数１０万ｋＷ〜数１（１０
万ｋＷ程度の電力を発生するとした場合、外形寸法２ｍ
　（Ｗ）Ｘｌ、５ｍ　（Ｈ）Ｘ３ｍ（Ｄ）程度の容積の
ものとすることができる。

反位子反応炉も液体金属ＭＨＤ発電機も現在の技術の延
長線上にあり、核融合炉の開発の困難性に較べて、むし
ろ、より実現性があるのではないかと期待されるところ
である。

（実　施　例ン 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

第２図は本発明の一実施例に係る反位子反応炉によるＭ
ＨＤ発電装！を示す、第２図において、反位子反応炉１
では、中央に球状容器からなる炉心ＩＩが配置され、そ
の外周囲が高密度の金属体１２、ブランケット１３及び
遮蔽体１４の順序で被覆される。

ブランケット１３は液体金属たる液体ナトリウムＮａを
貯蔵する容器であり、作動流体加速器２とポンプ４とに
それぞれ管路で接続される。そして、遮蔽体１４の外側
には陽子源１５と反陽子源１６とが例えば対称配置され
る。この陽子源１５と反陽子源１６はそれぞれ適宜長さ
のヒユーム管を介して炉心１１に交換可能に連結される
。これらには前述のようにして生成した陽子、反陽子が
貯蔵されるが、残留ガスとの衝突を避けるなめ高真空度
（１０ｐａ）にし長時間保管できるようにしである。ま
た、陽子源１５と反陽子源■６には制御部１７から所要
の電圧が印加される。

即ち、制御部１７から陽子源１５及び反陽子源１６に所
要の電圧を印加しその電場により陽子と反陽子を炉心１
１に導きここで静かに正面衝突させる。すると、前述し
たような過程で陽子−反陽子消滅反応が起こり、γ量子
が放出されるが、これは金属体１２及びブランケット１
３に吸収され熱エネルギーへ変換される。なお、発生熱
量は陽子源１５及び反陽子源１６からの流量を制御部１
７からの印加電圧によって制御できる。

ブランケットＩ３にはポンプ４から液体ナトリウムＮａ
（以下、単に「液体金属」とする）が圧送されて来るが
、これはブランケット１３にて上記の如くに加熱され、
高温高圧の蒸気となって作動流体加速器２の混合室２１
へ圧送される。

作動流体加速器２は、混合室２１．ノズル２２、気液分
離室２３、熱交換器２４、凝縮器２５、ポンプ２６及び
熱交換器２７を備える０反粒子反応炉１からの蒸気は混
合室２１にて熱交換器２７からの液体金属が注入され気
液２相流となる。これはノズル２２から高速噴流として
気液分離室２３へ吹き出される。気液分離室２３では蒸
気と液体に分離して、液体金属のみＭＨＤ発電機３の発
電流路３１を通過させて発電に用いる。ＭＨＤ発電機３
を通過した液体金属はポンプ４を介して高温熱源（反応
炉）のブランケット１３へ再び送られて、これまでの動
作を繰り返す。

一方、気液分離室２３でとりだされた蒸気は熱交換器２
４を通して熱を奪われ、凝縮器２５で液体金属になる。

この液体金属をポンプ２６で熱交換器２７に送り込み、
高温の液体金属にして混合室２１に注入し、これまでの
動作を繰り返すのである。

なお、ＭＨＤ発電機３に関しては前述したのでその説明
を省略する。

〈発明の効果） 以上説明したように、本発明の反位子反応炉による液体
金属ＭＨＤ発電装置によれば、陽子−反陽子の消滅反応
を利用し、かつＭＨＤ発電の作動流体として液体金属を
用いるようにしたので、極めて小型（例えば２　ｍ　Ｘ
　１．５　ｍ　Ｘ　３　ｍ　）で、かつ、大電力（数１
０万ｋＷ〜数１００万ｋＷ）の発電装置を実現でき、宇
宙飛翔体搭載用の動力源又は月面基地等の発電設備とし
て利用できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の反粒子反応炉による液体金属ＭＨＤ発
電装置の構成ブロック図、第２図は本発明の実施例装置
の構成ブロック図である。 １・・・・・・反粒子反応炉、　２・・・・・・作動流
体加速器、３・・・・・・ＭＨＤ発電機、　４・・・・
・・ポンプ。 代理人　弁理士　　八　幡　　義　博 水、応明蓑僅α橋へ゛ブロック悶 芽グ凹

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 陽子と反陽子との消滅反応を行わせその発生熱で外部か
   ら入力される液体金属を加熱し高温高圧の蒸気にして外
   部へ送出する反粒子反応炉と；反粒子反応炉から送出さ
   れる蒸気に液体金属を混合して高速の気液２相流を形成
   し、その気液２相流から液体金属を分離して前記反粒子
   反応炉へ環流させるべく送出する作動流体加速器と；前
   記反粒子反応炉へ環流する液体金属の高速流が強磁場内
   を流れることによって起電力を発生するＭＨＤ発電機と
   ；を備えたことを特徴とする反粒子反応炉による液体金
   属ＭＨＤ発電装置。