JPH05104224A - 連続鋳造機におけるモールド内溶鋼面制御装置 - Google Patents
連続鋳造機におけるモールド内溶鋼面制御装置Info
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- JPH05104224A JPH05104224A JP29481291A JP29481291A JPH05104224A JP H05104224 A JPH05104224 A JP H05104224A JP 29481291 A JP29481291 A JP 29481291A JP 29481291 A JP29481291 A JP 29481291A JP H05104224 A JPH05104224 A JP H05104224A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 パウダをメニスカスとモールドとの間の境界
へ均一に溶け込ませることが出来る連続鋳造機における
モールド溶鋼面制御装置を提供する。 【構成】 モールド銅板１はバックアップフレーム２内
に配置されている。このモールド銅板１とバックアップ
フレーム２との間にコイル４を埋め込む。コイル４は、
メニスカス３と同じ高さに、メニスカス３と平行して印
加電流が流れるような向きで埋め込む。銅板１に埋め込
まれたコイル４は、各々コネクタ７によって接続されて
いる。このコイル４は、４０００〜５０００Ａの電流を
流すことができるようにしておくが、電流の減衰を防ぐ
ために印加電流周波数は２０Ｈｚ以下になるようにして
おく。
へ均一に溶け込ませることが出来る連続鋳造機における
モールド溶鋼面制御装置を提供する。 【構成】 モールド銅板１はバックアップフレーム２内
に配置されている。このモールド銅板１とバックアップ
フレーム２との間にコイル４を埋め込む。コイル４は、
メニスカス３と同じ高さに、メニスカス３と平行して印
加電流が流れるような向きで埋め込む。銅板１に埋め込
まれたコイル４は、各々コネクタ７によって接続されて
いる。このコイル４は、４０００〜５０００Ａの電流を
流すことができるようにしておくが、電流の減衰を防ぐ
ために印加電流周波数は２０Ｈｚ以下になるようにして
おく。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼が注湯されるモー
ルドを備え、このモールド内溶鋼のメニスカス上にパウ
ダが散布される連続鋳造機に関し、特に、パウダのメニ
スカスとモールドとの間への溶け込み状態を制御するモ
ールド溶鋼面制御装置に関する。
ルドを備え、このモールド内溶鋼のメニスカス上にパウ
ダが散布される連続鋳造機に関し、特に、パウダのメニ
スカスとモールドとの間への溶け込み状態を制御するモ
ールド溶鋼面制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】周知のように、連続鋳造機では、溶湯が
とりべからタンディッシュ（湯だまり）に注がれる。タ
ンディッシュから溶鋼がモールド（鋳型）内に注湯され
る。このモールドを出た鋳片はその下方のピンチロール
で加圧しながら引き抜かれる。モールドは銅で作られて
いる。モールド内の溶鋼の自由表面（溶鋼上の面）は、
メニスカスと呼ばれる。このメニスカスを周囲の雰囲気
に対して熱的および化学的に保護したり、モールドと鋳
片との焼付きを防止するための潤滑剤として、メニスカ
ス上にパウダ（被覆粉末）が散布される。また、溶湯が
タンディッシュからモールドにはいる際不純物を巻き込
まないようにするために、タンディッシュにノズルをつ
け、そのノズルの先端をモールド内の溶鋼に浸した状態
で注湯することが行われている。ここで、良好な鋳片を
得るために、従来からモールドにおいて種々の制御が行
なわれている。その１つにモールド内溶鋼レベルを一定
に保つように制御することがある（たとえば、特公昭５
６−８７０１号公報参照）。また、モールドのメカニカ
スから凝固区域の底までの間（冶金学的高さ）の部分に
電磁誘導装置を配置し、回転磁場によってモールド内の
溶鋼を回転させてそれを攪拌することも行われている
（たとえば、特公昭６３−３６８７３号公報や特公昭６
３−４７１０２号公報参照）。
とりべからタンディッシュ（湯だまり）に注がれる。タ
ンディッシュから溶鋼がモールド（鋳型）内に注湯され
る。このモールドを出た鋳片はその下方のピンチロール
で加圧しながら引き抜かれる。モールドは銅で作られて
いる。モールド内の溶鋼の自由表面（溶鋼上の面）は、
メニスカスと呼ばれる。このメニスカスを周囲の雰囲気
に対して熱的および化学的に保護したり、モールドと鋳
片との焼付きを防止するための潤滑剤として、メニスカ
ス上にパウダ（被覆粉末）が散布される。また、溶湯が
タンディッシュからモールドにはいる際不純物を巻き込
まないようにするために、タンディッシュにノズルをつ
け、そのノズルの先端をモールド内の溶鋼に浸した状態
で注湯することが行われている。ここで、良好な鋳片を
得るために、従来からモールドにおいて種々の制御が行
なわれている。その１つにモールド内溶鋼レベルを一定
に保つように制御することがある（たとえば、特公昭５
６−８７０１号公報参照）。また、モールドのメカニカ
スから凝固区域の底までの間（冶金学的高さ）の部分に
電磁誘導装置を配置し、回転磁場によってモールド内の
溶鋼を回転させてそれを攪拌することも行われている
（たとえば、特公昭６３−３６８７３号公報や特公昭６
３−４７１０２号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、本願発明者
の経験や実験によると、良好な鋳片を得るためには、パ
ウダをメニスカスとモールドとの間の境界へ均一に溶け
込ませる必要があることが分かった。さもないと、鋳片
の表面にオシレーションマーク等の傷が現れるからであ
る。しかしながら、上述した従来のモールド制御では、
パウダをメニスカスとモールドとの間へ均一に溶け込ま
せることは出来なかった。そこで，本発明の技術的課題
は，パウダをメニスカスとモールドとの間の境界へ均一
に溶け込ませることが出来る連続鋳造機におけるモール
ド溶鋼面制御装置を提供することにある。
の経験や実験によると、良好な鋳片を得るためには、パ
ウダをメニスカスとモールドとの間の境界へ均一に溶け
込ませる必要があることが分かった。さもないと、鋳片
の表面にオシレーションマーク等の傷が現れるからであ
る。しかしながら、上述した従来のモールド制御では、
パウダをメニスカスとモールドとの間へ均一に溶け込ま
せることは出来なかった。そこで，本発明の技術的課題
は，パウダをメニスカスとモールドとの間の境界へ均一
に溶け込ませることが出来る連続鋳造機におけるモール
ド溶鋼面制御装置を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明によるモールド内
溶鋼面制御装置は、溶鋼が注湯されるモールドを備え、
該モールド内溶鋼のメニスカス上にパウダが散布される
連続鋳造機に於いて、前記メニスカスと前記モールドと
が接触する溶鋼エッジ部に、前記メニスカスと前記モー
ルドとの間の接触力を小さくする方向へ外力を加える外
力印加手段を有する。前記外力印加手段は、前記メニス
カスを形成する面の位置で前記メニスカスを囲むように
巻き回されて前記モールド中に埋め込まれたコイルと、
該コイルに電流を供給する電流供給手段と、を有するも
のが好ましい。また、前記電流は当該電流が流れる方向
を正として正の微分係数をもつ波形を有するものが望ま
しい。そのような波形としては、ノコギリ波や、０〜
（π／２）ラジアンまたはπ〜（３π／４）ラジアンの
角度成分のサイン波を周期とする波形がある。また、コ
イルに流す電流の周波数は２０Ｈｚ以下であるのが望ま
しい。
溶鋼面制御装置は、溶鋼が注湯されるモールドを備え、
該モールド内溶鋼のメニスカス上にパウダが散布される
連続鋳造機に於いて、前記メニスカスと前記モールドと
が接触する溶鋼エッジ部に、前記メニスカスと前記モー
ルドとの間の接触力を小さくする方向へ外力を加える外
力印加手段を有する。前記外力印加手段は、前記メニス
カスを形成する面の位置で前記メニスカスを囲むように
巻き回されて前記モールド中に埋め込まれたコイルと、
該コイルに電流を供給する電流供給手段と、を有するも
のが好ましい。また、前記電流は当該電流が流れる方向
を正として正の微分係数をもつ波形を有するものが望ま
しい。そのような波形としては、ノコギリ波や、０〜
（π／２）ラジアンまたはπ〜（３π／４）ラジアンの
角度成分のサイン波を周期とする波形がある。また、コ
イルに流す電流の周波数は２０Ｈｚ以下であるのが望ま
しい。
【０００５】
【作用】外力印加手段は、メニスカスとモールドとが接
触する溶鋼エッジ部に、メニスカスとモールドとの間の
接触力を小さくする方向へ外力を加える。これにより、
溶鋼エッジ部に隙間ができ、そこにパウダが入り易くな
る。従って、パウダをメニスカスとモールドとの間の境
界へ均一に溶け込ませることが出来る。
触する溶鋼エッジ部に、メニスカスとモールドとの間の
接触力を小さくする方向へ外力を加える。これにより、
溶鋼エッジ部に隙間ができ、そこにパウダが入り易くな
る。従って、パウダをメニスカスとモールドとの間の境
界へ均一に溶け込ませることが出来る。
【０００６】
【実施例】次に，本発明の実施例について図面を参照し
て詳細に説明する。図１は、本発明による連続鋳造機に
おけるモールド内溶鋼面制御装置の構成を示す縦断面図
である。モールド銅板１はバックアップフレーム２内に
配置されている。このモールド銅板１とバックアップフ
レーム２との間に挟み込む形で、コイル４を取り付け
る。コイル４を取り付ける際に、コイル４の位置がメニ
スカス３と同じ高さになるようにしておく。また、コイ
ル４はメニスカス３と平行して印加電流が流れるような
向きで取り付ける。さらに、後述するようにコイル４は
メニスカス３に近ければ近いほどより確実な制御力を発
生することができる。このためコイル４はモールド銅板
１に埋め込んでしまうのが望ましいが、長辺側銅板とバ
ックアップフレーム２との間にコイル４を埋め込む構成
にしてもよい。また、ここでは図示していないが、溶鋼
は従来の連続鋳造機と同様にタンディッシュからモール
ド内に注湯されている。図２は、図１のモールド内溶鋼
面制御装置を線Ａで切った時の横断面を示す断面図であ
る。左右の各銅板に埋め込まれたコイル４は、各々コネ
クタ７によって接続されている。このコイル４は、４０
００〜５０００Ａの電流を流すことができるような構成
にしておく。しかしながら、上述したように、より確実
な制御力を発生するためにコイル４をモールド銅板１に
埋め込むので、銅板による電流の減衰を防ぐために、印
加電流周波数は２０Ｈｚ以下になるようにしておく。こ
のような電流は、電源５によって印加される。電源５
は、中継箱６を介して各コイル４に接続されている。こ
の中継箱６を用いることで、モールド内溶鋼面制御装置
を使用していない時などにはケーブルを取り外すことが
できる。電源５からコイル４に送られる電流波形の一例
として、図３および図４に示すような波形が挙げられ
る。この波形は、ノコギリ波または角度成分が０〜（π
／２）ラジアンであるサイン波を周期とする波形であ
る。このような波形の場合は、溶鋼メニスカスに垂直で
溶鋼面中心に向かう移動磁場が発生する。この移動磁場
が発生することで、メニスカスに制御力が働く。例え
ば、図３ａ）に示すようなノコギリ波形の電流をコイル
４に印加すると、誘導電流は図３ｂ）に示すようにな
り、その結果、メニスカスには図３ｃ）に示すような制
御力が働く。同様に、図４ａ）に示すようなサイン波形
の電流をコイル４に印加すると、誘導電流は図４ｂ）に
示すようになり、その結果、メニスカスには図４ｃ）に
示すような制御力が働くのである。図４ではコイル４に
送られる電流波形として角度成分が０〜（π／２）ラジ
アンであるサイン波を周期とする波形の例を示している
が、角度成分がπ〜（３π／４）ラジアンであるサイン
波を周期とする波形でも良い。上述した制御力発生の原
理について、より詳細に説明する。図５は本発明による
モールド内溶鋼面制御装置の動作原理を示す動作原理図
である。コイル４に印加された印加電流Ｉ1 によって、
コイル４を中心とする磁界Ｈが発生する。この磁界Ｈは
溶鋼面中心に向かう移動磁場であるので、溶鋼には誘導
電流が流れる。コイル４をメニスカス３と同じ高さに取
り付けてあるため、誘導電流はメニスカスに集中して流
れる。その結果、メニスカスには制御力が働き、モール
ド銅板とメニスカスとの間には隙間ができる。この隙間
ができることで、メニスカス上に散布されたパウダを、
均一にメニスカスに溶け込ませることができるのであ
る。このように、パウダを均一に溶け込ませるためには
制御力が不可欠となるわけだが、この制御力は以下のよ
うな数式１で表すことができる。
て詳細に説明する。図１は、本発明による連続鋳造機に
おけるモールド内溶鋼面制御装置の構成を示す縦断面図
である。モールド銅板１はバックアップフレーム２内に
配置されている。このモールド銅板１とバックアップフ
レーム２との間に挟み込む形で、コイル４を取り付け
る。コイル４を取り付ける際に、コイル４の位置がメニ
スカス３と同じ高さになるようにしておく。また、コイ
ル４はメニスカス３と平行して印加電流が流れるような
向きで取り付ける。さらに、後述するようにコイル４は
メニスカス３に近ければ近いほどより確実な制御力を発
生することができる。このためコイル４はモールド銅板
１に埋め込んでしまうのが望ましいが、長辺側銅板とバ
ックアップフレーム２との間にコイル４を埋め込む構成
にしてもよい。また、ここでは図示していないが、溶鋼
は従来の連続鋳造機と同様にタンディッシュからモール
ド内に注湯されている。図２は、図１のモールド内溶鋼
面制御装置を線Ａで切った時の横断面を示す断面図であ
る。左右の各銅板に埋め込まれたコイル４は、各々コネ
クタ７によって接続されている。このコイル４は、４０
００〜５０００Ａの電流を流すことができるような構成
にしておく。しかしながら、上述したように、より確実
な制御力を発生するためにコイル４をモールド銅板１に
埋め込むので、銅板による電流の減衰を防ぐために、印
加電流周波数は２０Ｈｚ以下になるようにしておく。こ
のような電流は、電源５によって印加される。電源５
は、中継箱６を介して各コイル４に接続されている。こ
の中継箱６を用いることで、モールド内溶鋼面制御装置
を使用していない時などにはケーブルを取り外すことが
できる。電源５からコイル４に送られる電流波形の一例
として、図３および図４に示すような波形が挙げられ
る。この波形は、ノコギリ波または角度成分が０〜（π
／２）ラジアンであるサイン波を周期とする波形であ
る。このような波形の場合は、溶鋼メニスカスに垂直で
溶鋼面中心に向かう移動磁場が発生する。この移動磁場
が発生することで、メニスカスに制御力が働く。例え
ば、図３ａ）に示すようなノコギリ波形の電流をコイル
４に印加すると、誘導電流は図３ｂ）に示すようにな
り、その結果、メニスカスには図３ｃ）に示すような制
御力が働く。同様に、図４ａ）に示すようなサイン波形
の電流をコイル４に印加すると、誘導電流は図４ｂ）に
示すようになり、その結果、メニスカスには図４ｃ）に
示すような制御力が働くのである。図４ではコイル４に
送られる電流波形として角度成分が０〜（π／２）ラジ
アンであるサイン波を周期とする波形の例を示している
が、角度成分がπ〜（３π／４）ラジアンであるサイン
波を周期とする波形でも良い。上述した制御力発生の原
理について、より詳細に説明する。図５は本発明による
モールド内溶鋼面制御装置の動作原理を示す動作原理図
である。コイル４に印加された印加電流Ｉ1 によって、
コイル４を中心とする磁界Ｈが発生する。この磁界Ｈは
溶鋼面中心に向かう移動磁場であるので、溶鋼には誘導
電流が流れる。コイル４をメニスカス３と同じ高さに取
り付けてあるため、誘導電流はメニスカスに集中して流
れる。その結果、メニスカスには制御力が働き、モール
ド銅板とメニスカスとの間には隙間ができる。この隙間
ができることで、メニスカス上に散布されたパウダを、
均一にメニスカスに溶け込ませることができるのであ
る。このように、パウダを均一に溶け込ませるためには
制御力が不可欠となるわけだが、この制御力は以下のよ
うな数式１で表すことができる。
【０００７】
【数１】
【０００８】ここで、Ｆは制御力（Ｎ／ｍ）、Ｉ2 は誘
導電流（Ａ）、Ｂは磁束密度（ＷＢ／ｍ2 ）である。ま
た、μは真空状態での透磁率（４π×１０-7）、μ0 は
溶鋼の比透磁率（１）、Ｈは磁界（Ａ／ｍ）である。さ
らに、この磁界Ｈは以下のような数式２で表される。
導電流（Ａ）、Ｂは磁束密度（ＷＢ／ｍ2 ）である。ま
た、μは真空状態での透磁率（４π×１０-7）、μ0 は
溶鋼の比透磁率（１）、Ｈは磁界（Ａ／ｍ）である。さ
らに、この磁界Ｈは以下のような数式２で表される。
【０００９】
【数２】
【００１０】ここでＩ1 は印加電流、ｒはコイル中心と
溶鋼エッジとの間の距離である。数式２からも分かるよ
うに、より大きな磁界を発生させるためには、コイルは
溶鋼にできるだけ近い位置に取り付けることが重要なの
である。また、上述したように、モールド銅板による電
流の減衰を防ぐために、印加電流周波数は低くすること
（２０Ｈｚ以下）も重要である。次に、本発明によるモ
ールド内溶鋼面制御装置を用いた設計試算について、例
を用いて説明する。図６に、メニスカス下約７．５ｍｍ
の溶鋼を銅板から浮かしてパウダが流入しやすくなるよ
うに設計した例を示す。コイル４には４３００Ａで２０
Ｈｚの電流を流す。２０Ｈｚの電流が流れた時の銅板の
スキンデプスは１５ｍｍであり、溶鋼のスキンデプスは
１３３ｍｍである。コイル４に電流が流れることによっ
て発生し、上記１５ｍｍの銅板を通過した磁界の磁束密
度は、スキンデプスの定義により１／ｅ（約０．３６８
倍）となる。但し、誘導電流の計算の際には、計算を簡
単にするために磁束密度は０．３倍とする。したがっ
て、メニスカス下約７．５ｍｍの溶鋼に流れる誘導電流
は、溶鋼のスキンデプスを考慮に入れると、以下の数式
３のようになる。
溶鋼エッジとの間の距離である。数式２からも分かるよ
うに、より大きな磁界を発生させるためには、コイルは
溶鋼にできるだけ近い位置に取り付けることが重要なの
である。また、上述したように、モールド銅板による電
流の減衰を防ぐために、印加電流周波数は低くすること
（２０Ｈｚ以下）も重要である。次に、本発明によるモ
ールド内溶鋼面制御装置を用いた設計試算について、例
を用いて説明する。図６に、メニスカス下約７．５ｍｍ
の溶鋼を銅板から浮かしてパウダが流入しやすくなるよ
うに設計した例を示す。コイル４には４３００Ａで２０
Ｈｚの電流を流す。２０Ｈｚの電流が流れた時の銅板の
スキンデプスは１５ｍｍであり、溶鋼のスキンデプスは
１３３ｍｍである。コイル４に電流が流れることによっ
て発生し、上記１５ｍｍの銅板を通過した磁界の磁束密
度は、スキンデプスの定義により１／ｅ（約０．３６８
倍）となる。但し、誘導電流の計算の際には、計算を簡
単にするために磁束密度は０．３倍とする。したがっ
て、メニスカス下約７．５ｍｍの溶鋼に流れる誘導電流
は、溶鋼のスキンデプスを考慮に入れると、以下の数式
３のようになる。
【００１１】
【数３】
【００１２】また、４３００Ａの印加電流と上記数式３
によって求められた７１Ａの誘導電流との間に働く反力
は、以下の数式４のようになる。
によって求められた７１Ａの誘導電流との間に働く反力
は、以下の数式４のようになる。
【００１３】
【数４】
【００１４】ここでＩ1 は印加電流（Ａ）、Ｉ2 は誘導
電流（Ａ）、ｒは（ｍ）Ｉ1 とＩ2 との間の距離であ
る。一方、巾１ｍ当りの静鉄圧は以下の数式５によって
求められる。
電流（Ａ）、ｒは（ｍ）Ｉ1 とＩ2 との間の距離であ
る。一方、巾１ｍ当りの静鉄圧は以下の数式５によって
求められる。
【００１５】
【数５】
【００１６】ここでγは溶鋼比重（７×１０-3ｋｇ／ｃ
ｍ3）、ｈは溶鋼ヘッド（ｃｍ）である。数式４および
数式５からも分かるように、印加電流と誘導電流との間
に働く反力は、巾１ｍ当りの静鉄圧と等しくなる。した
がって、図１に示すような構成によって７．５ｍｍの静
鉄圧に相当する力を発生することができるのである。
ｍ3）、ｈは溶鋼ヘッド（ｃｍ）である。数式４および
数式５からも分かるように、印加電流と誘導電流との間
に働く反力は、巾１ｍ当りの静鉄圧と等しくなる。した
がって、図１に示すような構成によって７．５ｍｍの静
鉄圧に相当する力を発生することができるのである。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように本発明は，パウダを
メニスカスとモールドとの間の境界へ均一に溶け込ませ
ることが出来る連続鋳造機におけるモールド溶鋼面制御
装置を提供することができるという効果を奏する。ま
た、本発明によれば、オシレーションマークなどのない
良質の鋳片表面性状を得ることができるという効果を奏
する。
メニスカスとモールドとの間の境界へ均一に溶け込ませ
ることが出来る連続鋳造機におけるモールド溶鋼面制御
装置を提供することができるという効果を奏する。ま
た、本発明によれば、オシレーションマークなどのない
良質の鋳片表面性状を得ることができるという効果を奏
する。
【図１】本発明による連続鋳造機におけるモールド内溶
鋼面制御装置の構成を示す縦断面図である。
鋼面制御装置の構成を示す縦断面図である。
【図２】図１のモールド内溶鋼面制御装置を線Ａで切っ
た時の横断面を示す横断面図である。
た時の横断面を示す横断面図である。
【図３】本発明によるモールド内溶鋼面制御装置に流れ
る電流の波形および制御力のパターンの一例を示すタイ
ムチャートである。
る電流の波形および制御力のパターンの一例を示すタイ
ムチャートである。
【図４】本発明によるモールド内溶鋼面制御装置に流れ
る電流の波形および制御力のパターンの他の例を示すタ
イムチャートである。
る電流の波形および制御力のパターンの他の例を示すタ
イムチャートである。
【図５】本発明によるモールド内溶鋼面制御装置の動作
原理を示す動作原理図である。
原理を示す動作原理図である。
【図６】本発明によるモールド内溶鋼面制御装置を用い
た設計試算例を説明するための図である。
た設計試算例を説明するための図である。
１ モールド銅板 ２ バックアップフレーム ３ メニスカス ４ コイル ５ 電源 ６ 中継箱 ７ コネクタ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 27/02 Ｗ 7011−4Ｅ
Claims (7)
- 【請求項１】 溶鋼が注湯されるモールドを備え、該モ
ールド内溶鋼のメニスカス上にパウダが散布される連続
鋳造機に於いて、 前記メニスカスと前記モールドとが接触する溶鋼エッジ
部に、前記メニスカスと前記モールドとの間の接触力を
小さくする方向へ外力を加える外力印加手段を有するモ
ールド内溶鋼面制御装置。 - 【請求項２】 前記外力印加手段は、前記メニスカスを
形成する面の位置で前記メニスカスを囲むように巻き回
されて前記モールド中に埋め込まれたコイルと、該コイ
ルに電流を供給する電流供給手段と、を有するモールド
内溶鋼面制御装置。 - 【請求項３】 前記電流は当該電流が流れる方向を正と
して正の微分係数をもつ波形を有する請求項２記載の連
続鋳造機におけるモールド溶鋼面制御装置。 - 【請求項４】 前記波形がノコギリ波である請求項３記
載の連続鋳造機におけるモールド溶鋼面制御装置。 - 【請求項５】 前記波形が０〜（π／２）ラジアンの角
度成分のサイン波を周期とする波形である請求項３記載
の連続鋳造機におけるモールド溶鋼面制御装置。 - 【請求項６】 前記波形がπ〜（３π／４）ラジアンの
角度成分のサイン波を周期とする波形である請求項３記
載の連続鋳造機におけるモールド溶鋼面制御装置。 - 【請求項７】 前記電流の周波数が２０Ｈｚ以下である
請求項２記載の連続鋳造機におけるモールド溶鋼面制御
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29481291A JPH05104224A (ja) | 1991-10-16 | 1991-10-16 | 連続鋳造機におけるモールド内溶鋼面制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29481291A JPH05104224A (ja) | 1991-10-16 | 1991-10-16 | 連続鋳造機におけるモールド内溶鋼面制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05104224A true JPH05104224A (ja) | 1993-04-27 |
Family
ID=17812573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29481291A Withdrawn JPH05104224A (ja) | 1991-10-16 | 1991-10-16 | 連続鋳造機におけるモールド内溶鋼面制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05104224A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009248110A (ja) * | 2008-04-03 | 2009-10-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電磁ブレーキ及び電磁攪拌の兼用電磁コイル装置の接続方法 |
-
1991
- 1991-10-16 JP JP29481291A patent/JPH05104224A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009248110A (ja) * | 2008-04-03 | 2009-10-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電磁ブレーキ及び電磁攪拌の兼用電磁コイル装置の接続方法 |
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|---|---|---|---|
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