JPH0510564B2 - - Google Patents
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- JPH0510564B2 JPH0510564B2 JP5135586A JP5135586A JPH0510564B2 JP H0510564 B2 JPH0510564 B2 JP H0510564B2 JP 5135586 A JP5135586 A JP 5135586A JP 5135586 A JP5135586 A JP 5135586A JP H0510564 B2 JPH0510564 B2 JP H0510564B2
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は回収ボイラのスートブロワ制御装置に
係り、特にスートブロワで消費される蒸気や空気
等の清掃媒体を低減するに好適なスートブロワ制
御装置に関するものである。
係り、特にスートブロワで消費される蒸気や空気
等の清掃媒体を低減するに好適なスートブロワ制
御装置に関するものである。
クラフトパルプ工場に於いて、黒液から薬品を
回収し、発生蒸気としてエネルギーを回収する回
収ボイラは、全プロセス中で最も初期投資が大き
く、運転も難しく、プラント全体の効率にも影響
する設備である。
回収し、発生蒸気としてエネルギーを回収する回
収ボイラは、全プロセス中で最も初期投資が大き
く、運転も難しく、プラント全体の効率にも影響
する設備である。
第５図は従来の回収ボイラにおける黒液、空
気、排ガス系統を示す概略系統図である。
気、排ガス系統を示す概略系統図である。
図示していないエバポレータにて固形分60〜70
％に濃縮された黒液は、過熱器１、蒸発水管２、
節炭器３等の伝熱面を有する回収ボイラ４の火炉
５内にオシレータ６より噴射され、炉壁７に付着
して乾燥され、熱分解された後に炉床８上に落下
し、炉床８の近くの炉壁７に開口した一次エアー
ポート９からの一次空気により押圧されて黒液中
の炭素物質がチヤーベツド１０を形成すると共に
還元燃焼し、次に二次エアーポート１１と三次エ
アーポート１２からの二次空気と三次空気により
酸化燃焼する。黒液中の無機質は溶融し、スメル
トとしてスメルトスパウト１３からに排出され
る。これらの反応が十分に行われるためには、炉
床８の直上域は還元状態、その上方では酸化状態
に維持されなくてはならない。
％に濃縮された黒液は、過熱器１、蒸発水管２、
節炭器３等の伝熱面を有する回収ボイラ４の火炉
５内にオシレータ６より噴射され、炉壁７に付着
して乾燥され、熱分解された後に炉床８上に落下
し、炉床８の近くの炉壁７に開口した一次エアー
ポート９からの一次空気により押圧されて黒液中
の炭素物質がチヤーベツド１０を形成すると共に
還元燃焼し、次に二次エアーポート１１と三次エ
アーポート１２からの二次空気と三次空気により
酸化燃焼する。黒液中の無機質は溶融し、スメル
トとしてスメルトスパウト１３からに排出され
る。これらの反応が十分に行われるためには、炉
床８の直上域は還元状態、その上方では酸化状態
に維持されなくてはならない。
この還元ゾーンで硫酸ナトリウムの亜硫酸ナト
リウムへの還元を高効率で行い、薬品還元効率を
高めることは同時に亜硫酸ガスやヒユームの発生
を減少させ、蒸気発生量を増大させて蒸気発生器
としての効率の向上につながるものである。
リウムへの還元を高効率で行い、薬品還元効率を
高めることは同時に亜硫酸ガスやヒユームの発生
を減少させ、蒸気発生量を増大させて蒸気発生器
としての効率の向上につながるものである。
以上述べた様に火炉５内は還元ゾーン、乾燥熱
分解ゾーンおよび酸化ゾーンの三つのゾーンに分
れ、各ゾーンがそれぞれの役割を果して黒液から
薬品を効率よく回収される。
分解ゾーンおよび酸化ゾーンの三つのゾーンに分
れ、各ゾーンがそれぞれの役割を果して黒液から
薬品を効率よく回収される。
以上は回収ボイラの一般的な構造を説明したも
のであるが、黒液、燃焼用空気は以下の様に供給
される。
のであるが、黒液、燃焼用空気は以下の様に供給
される。
黒液は黒液予熱用蒸気により黒液加熱器１４で
100℃程度に加熱され、黒液配管１５の図示して
いない黒液噴ポンプで加圧された後オシレータ６
に入り、第５図に示すオシレータ６から火炉５内
に噴霧、散布される。このオシレータ６により、
火炉５内に噴霧、散布された黒液は、対向面の炉
壁７に吹き付けられ、この火炉５内を移動中に黒
液の水分は一部脱水される。炉壁７に付着した後
は炉の放射熱により、乾燥、熱分解され粗粒状態
（以下チヤーという）で炉底部のチヤーベツド１
０にたい積する。
100℃程度に加熱され、黒液配管１５の図示して
いない黒液噴ポンプで加圧された後オシレータ６
に入り、第５図に示すオシレータ６から火炉５内
に噴霧、散布される。このオシレータ６により、
火炉５内に噴霧、散布された黒液は、対向面の炉
壁７に吹き付けられ、この火炉５内を移動中に黒
液の水分は一部脱水される。炉壁７に付着した後
は炉の放射熱により、乾燥、熱分解され粗粒状態
（以下チヤーという）で炉底部のチヤーベツド１
０にたい積する。
一方、空気は押込通風機１６により空気ダクト
１７を経て１次空気ポート９、２次空気ポート１
１、３次空気ポート１２より火炉５内へ供給され
る。
１７を経て１次空気ポート９、２次空気ポート１
１、３次空気ポート１２より火炉５内へ供給され
る。
この１次、２次空気ポート９，１１からの１次
空気、２次空気により、チヤーベツド１０中の薬
品（Na2SO4）を還元させ、黒液中の無機分をス
メルト状にしてスメルトスパウト１３から取り出
し、水溶解後苛性化し蒸解薬品として回収する。
また、主として３次空気ポート１２からの３次空
気により、黒液中の有機分を酸化ゾーンで酸化燃
焼させ、炉壁７、過熱器１、蒸発水管２、節炭器
３等の伝熱管により廃熱が蒸気として熱回収され
る。
空気、２次空気により、チヤーベツド１０中の薬
品（Na2SO4）を還元させ、黒液中の無機分をス
メルト状にしてスメルトスパウト１３から取り出
し、水溶解後苛性化し蒸解薬品として回収する。
また、主として３次空気ポート１２からの３次空
気により、黒液中の有機分を酸化ゾーンで酸化燃
焼させ、炉壁７、過熱器１、蒸発水管２、節炭器
３等の伝熱管により廃熱が蒸気として熱回収され
る。
他方、回収ボイラ４からの排ガスは、排ガスダ
クト１８の電気集塵装置１９でダストが除塵さ
れ、誘引通風機２０から大気へ放出される。
クト１８の電気集塵装置１９でダストが除塵さ
れ、誘引通風機２０から大気へ放出される。
また、回収ボイラ４は第５図に示すように、給
水を飽和温度近くまで加熱する節炭器３、飽和温
度水を蒸発させる蒸発水管２、過熱蒸気を発生さ
せる過熱器１で構成され、回収ボイラ４には後続
してダスト除去のための電気集塵装置１９、過熱
蒸気の温調整をするスプレー装置２１、スートブ
ロワ２２が配置されている。
水を飽和温度近くまで加熱する節炭器３、飽和温
度水を蒸発させる蒸発水管２、過熱蒸気を発生さ
せる過熱器１で構成され、回収ボイラ４には後続
してダスト除去のための電気集塵装置１９、過熱
蒸気の温調整をするスプレー装置２１、スートブ
ロワ２２が配置されている。
回収ボイラ４の過熱器１、蒸発水管２、節炭器
３の伝熱面に付着したダストを除去するために、
蒸気、圧縮空気等を噴霧媒体とするスートブロワ
２２を使用して、伝熱面に付着したダストを清掃
する。
３の伝熱面に付着したダストを除去するために、
蒸気、圧縮空気等を噴霧媒体とするスートブロワ
２２を使用して、伝熱面に付着したダストを清掃
する。
回収ボイラ４はダストの発生量が多いので、通
常はスートブロワ２２を常時運転するか、あるい
はスートブロワ２２の運転終了から次のスートブ
ロワ２２の運転開始までの時間（以後インタバル
と称す）を運転員が設定しておき、このインタバ
ルだけ運転間隔をとりながら、あらかじめ定めら
れたスートブロワ２２の吹き順に従つてスートブ
ロワ２２による清掃作業がされている。
常はスートブロワ２２を常時運転するか、あるい
はスートブロワ２２の運転終了から次のスートブ
ロワ２２の運転開始までの時間（以後インタバル
と称す）を運転員が設定しておき、このインタバ
ルだけ運転間隔をとりながら、あらかじめ定めら
れたスートブロワ２２の吹き順に従つてスートブ
ロワ２２による清掃作業がされている。
しかし、この様な制御では回収ボイラ４の負荷
変動、運転条件の変更などがあつても、スートブ
ロワ２２の制御はそれらに応動して実施されない
ので、ダストの付着が進行したり、余分に蒸気や
圧縮空気を使用することになり適切な制御は望め
ない。
変動、運転条件の変更などがあつても、スートブ
ロワ２２の制御はそれらに応動して実施されない
ので、ダストの付着が進行したり、余分に蒸気や
圧縮空気を使用することになり適切な制御は望め
ない。
また、伝熱面の汚れによつてスートブロワ２２
の運転を変える例として、ボイラに適宜配置され
た、スートブロワ群をボイラ水、蒸気などの変化
に応動してスートブロワ群を起動させる方法（特
公昭43−8489号）が提案されている。このスート
ブロワ２２の制御は、ボイラの状態変化、例えば
伝熱面の汚れ度がある閾値を越えたとことをトリ
ガーとしてスートブロワを起動するものである
が、閾値によるON−OFF制御となるために回収
ボイラ４の様にダスト量が多いものには好ましく
ない。
の運転を変える例として、ボイラに適宜配置され
た、スートブロワ群をボイラ水、蒸気などの変化
に応動してスートブロワ群を起動させる方法（特
公昭43−8489号）が提案されている。このスート
ブロワ２２の制御は、ボイラの状態変化、例えば
伝熱面の汚れ度がある閾値を越えたとことをトリ
ガーとしてスートブロワを起動するものである
が、閾値によるON−OFF制御となるために回収
ボイラ４の様にダスト量が多いものには好ましく
ない。
一方、この回収ボイラ４からスートブロー用に
供給できる蒸気量は制限されているので、一度に
多数のスートブロワ２２の運転をすることは不可
能である。
供給できる蒸気量は制限されているので、一度に
多数のスートブロワ２２の運転をすることは不可
能である。
この様に従来の汚れ度一定制御によるスートブ
ロワの運転制御では、回収ボイラの負荷変動、運
転条件に変化があつても汚れ度による一定制御で
あるために、ダストの付着が進行しすぎたり、あ
るいはスートブロイングのための清掃媒体量を必
要以上に消費する欠点があつた。
ロワの運転制御では、回収ボイラの負荷変動、運
転条件に変化があつても汚れ度による一定制御で
あるために、ダストの付着が進行しすぎたり、あ
るいはスートブロイングのための清掃媒体量を必
要以上に消費する欠点があつた。
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとする
もので、その目的とするところは、スートブロワ
を回収ボイラの負荷変動、運転条件に追従できる
インタバルで起動することができると共に、スー
トブロワによる清掃媒体の消費量が少ないスート
ブロワ制御装置を提供するものである。
もので、その目的とするところは、スートブロワ
を回収ボイラの負荷変動、運転条件に追従できる
インタバルで起動することができると共に、スー
トブロワによる清掃媒体の消費量が少ないスート
ブロワ制御装置を提供するものである。
本発明は前述の目的を達成するために、汚れ度
偏差信号から汚れ偏差インタバル信号を演算する
第一演算器と、検出信号からガス差圧インタバル
信号を演算する第二演算器と、ガス出口温度イン
タバル信号を演算する第三演算器を設けると共
に、これら第一、第二、第三演算器からのインタ
バル信号を比較し最小のインタバル信号を演算す
る比較器を設け、最小のインタバル信号によつて
スートブロワを制御するようにしたものである。
偏差信号から汚れ偏差インタバル信号を演算する
第一演算器と、検出信号からガス差圧インタバル
信号を演算する第二演算器と、ガス出口温度イン
タバル信号を演算する第三演算器を設けると共
に、これら第一、第二、第三演算器からのインタ
バル信号を比較し最小のインタバル信号を演算す
る比較器を設け、最小のインタバル信号によつて
スートブロワを制御するようにしたものである。
以下本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第１図は本発明の実施例に係る回収ボイラのス
ートブロワ制御系統図、第２図は第二演算器の特
性曲線図、第３図は第三演算器の特性曲線図、第
４図ａ，ｂは汚れ度と時間、スートブロワインタ
バルと時間の関係を示す特性曲線図である。
ートブロワ制御系統図、第２図は第二演算器の特
性曲線図、第３図は第三演算器の特性曲線図、第
４図ａ，ｂは汚れ度と時間、スートブロワインタ
バルと時間の関係を示す特性曲線図である。
第１図において、２２はスートブロワ、２３は
回収ボイラ４の給水流量、給水温度、圧力、排ガ
ス温度、蒸気温度等のプロセス値を検出する検出
器、２４は検出信号、２５は設計熱貫流率設定信
号、２６は汚れ度演算器、２７は汚れ度演算信
号、２８は汚れ度設定信号、２９は汚れ度偏差信
号、３０は汚れ度インタバル信号３１を演算する
第一演算器、３２はガス差圧インタバル信号３３
を演算する第二演算器、３４は出口ガス温度イン
タバル信号３５を演算する第三演算器、３６は汚
れ度インタバル信号３１、差圧インタバル信号３
３、出口ガス温度インタバル信号３５から最小の
インタバル信号３７を演算する比較器である。
回収ボイラ４の給水流量、給水温度、圧力、排ガ
ス温度、蒸気温度等のプロセス値を検出する検出
器、２４は検出信号、２５は設計熱貫流率設定信
号、２６は汚れ度演算器、２７は汚れ度演算信
号、２８は汚れ度設定信号、２９は汚れ度偏差信
号、３０は汚れ度インタバル信号３１を演算する
第一演算器、３２はガス差圧インタバル信号３３
を演算する第二演算器、３４は出口ガス温度イン
タバル信号３５を演算する第三演算器、３６は汚
れ度インタバル信号３１、差圧インタバル信号３
３、出口ガス温度インタバル信号３５から最小の
インタバル信号３７を演算する比較器である。
この様な構造において第１図に本発明に係るス
ートブロワ２２の制御装置として、伝熱面汚れ度
を指標とするものを示す回収ボイラ４の各部の検
出信号２４は検出器２３によつて検出され、汚れ
度演算器２６で吸熱量を計算する。第１図のもの
では節炭器３を例に説明するが、吸熱量は次式に
よつて求めることができる。
ートブロワ２２の制御装置として、伝熱面汚れ度
を指標とするものを示す回収ボイラ４の各部の検
出信号２４は検出器２３によつて検出され、汚れ
度演算器２６で吸熱量を計算する。第１図のもの
では節炭器３を例に説明するが、吸熱量は次式に
よつて求めることができる。
ΔQ＝（Cpwo−Cpwi）×Mw ……(1)
ここで、Cpwo：節炭器３の出口水比熱
Cpwi：節炭器３の入口水比熱
Mw：給水流量
ΔQ：吸熱量
を示す。
(1)式のCpwo、Cpwiは、給水温度、圧力を検出
器２３からの検出信号２４により一義的に求めら
れる。
器２３からの検出信号２４により一義的に求めら
れる。
一方吸熱量ΔQには次の関係がある。
ΔQ＝Hs・Uc・ΔTen ……(2)
ΔTen＝〔（TGi−Two）−（TGp
−Twi）〕／en〔（TGi
−Two）／（TGｏ−Twi）〕 ……(3)
ここで、Hs：ボイラ伝熱面積
Uc：熱貫流率
ΔTen：対数平均温度差
TGｉ：節炭器３の入口ガス温度
TGｏ：節炭器３の出口ガス温度
Two：節炭器３の出口給水温度
Twi：節炭器３の入口給水温度
を示す。
(3)式のTGｉ、TGｏ、Twi、Twoは、検出器２
３からの検出信号２４によつて検出され、これら
と(1)〜(3)式により、熱貫流率（Uc）を求めるこ
とができる。この熱貫流率（Uc）はボイラ負荷
変動などの影響を受けるので、設計熱貫流率
（Ud）設定信号２５との比をとつて正規化する。
これを汚れ度と称する。
３からの検出信号２４によつて検出され、これら
と(1)〜(3)式により、熱貫流率（Uc）を求めるこ
とができる。この熱貫流率（Uc）はボイラ負荷
変動などの影響を受けるので、設計熱貫流率
（Ud）設定信号２５との比をとつて正規化する。
これを汚れ度と称する。
CFC＝Uc／Ud ……(4)
ここで、CFc：汚れ度
を示す。
このようにして求めた汚れ度偏差信号（CFc）
２７と汚れ度設定信号（CFD）２８との偏差を汚
れ度偏差信号２９として算出し、この汚れ度偏差
信号２９の度合によつて第一演算器３０によつて
スートブロワ２２のインターバルとなる汚れ度イ
ンタバル信号３１を増減する。
２７と汚れ度設定信号（CFD）２８との偏差を汚
れ度偏差信号２９として算出し、この汚れ度偏差
信号２９の度合によつて第一演算器３０によつて
スートブロワ２２のインターバルとなる汚れ度イ
ンタバル信号３１を増減する。
また、第１図において、第二、第三演算器３
２，３４による差圧過大監視、温度監視でのガス
差圧インタバル信号３３、出口ガス温度インタバ
ル信号３５の制御は、回収ボイラ４に依存する。
以下にその一実施例を示す。
２，３４による差圧過大監視、温度監視でのガス
差圧インタバル信号３３、出口ガス温度インタバ
ル信号３５の制御は、回収ボイラ４に依存する。
以下にその一実施例を示す。
第二演算器３２の差圧過大監視では、実施例の
回収ボイラ４の設計圧力損失が50mmAq、第５図
の誘引通風機２０の容量は余裕度が30％とられ、
65mmAqまで使用可能である。従つて本実施例で
は、第２図に示すように、ボイラ差圧が55mmAq
までは、差圧過大監視は無視し、これ以上になつ
たときは、ガス差圧インターバル信号３３を零に
し連続的にスートブローするように設定する。
回収ボイラ４の設計圧力損失が50mmAq、第５図
の誘引通風機２０の容量は余裕度が30％とられ、
65mmAqまで使用可能である。従つて本実施例で
は、第２図に示すように、ボイラ差圧が55mmAq
までは、差圧過大監視は無視し、これ以上になつ
たときは、ガス差圧インターバル信号３３を零に
し連続的にスートブローするように設定する。
一方、第三演算器３４の温度監視の実施例とし
て、節炭器３の出口温度の制御のための、インタ
バルと節炭器出口温度の関係を第３図に示す。第
３図の曲線は、一定負荷条件において、インタバ
ルを変え、節炭器３の出口ガス温度が変化しない
ようなインタバル値を求める操作を、負荷を変え
て実施し求めたものである。第３図の曲線の下側
に示す出口ガス温度インタバル信号３５でスート
ブロワ２２を運転しておけば、一定負荷の状態で
は、節炭器３の出口ガス温度の上昇が抑制可能
で、後続する第５図に示す電気集塵装置１９など
に損傷を与えることはない。
て、節炭器３の出口温度の制御のための、インタ
バルと節炭器出口温度の関係を第３図に示す。第
３図の曲線は、一定負荷条件において、インタバ
ルを変え、節炭器３の出口ガス温度が変化しない
ようなインタバル値を求める操作を、負荷を変え
て実施し求めたものである。第３図の曲線の下側
に示す出口ガス温度インタバル信号３５でスート
ブロワ２２を運転しておけば、一定負荷の状態で
は、節炭器３の出口ガス温度の上昇が抑制可能
で、後続する第５図に示す電気集塵装置１９など
に損傷を与えることはない。
この様に第一、第二、第三演算器３０，３２，
３４の汚れ度インタバル信号３１、ガス差圧イン
タバル信号３３、出口ガス温度インタバル信号３
５を比較器３６に入力し、比較器３６ではこれら
のインタバル信号３１，３３，３５の内、最も小
さい最小のインタバル信号３７によつてスートブ
ロワ２２を制御するのである。
３４の汚れ度インタバル信号３１、ガス差圧イン
タバル信号３３、出口ガス温度インタバル信号３
５を比較器３６に入力し、比較器３６ではこれら
のインタバル信号３１，３３，３５の内、最も小
さい最小のインタバル信号３７によつてスートブ
ロワ２２を制御するのである。
この様に第一、第二、第三演算器３０，３２，
３４からの最小のインタバル信号３７をスートブ
ロワ２２の制御に用いるのは、回収ボイラの燃料
である黒液は製紙原料である木材が広葉樹である
か針葉樹であるかによつて、発熱量が異なり、木
材種類の切替は回収ボイラ４の運転とは連動せず
に別々に行なわれるからである。
３４からの最小のインタバル信号３７をスートブ
ロワ２２の制御に用いるのは、回収ボイラの燃料
である黒液は製紙原料である木材が広葉樹である
か針葉樹であるかによつて、発熱量が異なり、木
材種類の切替は回収ボイラ４の運転とは連動せず
に別々に行なわれるからである。
従つて黒液流量が一定でも、回収ボイラ４に対
する供給熱量が変化する場合があるわけで、この
ような場合、従来の一定汚れ度によるスートブロ
ワ制御だけでは、回収ボイラ４の各部の温度が十
分に調整できない場合がある。そこで、回収ボイ
ラ４内での熱吸収量が少く、節炭器３の出口ガス
温度が上昇傾向にあるときは汚れ度による制御の
みによらず、スートブロワ２２のインターバルを
短かくする必要がある。通常、第５図に示すよう
に電気集塵装置１９の使用最高温度は200℃程度
なので、これを越えないように制御する。
する供給熱量が変化する場合があるわけで、この
ような場合、従来の一定汚れ度によるスートブロ
ワ制御だけでは、回収ボイラ４の各部の温度が十
分に調整できない場合がある。そこで、回収ボイ
ラ４内での熱吸収量が少く、節炭器３の出口ガス
温度が上昇傾向にあるときは汚れ度による制御の
みによらず、スートブロワ２２のインターバルを
短かくする必要がある。通常、第５図に示すよう
に電気集塵装置１９の使用最高温度は200℃程度
なので、これを越えないように制御する。
また、過熱器１では、過熱蒸気の温度調整に第
５図に示すように水スプレー装置２１を用いてい
るが、節炭器３の吸熱量が過熱器１の熱吸収量に
比べて過大になつた場合、スプレー装置２１のス
プレー水量が零となり、更に過熱蒸気温度が低下
することがある。このような場合も、汚れ度一定
制御に依らず過熱器１のスートブローインターバ
ルを短かくする必要がある。
５図に示すように水スプレー装置２１を用いてい
るが、節炭器３の吸熱量が過熱器１の熱吸収量に
比べて過大になつた場合、スプレー装置２１のス
プレー水量が零となり、更に過熱蒸気温度が低下
することがある。このような場合も、汚れ度一定
制御に依らず過熱器１のスートブローインターバ
ルを短かくする必要がある。
従つて、本発明の実施例においては、汚れ度か
ら定まる汚れ度インタバル信号３１とガスドラフ
トから定まるガス差圧インタバル信号３３と節炭
器３の出口ガス温度から定まる出口ガス温度イン
タバル信号３５を比較器３６によつて比較し最小
のインタバル信号３７を、その時のスートブロワ
２２のインターバルとし、スートブロワ２２を起
動するものである。
ら定まる汚れ度インタバル信号３１とガスドラフ
トから定まるガス差圧インタバル信号３３と節炭
器３の出口ガス温度から定まる出口ガス温度イン
タバル信号３５を比較器３６によつて比較し最小
のインタバル信号３７を、その時のスートブロワ
２２のインターバルとし、スートブロワ２２を起
動するものである。
第４図ａ，ｂは最小のインタバル信号３７が汚
れ度インタバル信号３１の場合の実測値を示す。
れ度インタバル信号３１の場合の実測値を示す。
図中、Ａは汚れ度偏差信号（CFC）、Ｂは汚れ
度設定信号（CFD）、Ｃは従来の汚れ度設定信号
（CFD）である。
度設定信号（CFD）、Ｃは従来の汚れ度設定信号
（CFD）である。
第４図ａ，ｂは、回収ボイラ４において汚れ度
設定信号（CFD）２８を従来の汚れ度設定信号Ｃ
の0.6から汚れ設定信号Ｂの0.5に変えたときのス
テツプ応答を示したものである。汚れ度設定信号
２８を0.6から0.5に下げたので、偏差分だけスー
トブロワインタバルは第４図ｂに示す様に増加
し、これによつて運転されるスートブロワ２２の
運転間隔も短くなつている。約３時間（横軸の
180分）経過したところで、汚れ度設定信号Ｂと
汚れ度偏差信号Ａが一致し偏差がなくなつたの
で、スートブロワインタバルは従来の様に一定に
なつて長くなつている。
設定信号（CFD）２８を従来の汚れ度設定信号Ｃ
の0.6から汚れ設定信号Ｂの0.5に変えたときのス
テツプ応答を示したものである。汚れ度設定信号
２８を0.6から0.5に下げたので、偏差分だけスー
トブロワインタバルは第４図ｂに示す様に増加
し、これによつて運転されるスートブロワ２２の
運転間隔も短くなつている。約３時間（横軸の
180分）経過したところで、汚れ度設定信号Ｂと
汚れ度偏差信号Ａが一致し偏差がなくなつたの
で、スートブロワインタバルは従来の様に一定に
なつて長くなつている。
この様に従来の汚れ度のみのスートブロワ制御
では、汚れ度の増減に応じて、スートブローのイ
ンタバルを変化させるというのは、伝熱面に均一
にダストが付着するという前提にたつている。し
かし実際には、ダストが回収ボイラ４の局所に付
着するケースがよく発生する。これは燃焼によつ
て半溶融状態となつたダストが回収ボイラ４内を
冷却されながら移動するので、ダストが固化する
温度域の所で堆積しやすいためである。この様に
局所的にダストが付着しているときは、全体とし
てみれば、伝熱面が清浄に保たれていることもあ
るわけで、このような場合単に、汚れ度だけでス
ートブロワのインターバルを決定するのではな
く、局所的ダストの堆積に対応する、ガスドラフ
ト、出口排ガス温度を加味することによつて回収
ボイラ４の負荷変動、燃料の種類に追従して伝熱
面を清掃でき、清掃媒体量も少なくてすむ。
では、汚れ度の増減に応じて、スートブローのイ
ンタバルを変化させるというのは、伝熱面に均一
にダストが付着するという前提にたつている。し
かし実際には、ダストが回収ボイラ４の局所に付
着するケースがよく発生する。これは燃焼によつ
て半溶融状態となつたダストが回収ボイラ４内を
冷却されながら移動するので、ダストが固化する
温度域の所で堆積しやすいためである。この様に
局所的にダストが付着しているときは、全体とし
てみれば、伝熱面が清浄に保たれていることもあ
るわけで、このような場合単に、汚れ度だけでス
ートブロワのインターバルを決定するのではな
く、局所的ダストの堆積に対応する、ガスドラフ
ト、出口排ガス温度を加味することによつて回収
ボイラ４の負荷変動、燃料の種類に追従して伝熱
面を清掃でき、清掃媒体量も少なくてすむ。
本発明によればスートブロワを回収ボイラの負
荷変動、運転条件に追従できるインタバルで起動
することができ、しかも清掃媒体の消費量が少な
い清掃作業ができる。
荷変動、運転条件に追従できるインタバルで起動
することができ、しかも清掃媒体の消費量が少な
い清掃作業ができる。
第１図は本発明の実施例に係る回収ボイラのス
ートブロワ制御系統図、第２図は第二演算器の特
性曲線図、第３図は第三演算器の特性曲線図、第
４図ａ，ｂは汚れ度と時間、スートブロワインタ
バルと時間の関係を示す特性曲線図、第５図は回
収ボイラの概略構成図である。 １……過熱器、２……蒸発水管、３……節炭
器、４……回収ボイラ、２２……スートブロワ、
２４……検出信号、２６……汚れ度演算器、２７
……汚れ度演算信号、２８……汚れ度設定信号、
２９……汚れ度偏差信号、３０……第一演算器、
３１……汚れ度インタバル信号、３２……第二演
算器、３３……ガス差圧インタバル信号、３４…
…第三演算器、３５……出口ガス温度インタバル
信号、３６……比較器、３７……最小のインタバ
ル信号。
ートブロワ制御系統図、第２図は第二演算器の特
性曲線図、第３図は第三演算器の特性曲線図、第
４図ａ，ｂは汚れ度と時間、スートブロワインタ
バルと時間の関係を示す特性曲線図、第５図は回
収ボイラの概略構成図である。 １……過熱器、２……蒸発水管、３……節炭
器、４……回収ボイラ、２２……スートブロワ、
２４……検出信号、２６……汚れ度演算器、２７
……汚れ度演算信号、２８……汚れ度設定信号、
２９……汚れ度偏差信号、３０……第一演算器、
３１……汚れ度インタバル信号、３２……第二演
算器、３３……ガス差圧インタバル信号、３４…
…第三演算器、３５……出口ガス温度インタバル
信号、３６……比較器、３７……最小のインタバ
ル信号。
Claims (1)
- １ 回収ボイラからの検出信号によつて伝熱面の
汚れ度を演算する汚れ度演算器を設け、汚れ度演
算器からの汚れ度演算信号と汚れ度設定信号との
汚れ度偏差信号によりスートブロワを起動して伝
熱面を清掃するものにおいて、前記汚れ度偏差信
号から汚れ偏差インタバル信号を演算する第一演
算器と、検出信号からガス差圧インタバル信号を
演算する第二演算器と、ガス出口温度インタバル
信号を演算する第三演算器を設けると共に、これ
ら第一、第二、第三演算器からのインタバル信号
を比較し最小のインタバル信号を演算する比較器
を設け、最小のインタバル信号によつてスートブ
ロワを制御するようにしたことを特徴とする回収
ボイラのスートブロワ制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5135586A JPS62210316A (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-11 | 回収ボイラのス−トブロワ制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5135586A JPS62210316A (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-11 | 回収ボイラのス−トブロワ制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62210316A JPS62210316A (ja) | 1987-09-16 |
| JPH0510564B2 true JPH0510564B2 (ja) | 1993-02-10 |
Family
ID=12884621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5135586A Granted JPS62210316A (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-11 | 回収ボイラのス−トブロワ制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62210316A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9927231B2 (en) | 2014-07-25 | 2018-03-27 | Integrated Test & Measurement (ITM), LLC | System and methods for detecting, monitoring, and removing deposits on boiler heat exchanger surfaces using vibrational analysis |
| US10060688B2 (en) | 2014-07-25 | 2018-08-28 | Integrated Test & Measurement (ITM) | System and methods for detecting, monitoring, and removing deposits on boiler heat exchanger surfaces using vibrational analysis |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6735890B1 (ja) * | 2019-09-06 | 2020-08-05 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | ボイラ管群付着灰除去システム |
| JP6761558B1 (ja) * | 2020-06-03 | 2020-09-23 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | ボイラ管群付着灰除去システム |
| JP7710348B2 (ja) * | 2021-09-16 | 2025-07-18 | 株式会社タクマ | 付着物除去システム、及び付着物除去方法 |
| CN114536091B (zh) * | 2022-04-11 | 2022-12-09 | 河南职业技术学院 | 一种汽车零部件自动化加工调节方法与系统 |
-
1986
- 1986-03-11 JP JP5135586A patent/JPS62210316A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9927231B2 (en) | 2014-07-25 | 2018-03-27 | Integrated Test & Measurement (ITM), LLC | System and methods for detecting, monitoring, and removing deposits on boiler heat exchanger surfaces using vibrational analysis |
| US10060688B2 (en) | 2014-07-25 | 2018-08-28 | Integrated Test & Measurement (ITM) | System and methods for detecting, monitoring, and removing deposits on boiler heat exchanger surfaces using vibrational analysis |
| US10094660B2 (en) | 2014-07-25 | 2018-10-09 | Integrated Test & Measurement (ITM), LLC | System and methods for detecting, monitoring, and removing deposits on boiler heat exchanger surfaces using vibrational analysis |
| US10724858B2 (en) | 2014-07-25 | 2020-07-28 | Integrated Test & Measurement (ITM), LLC | System and methods for detecting, monitoring, and removing deposits on boiler heat exchanger surfaces using vibrational analysis |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62210316A (ja) | 1987-09-16 |
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|---|---|---|---|
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