JPH0510781B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

産業上の利用分野 本発明は、真空インタラプタに係り、特にアー
クと平行な軸方向磁界（縦磁界）を発生させる手
段を備えた、いわゆる縦磁界方式の真空インタラ
プタに関する。 従来技術 縦磁界方式の真空インタラプタは、アークに
れと平行な縦磁界を印加することにより、アーク
を電極面上に分散せしめてその局部的な集中を防
止し、もつて電極の過度の溶融を防ぐことにより
電流しや断能力の向上を図るもので、真空容器内
に１対の電極棒を相対的に接近離反自在に導入す
るとともに、各電極棒の内端部にアーク拡散部と
接触部とからなる電極をそれぞれ固着し、縦磁界
発生手段としてのコイルを、特公昭42−13045号
公報等に記載されているように前記真空容器の外
部に備えたり、または特公昭53−41793号公報、
特公昭54−22813号公報もしくは特開昭56−
130037号公報等に記載されているように真空容器
内における各電極の背部に備えたり、さらには実
開昭56−57443号公報等に記載されているように
真空容器内における１対の電極の外周に備えたり
して構成されている。 ところで、上記真空インタラプタの電極材料
は、次に示す（）〜（）の諸特性が要求され
ている。 (i) 電流しや断能力が高いこと (ii) 耐電圧が高いこと (iii) 消耗が少ないこと (iv) 電流さい断値が小さいこと (v) 接触抵抗が小さいこと (vi) 溶着力が小さいこと しかし、単一材料ですべての特性を満たすこと
はできず、また純金属でも勿論不可能であり、現
在では真空インタラプタの用途に応じ、他の特性
を幾分犠牲にしても特に必要とする特性を満足す
る材料を選択することが行なわれている。 しかして、従来の縦磁界方式の真空インタラプ
タの電極においては、アーク拡散部を銅（Cu）
により形成するとともに、このアーク拡散部に縦
磁界の鎖交により生ずるうず電流を抑制すべく、
特開昭50−52562号公報等に記載されているよう
に径方向の複数のスリツトが設けられている。 ところが、Cuの引張強度が約20Kgｆ／mm²と小
さく、かつ複数のスリツトが設けられていること
も相俟つて、アーク拡散部は、投入、しや断時の
衝撃および大電流アークの電磁力によつて生ずる
衝撃等による変形防止のため、その軸方向の寸法
（厚さ）および重量の増大を招来している。 また、スリツトの縁部にアークおよび電界が集
中し、電流しや断能力と絶縁耐力、特にしや断後
の絶縁耐力（動的絶縁耐力）が低下するととも
に、アーク拡散部の消耗が大となる問題がある。 他方、接触部を、大電流低電圧用とし特公昭41
−12131号公報等に記載されているCuに微少のビ
スマス（Bi）を含有せしめたCu−Bi合金（たと
えばCu−0.5Bi合金）により形成したり、また小
電流高電圧用とし特公昭54−36121号公報等に記
載されているCuにタングステンＷを含有せしめ
たCu−Ｗ合金（たとえば20Cu−80W合金）によ
り形成したりしている。 ところが、昨今の系統拡張に伴う昇流、昇圧に
対処すべく、電流しや断能力および絶縁耐力の双
方に優れた電極の出現が要望されている。 発明の目的 本発明は、上記問題点に鑑みてなされたもの
で、小形、軽量にしてかつ耐久性を有するととも
に、大電流、高電圧のしや断に供し得る電極を備
えた縦磁界方式の真空インタラプタを提供するこ
とを目的とする。 発明の構成 かかる目的を達成するために、本発明は、真空
容器内に１対の電極棒を相対的に接近離反自在に
導入するとともに、各電極棒の内端部にアーク拡
散部と接触部とからなる電極をそれぞれ固着し、
前記真空容器の外部または真空容器の内部にアー
クに対しこれと平行な軸方磁界を印加するコイル
を備えてなる真空インタラプタにおいて、前記各
電極のアーク拡散部を磁性ステンレス鋼30〜70重
量％からなる複合金属により形成するとともに、
接触部を銅20〜70重量％、クロム５〜70重量％、
およびモリブデン５〜70重量％からなる複合金属
により形成したものである。 実施例 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明す
る。 第１図は本発明の一実施例を示す真空インタラ
プタの縦断面図で、この真空インタラプタは、真
空容器１内にその軸線上に位置せしめて１対の電
極棒２，２を相対的に接近離反自在に導入し、各
電極棒２の内端部に笠形円板状の対をなす電極
３，３を絶縁スペーサを介在せしめて機械的に固
着し、各電極棒２と電極３とを電極３の背部に配
設されかつ電極棒２に流れる軸方向（第１図にお
いて上下方向）の電流を電極棒２を中心とするル
ープ電流に変更して縦磁界を発生するコイル４，
４により電気的に接続して概略構成されている。 すなわち、真空容器１は、ガラスまたはセラミ
ツクスからなる円筒状の２本の絶縁筒５，５を両
端に固着したFe−Ni−Co合金、またはFe−Ni合
金等からなる薄肉円環状の封着金具６，６，…の
一方を介し接合して１本の絶縁筒とするととも
に、その両開口端を他方の封着金具６，６を介し
円板状の金属端板７，７により閉塞し、かつ内部
を高真空（たとえば５×10^-5Toor以下の圧力）
に排気して形成されている。そして、真空容器１
内には、前記各電極棒２がそれぞれの金属端板７
の中央から真空容器１の気密性を保持して相対的
に接近離反自在に導入されている。 なお、一方（第１図において上方）の電極棒２
は、一方の金属端板７に気密に挿着されているも
のであり、他方の電極棒２は、金属ベローズ８を
介し真空容器１の気密性を保持して他方の金属端
板７を軸方向へ移動自在に挿通されているもので
ある。また、第１図において９および１０は軸シ
ールドおよびベローズシールド、１１は主シール
ド、１２は補助シールドである。 前記各電極棒２の内端部には、第２図および第
３図に示すように、Cuの如く高導電率の材料か
らなるとともに、電極棒２の直径より適宜大径の
円板状の取付ベース４ａと、取付ベース４ａの外
周の相対する位置から半径方向（第２図において
左右方向）外方へ延在する２本のアーム４ｂと、
各アーム４ｂの端部から取付ベース４ａを中心と
し同一方向へ円弧状に彎曲した円弧部４ｃとから
なる1/2分流タイプのコイル４が、取付ベース４
ａの一方（第２図において下方）の面に形成した
凹部１３を介しろう付により固着されている。 そして、コイル４は、電極棒２の内端外周にろ
う付により嵌着したリング状の取付部１４ａと、
取付部１４ａの外周から半径方向外方へ放射状に
延伸した複数の支持腕１４ｂと、各支持腕１４ｂ
の端部を連結するリング状の支持部１４ｃとから
なるコイル補強体１４とろう付されて補強されて
いる。 なお、コイル補強体１４は、ステンレス鋼の如
く機械的強度大にしてかつ低導電率の材料からな
るものである。 前記コイル４の取付ベース４ａの他方の面に
は、円形の凹部１５が設けられており、この凹部
１５には、ステンレス鋼またはインコネルの如く
機械的強度大にしてかつ低導電率の材料により短
円筒状に形成した絶縁スペーサ１６が、その一端
に形成した小径フランジ１６ａを介しろう付によ
り固着されている。そして、絶縁スペーサ１６の
他端に形成した大径フランジ１６ｂには、この大
径フランジ１６ｂより適宜大径にしてかつ絶縁ス
ペーサ１６の内径とほぼ同径の透孔を有する円輪
板状の取付ベース１７ａと、取付ベース１７ａの
外周の相対する位置から半径方向外方へ延在した
２本のアーム１７ｂと、各アーム１７ｂの端部か
らコイル４の円弧部４ｃとほぼ等しい曲率半径に
してかつこれとは逆の同一方向へ適宜の長さで円
弧状に彎曲した円弧部１７ｃとからなり、銅の如
く高導電率の材料により形成された補助コイル１
７が、取付ベース１７ａの一方（第２図において
下方）の面に設けた係合段部１８を介しろう付に
より固着されている。そして、補助コイル１７と
コイル４とは、補助コイル１７の各円弧部１７ｃ
の端部に設けた凹部１９に一端を固着し、かつ他
端をコイル４の各円弧部４ｃの端部に設けた透孔
２１に挿着した軸方向の通電ピン２０を介し電気
的に接続されている。 前記補助コイル１７には、コイル４の直径とほ
ぼ同径に形成した前記電極３が、背面中央に設け
た凹部２２を介しろう付により取付ベース１７ａ
と接合されるとともに、背面を介しろう付により
各アーム１７ｂおよび円弧部１７ｃと接合されて
いる。電極３は、対向面（第２図において上面）
中央に円形の凹部２３を設けかつ周辺に近づくに
つれて漸次薄肉となる笠形円板状に形成されたア
ーク拡散部３ａと、対向面に平坦な円形の接触面
を有するとともに周辺に近づくにつれて漸次薄肉
となる笠形円板状に形成されかつアーク拡散部３
ａの凹部２３にろう付により固着された接触部３
ｂとからなり、全体として笠形円板状に設けられ
ている。 前記電極３のアーク拡散部３ａは、磁性ステン
レス鋼30〜70重量％およびCu30〜70重量％の複
合金属により形成されている。磁性ステンレス鋼
には、例えばフエライト系またはマルテンサイト
系ステンレス鋼等がある。フエライト系ステンレ
ス鋼としては、SUS405，429，430，430F，434
等、マルテンサイト系ステンレス鋼としては、
SUS403，410，416，420，431，440C等が挙げら
れる。 なお、この複合金属は、フエライト系ステンレ
ス鋼を用いた場合には、３〜30％の導電率
（IACS％）、マルテンサイト系ステンレス鋼を用
いた場合には、４〜30％の導電率を有するもので
ある。また、引張強度および硬度は、どちらの場
合も30Kgｆ／mm²以上および100〜180Hv（１Kg）で
ある。 また、接触部３ｂは、Cu20〜70重量％、クロ
ム（Cr）５〜70重量％およびモリブデン（Mo）
５〜70重量％の複合金属により形成されている。
なお、この複合金属は、20〜60％の導電率および
120〜180Hv（１Kg）の硬度を有するものである。 一方、アーク拡散部３ａを形成する複合金属と
接触部３ｂを形成する複合金属とは、ほぼ同様に
して製造されるものである。次に、接触部３ｂを
形成する複合金属を例にして各種製造方法につい
て説明する。 (1) 例えば−100メツシユのCr粉末と−100メツ
シユのMo粉末とを所定量混合し、この混合粉
末をCr，MoおよびCuと反応しない材料（例え
ばアルミナ）からなる容器に入れるとともにそ
の上にCuのブロツクを載置し、真空中（５×
10^-5Toor）においてまず10000℃で10分間加熱
して脱ガスするとともにCrとMoとからなる多
孔質の基材を形成し、ついでCuの融点（1083
℃）以上の温度の1100℃で10分間加熱してCu
を多孔質の基材に溶浸して行なう。 (2) CrとMoとを粉末にし、これらを所定量混合
するとともに、この混合粉末をアルミナ等から
なる容器に入れ、かつ非酸化性雰囲気中（例え
ば真空中、水素ガス中、窒素ガス中またはアル
ゴンガス中等）において、各金属の融点以下の
温度（例えば粉体上にCu材をあらかじめ載置
している場合にはCuの融点以下、またCu材を
あらかじめ載置していない場合にはCrの融点
以下）にて加熱保持（例えば600〜1000℃で５
〜60分間程度）して多孔質の基材を形成し、し
かる後に上記雰囲気中においてCuの融点以上
に加熱保持（例えば1100℃で５〜20分程度）し
てこの基材にCuを溶浸し一体結合して行なう。 (3) Cu，CrおよびMoの各金属を粉末にし、それ
らを所定量混合するとともに、この混合粉末を
プレス成型して混合素体を成形し、しかる後に
この混合素体を非酸化性雰囲気中においてCu
の融点以下（例えば1000℃）またはCu融点以
上でかつ他の金属の融点以下（例えば1100℃）
の温度加熱保持（５〜60分間程度）し各金属粉
末粒子を一体結合して行なう。。 ここに、金属粉末の粒径は、−100メツシユ
（149μm以下）に限定されるものではなく、−60メ
ツシユ（250μm以下）であればよい。ただ、粒径
が60メツシユより大きくなると、各金属粉末粒子
を拡散結合させる場合、拡散距離の増大に伴つて
加熱温度を高くしたりまたは加熱時間を長くした
りすることが必要となり、生産性が低下すること
となる。一方、粒径の上限が低下することにした
がつて、均一な混合（各金属粉末粒子の均一な分
散）が困難となり、また酸化しやすいためその取
扱いが面倒であるとともにその使用に際して前処
理を必要とする等の問題があるので、おのずと限
界があり、粒径の上限は、種々の条件のもとに選
定されるものである。 また、上述した製造方法(2)，(3)のいずれにあつ
ても非酸化性雰囲気としては、真空雰囲気の方が
加熱保持の際に脱ガスを同時に行なえる利点があ
つて好適である。しかし、真空雰囲気以外の非酸
化性雰囲気中で製造した場合であつても真空イン
タラプタの電極としては性能上差異はない。 次に、製造方法(1)とほぼ同様にして製造した
−Ａ成分組成（フエライト系ステンレス鋼sus434
50重量％およびCu50重量％）および−Ａ成分
組成（マルテンサイト系ステンレス鋼 SUS410
50重量％およびCu50重量％）の各複合金属の組
織状態は、それぞれ第４図Ａ〜Ｄおよび第５図Ａ
〜Ｄに示すＸ線写真のようになつた。 すなわち、第４図Ａおよび第５図ＡのＸ線写真
は、二次電子像であり、各図ＢのＸ線写真は、鉄
（Fe）の分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状に点
在する白色の部分がFeである。また、各図Ｃの
Ｘ線写真は、クロム（Cr）の分散状態を示す特
性Ｘ線像で、島状に点在する灰色の部分がCrで
ある。 さらに、各図ＤのＸ線写真は、Cuの分散状態
を示す特性Ｘ線像で、白い部分がCuである。 したがつて、SUS434の粒子は、相互に結合し
て多孔質の基材を形成しており、しかもこの基材
の孔（空隙）にCuが溶浸されて強固に結合した
複合金属となつていることが判る。なお、
SUS410の粒子についても同様である。 さらに、製造方法(1)により製造した−Ａ成分
組成（Cu50重量％、Cr10重量％およびMo40重量
％）、−Ｂ成分組成（Cu50重量％、Cr25重量％
およびMo25重量％）および−Ｃ成分組成
（Cu50重量％、Cr40重量％およびMo10重量％）
の各複合金属の組織状態は、それぞれ第６図Ａ〜
Ｄ、第７図Ａ〜Ｄ、および第８図Ａ〜Ｄに示すＸ
線写真のようになつた。 すなわち、第６図Ａ、第７図Ａおよび第８図Ａ
のＸ線写真は、二次電子像であり、各図ＢのＸ線
写真は、Cr分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状
に点在する白色の部分がCrである。また、各図
ＣのＸ線写真は、Moの分散状態を示す特性Ｘ線
像で、島状に点在する白い部分がMoである。さ
らに、各図ＤのＸ線写真は、Cuの分散状態を示
す特性Ｘ線像で、白い部分がCuである。 したがつて、CrとMoの粒子は、相互に拡散結
合して多孔質の基材を形成しており、しかもこの
基材の孔（空隙）にCuが溶浸されて強固に結合
した複合金属となつていることが判る。 一方、アーク拡散部３ａを形成する−Ａ，
−Ｂ，−Ｃ，−Ａ，−Ｂおよび−Ｃの各
成分組成の複合金属ならびに接触部３ｂを形成す
る−Ａ，−Ｂおよび−Ｃの各成分組成の複
合金属における諸特性の試験結果は、次のように
なつた。ここで、−Ｂ成分組成は、SUS434
70重量％およびCu30重量％であり、−Ｃ成分
組成は、SUS434 30重量％およびCu70重量％で
ある。また、−Ｂ成分組成は、SUS410 70重
量％およびCu30重量％であり、−Ｃ成分組成
は、SUS410 30重量％およびCu70重量％である。
そして、−Ｂ，−Ｃ，−Ｂおよび−Ｃの
各成分組成の複合金属は、−Ａ成分組成の複合
金属と同様にして製造されたものである。 (1) 導電率（IACS％） アーク拡散部 −Ａ成分組成 ５〜15％ −Ｂ成分組成 ３〜８ ％ −Ｃ成分組成 10〜30％ −Ａ成分組成 ５〜15％ −Ｂ成分組成 ４〜８ ％ −Ｃ成分組成 10〜30％ 接触部 −Ａ成分組成 40〜50％ −Ｂ成分組成 40〜50％ −Ｃ成分組成 40〜50％ (2) 引張強度 アーク拡散部 30Kgｆ／mm²以上 (3) 硬度 アーク拡散部 100〜180Hv（１Kg） 接触部 120〜180Hv（１Kg） また、アーク拡散部３ａを−Ａ成分組成の複
合金属により、直径100ｍ／ｍの笠形円板状に形
成するとともに、接触部３ｂを−Ａ成分組成の
複合金属により、直径60ｍ／ｍの笠形円板状に形
成して第２図に示す電極３を形成し、この１対の
電極３を組込んで第１図に示す真空インタラプタ
として行なつた諸性能の検証結果は、次のように
なつた。 (1) 電流しや断能力 しや断条件が、定格電圧1.２KV（再起電圧
2.1KVJEC−181）、しや断速度1.2〜1.5m／ｓの
時に63KA（r.m.s.）の電流をしや断することがで
きた。また、定格電圧84KV（再起電圧143KV、
JEC−181）、しや断速度3.0m／ｓの時に52KA（r.
m.s.）の電流をしや断することができた。 なお、アーク拡散部３ａを−Ｂ，−Ｃ，
−Ａ，−Ｂおよび−Ｃの各成分組成の複合金
属とした場合、接触部３ｂを−Ｂおよび−Ｃ
の各成分組成の複合金属とした場合および同一条
件で試験した比較品の各電流しや断能力は、しや
断耐久回数を併記する表１のようになつた。 ここに、アーク拡散部がCuからなる比較品は、
アーク拡散部が６本のスリツトを有するもので、
補助コイルを用いることなくアーク拡散部の背面
周辺とコイルの円弧部の端部と通電ピンを介し電
気的に接続されているもの（例えば特公昭54−
22813号のような構成）である。

【表】

【表】 (2) 絶縁耐力 ギヤツプを30ｍ／ｍに保持し、衝撃波耐電圧試
験を行なつたところ、±400KV（バラツキ±
10KV）の絶縁耐力を示した。また、大電流
（63KA）の多数回しや断後に同様の試験を行な
つたが絶縁耐力に変化しなかつた。さらに、進み
小電流（80A）のしや断後に同様の試験を行なつ
たが、絶縁耐力は殆ど変化しなかつた。 なお、各成分組成の複合金属からなるアーク拡
散部３ａと接触部３ｂとを組合せたものの絶縁耐
力は、いずれも−Ａ成分組成の複合金属と−
Ａ成分組成の複合金属とを組合せたものと同様の
値を示した。また、本発明品（−Ａ成分組成と
−Ａ成分組成との組合せ）と従来品との各衝撃
波耐電圧試験の結果は、表２に示すようになつ
た。

【表】 (3) 耐溶着性 130Kgの加圧で、25KA（r.m.s.）の電流を３秒
間通電（IEC短時間電流規格）した後に、200Kg
の静的な引き外し力で問題なく引き外すことがで
き、その後の接触抵抗の増加は、２〜８％にとど
まつた。また、1000Kgの加圧下で、50KA（r.m.
s.）の電流３秒間通電した後の引き外しも問題な
く、その後の接触抵抗の増加は、０〜５％にとど
まり、十分な耐溶着性を備えていた。 なお、アーク拡散部３ａを−Ｂ，−Ｃ，
−Ａ，−Ｂおよび−Ｃの各成分組成の複合金
属とした場合並びに接触部３ｂを−Ｂ成分組成
および−Ｃ成分組成の各複合金属とした場合も
同様な結果であつた。 (4) 遅れ小電流（誘導性の負荷）のしや断能力
30Aの電流を通電して行なつた電流さい断値
は、平均3.9A（標準偏差σn⁼0.96、標本数n⁼
100）を示した。 なお、接触部３ｂを−Ｂ成分組成とした場合
には、平均3.7A（σn＝1.26、ｎ＝100）、−Ｃ成
分組成とした場合には、平均3.9A（σn＝1.5、ｎ＝
100）を示した。また、アーク拡散部３ａを−
Ｂ，−Ｃ，−Ａ，−Ｂおよび−Ｃの各成
分組成とした場合もそれぞれ同様の値を示した。 (5) 進み小電流（容量性の負荷）のしや断能力電
圧；84KV×1.25／√３、80Aの進み小電流試験 （JEC−181）を、10000回行なつたが再点孤は
０回であつた。 なお、アーク拡散部３ａを−Ｂ，−Ｃ，
−Ａ，−Ｂおよび−Ｃの各成分組成の複合金
属とした場合並びに接触部３ｂを−Ｂ成分組成
および−Ｃ成分組成の各複合金属とした場合も
同様な結果であつた。 ところで、アーク拡散部３ａを形成する複合金
属の成分組成が、磁性ステンレス鋼30〜70重量％
およびCu30〜70重量％の組成範囲以外の場合に
は、満足する諸特性を得ることができなかつた。 すなわち、磁性ステンレス鋼が30重量％より少
ない場合には、導電率が大きくなり、うず電流の
発生が著しくなつた。また強度が低下し、耐久性
が悪化して、厚みを大きくしなければならなかつ
た。 一方70重量％を超える場合には、しや断性能が
著しく低下した。 また、接触部３ｂを形成する複合金属の成分組
成が、Cu20〜70重量％、Cr5〜70重量％、Mo5〜
70重量％の組成範囲以外の場合においても、満足
する諸特性を得ることができなかつた。 すなわち、Cuが20重量％より少ない場合には、
導電率が低下し接触抵抗が著しく大きくなり、一
方70重量％を超える場合には、溶着力およびさい
断値が著しく大きくなり、しかも絶縁耐力が著し
く低下した。また、Crが５重量％より少ない場
合には、絶縁耐力が著しく低下し、一方70重量％
を超える場合には、導電率および機械的強度が著
しく低下した。さらに、Moが５重量％より少な
い場合には、絶縁耐力が著しく低下し、一方70重
量％を超える場合には、機械的強度の低下が著し
く、そのうえさい断値が著しく大きくなつた。 なお、前述した実施例においては、コイル４を
１／２分流タイプとした場合について述べたが、コ
イル４はこれに限定されるものではなく、たとえ
ば１ターンまたは1/3分流タイプもしくは1/4分流
タイプとしてもよいものである。また、電極３と
コイル４との電気的接続は、電極３の背部に接合
した補助コイル１７を用いる場合に限らず、たと
とえば特公昭53−41783号公報等に記載されてい
るようにコイルの一端を電極の背面中央と直接に
接続してもよいものである。さらに、コイル４を
電極３の背部に設ける場合に限らず、たとえば実
開昭56−57443号公報等に記載されているように、
コイルを１対の電極を囲繞するように配設した
り、または特公昭42−13045号公報等に記載され
ているようにコイルを真空容器の外部に配設して
よいのは勿論である。 発明の効果 以上の如く本発明によれば、アーク拡散部を磁
性ステンレス鋼30〜70重量％およびCu30〜70重
量％およびCu30〜70重量％からなる複合金属に
より形成するとともに、接触部をCu20〜70重量
％、Cr5〜70重量％およびMo5〜70重量％からな
る複合金属により形成したので、アーク拡散部を
Cuにより形成するとともに、このアーク拡散部
にうず電流の発生を抑制すべく複数のスリツトを
設け、かつ接触部をCu−0.5Bi合金または20Cu−
80W合金により形成した従来のものに比し、以下
に述べる種々の効果を奏する。 (1) アーク拡散部の引張強度の向上により、電極
の厚さおよび重量を著しく低減することができ
るとともに、電極の耐久性を大幅に向上するこ
とができる。 (2) アーク拡散部および接触部が低導電率となる
ことにより、うず電流の発生を著しく低減する
ことができるとともに、スリツトを設ける必要
がないので引張強度等の機械的強度が向上し上
記(1)の効果を一層助長することができる。 (3) アーク拡散部および接触部が硬度が高くかつ
各成分が均一に分散した複合金属により形成さ
れ、またアーク拡散部にスリツトがないことに
より、アーク拡散部および接触部の過度の溶融
が防止され、両部の消耗を大幅に低減できると
ともに、絶縁回復特性の向上を図ることがで
き、かつ多数回しや断後の絶縁耐力の低下を殆
んどなくすることができる。また、電流さい断
値を小さくすることができる。 (4) 特に、電流しや断能力および絶縁耐力の双方
を従来のものに比して大幅に向上することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の真空インタラプタの一実施例
を示す縦断面図、第２図および第３図はそれぞれ
第１図における電極の縦断面図および分解斜視
図、第４図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄおよび第５図Ａ，Ｂ，
Ｃ，Ｄはそれぞれアーク拡散部を形成する複合金
属の異なる組成の組織状態を示すＸ線写真、第６
図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ、第７図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄおよび
第８図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄはそれぞれ接触部を形成す
る複合金属の異なる組成の組織状態を示すＸ線写
真である。 １……真空容器、２……電極棒、３……電極、
３ａ……アーク拡散部、３ｂ……接触部、４……
コイル。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 真空容器内に１対の電極棒を相対的に接近離
   反自在に導入するとともに、各電極棒の内端部に
   アーク拡散部と接触部とからなる電極をそれぞれ
   固着し、前記真空容器の外部または真空容器の内
   部にアークに対しこれと平行な軸方磁界を印加す
   るコイルを備えてなる真空インタラプタにおい
   て、前記各電極のアーク拡散部を磁性ステンレス
   鋼30〜70重量％および銅30〜70重量％からなる複
   合金属により形成するとともに、接触部を銅20〜
   70重量％、クロム５〜70重量％およびモリブデン
   ５〜70重量％からなる複合金属により形成したこ
   とを特徴とする真空インタラプタ。 ２ 磁性ステンレス鋼がフエライト系ステンレス
   鋼であることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の真空インタラプタ。 ３ 磁性ステンレス鋼がマルテンサイト系ステン
   レス鋼であることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項記載の真空インタラプタ。