JPH0511044B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の詳細な説明〕 本発明はガス流の処理に関する。特に、本発明
は硫化水素を含むガス流の処理に関する。 硫化水素含有ガス流は通常、多くの産業プロセ
スから廃棄物または副生成物として生ずる。例え
ば、原油から硫黄を除去する石油精製操作から二
酸化炭素と硫化水素とを含む酸性ガス流が典型的
に生ずる。このような硫化水素含有ガス流を大気
への放出前に処理して、それらの硫黄含有ガスの
含量を軽減または除去する必要がある。硫化水素
含有ガス流を処理するために広範に実施されてい
る周知の方法の１つはクラウス法（Claus
Process）である。この方法は次式に従つて硫黄
蒸気と水蒸気とを形成する、硫化水素と二酸化硫
黄との間の反応に基づく。 SO₂＋2H₂Ｓ＝2H₂Ｏ＋3S 硫黄は温度に依存して、S₂，S₆およびS₈のよう
な幾つかの異なる分子形で存在する。 クラウス法の第１工程は、次式に従つて、流入
ガス流中の硫化水素の約1/3を燃焼させて二酸化
硫黄と水蒸気とを形成する段階である。： 2H₂Ｓ＋3O₂＝2H₂Ｏ＋2SO₂ この燃焼反応は適当な炉の中で行われ、燃焼の
ための酸素源として通常空気が用いられる。二酸
化硫黄と硫化水素との間の反応が燃焼帯で開始
し、燃焼帯の下流で続けられるように、炉を設計
する。しかし、残留硫化水素の約75％以上を硫化
水素との反応によつて硫黄に転化させることがで
きず、典型的には硫化水素の50〜70％がこのよう
に転化されることがクラウス法の１つの特徴であ
る。しかし、触媒の存在下で200〜350℃のオーダ
ーの反応温度において残留硫化水素と二酸化硫黄
とを反応させることによつて、高い転化％に達す
ることができる。（このような「触媒」温度では、
温度が低ければ低いほど、達成される転化％は高
くなる。）従つて、ガスが炉の加熱領域を通過し
た後に、炉内で形成された硫黄が凝縮するような
温度にガスを冷却する。次に硫化水素と二酸化硫
黄との触媒作用反応の実施に適した温度にガスを
再熱する、このような温度は典型的に200℃のオ
ーダーである。これによつて触媒反応が行われ、
通常残留硫化水素の約60％が硫黄に転化する。こ
れにも拘らず、100％転化の達成はまだ不可能で
あり、実際には硫黄蒸気が凝縮して触媒効果を実
質的に減ずるような温度においてのみ、99.5％以
上の転化が達成される。従つて、二酸化硫黄によ
る硫化水素の触媒酸化を２段階以上で通常実施
し、各段階の間で最初に硫黄蒸気を凝縮させ、次
に硫化水素含有ガスの再熱を実施する。各触媒反
応段階の前のガスの再熱の実施には、種々の手段
を用いることができる。例えば、供給ガス混合物
の小部分を炉の上流で分岐して、インラインバー
ナー中で二酸化炭素に完全に燃焼させることがで
きる、このようなパーナーの１つは通常各触媒反
応器の上流に存在する。次に高温の二酸化硫黄含
有ガスを各触媒反応器の上流で主要ガス流と混合
して、再熱を実施する。この代わりに、炉から出
る主要ガス流の冷却に用いる例えば廃熱ボイラー
から主要ガス流の一部を取り出して、インライン
バーナーからのガスと同様に用いることもでき
る。他の代替方法は例えば水蒸気との間接的熱交
換を利用して再熱を行うことである。このような
２または３段階後に、最も下流の段階で形成され
る硫黄はガス流から凝縮し、ガス流は次に比較的
希薄な硫化水素ガス流を処理するための公知の種
類の末端ガス浄化プロセス〔例えば、スコツト
（Scot）、ビーボン（Beavon）またはストレツト
フオード（Stretford）プロセス〕に達する、ま
たは次に灰化される。 この基本的なクラウス方法の多くの変更が可能
である。これらの変更の幾つかは、論文「プロセ
ス選択による硫黄コストの変動（Sulfur
Costsvary with Process Selection）」エツチ・
フイツシヤー（H.Fisher）著、ハイドロカーボ
ン・プロセツシング（Hydrocarbon
Processing）1979年３月号、125〜129頁に要約さ
れている。 最近、比較的硫黄含量の高い原油を用いる傾向
がある、すなわち硫黄含有ガスの大気への放出に
関する環境基準がきびしくなり、多くの硫化水素
含有ガス流の処理および硫化水素含有ガスの大き
な処理能力を必要とする傾向がある。例えば、可
能な場合には、既存のクラウス・プラントの硫黄
生産速度を高めることが望ましい。実際には、こ
のようなプラントの硫化水素含有ガスの増大した
スループツトの処理能力は限定されている。燃焼
に必要な酸素を供給するために、ガス混合物中の
硫化水素各６量に対して約14量の空気が必要であ
ることが知られている。例えば、エム・アール、
グレイ（M.R.Gray）とダブリユー、ワイ、スブ
ルセク（W.Y.Svrcek）による「クラウス硫黄プ
ラントにおける酸素の使用（Oxygen Use in
Claus Sulphur Plant）」なる論文（1981年ガ
ス・コンデイシヨニング会議、オクラホマ、1981
年）および「硫黄回収プラント能力を急増させる
改良（Modifications Jump Sulfur Recovery
Plant Capacity）」なる論文〔オイル・アンド・
ガス・ジヤーナル（Oil and Gas Journal）1984
年８月20日号、108〜122頁〕では、空気の代わり
に若干の商業的純度の酸素を用いて、プロセスか
ら流出するガス混合物中の窒素の割合を減ずるこ
とによつて、既存クラウス・プラントの能力を高
めることが提案されている。しかし、実際には、
多くのプラントで窒素量が減少すると炉からの排
出温度が高くなる傾向があり、廃熱ボイラーまた
は炉に結合した熱交換器または炉の耐火ライニン
グが耐えることができなくなるので、この改良方
法によつて達成される改良度は限定される。実際
には、ガス流が濃厚になればなるほど（硫化水素
濃度）、有為な改良を達成する可能性は小さくな
り、特に硫化水素を80容量％以上含有する供給ガ
ス流ではこのような可能性がしばしば限定され
る。クラウス法に純粋酸素を用いる他の提案は、
米国特許明細書第3684024号およびこれに対応す
るカナダ特許明細書第854094号に述べられてい
る。これらの特許明細書は約95％純度の酸素によ
つて硫化水素流の1/3を燃焼させることを開示し
ている。１個または２個の触媒反応器ユニツトか
らのプラント流出ガスをウオーター・スクラバー
に送り、流出ガス中の水分含量を減じ、スクラバ
ー・オフガスの充分な量をリサイクルさせて酸素
供給流を希釈し、炉の温度が空気による操作で得
られる温度に本質的に等しいようにする。この方
法はプラント規模縮小を可能にする利点を有する
と述べられている。しかし、硫化水素の燃焼の支
持に空気を用いる予定で建造したプラントを米国
特許明細書第3681024号に述べられた方法を実施
するように変えることは容易ではなく、この方法
は商業的利点を見出していない。さらに、加熱反
応帯を通過したガス混合物を加熱反応帯にリサイ
クルさせることは、特に流入硫化水素流が例えば
50％以上の硫化水素を含有する場合に、加熱反応
帯を決定する炉の規模の縮小度を限定することに
なる。米国特許明細書第3331733号と第4552747号
は加熱反応器の温度を下げるためにガスを循環さ
せる提案の他の例である。 石油精製では、２種類の硫化水素含有廃ガス流
が通常形成される。この１つはアミンガス
（Amine gas）として知られる。アミンガスは製
油所ガスから硫化水素を回収するために製油所で
通常用いられるアミン吸収・再生装置によつて回
収されるガスである。アミンガスはクラウス・プ
ラント末端ガス浄化装置またはその他の発生源か
らリサイクルされる硫化水素富化ガスをも付加的
に含有する。アミンガスは典型的に99容量％のオ
ーダーで硫化水素を含む。他方のガスはサワー・
ウオーター・ストリツパー・ガスとして知られ
る。サワー・ウオーター・ストリツパー・ガスは
製油所が通常実施される、汚染した水からのH₂
Ｓ、アンモニアおよび炭化水素のストリツピング
によつて発生するガスである。サワー・ウオータ
ー・ストリツパー・ガスは通常、例えば40％未満
の少ない割合の硫化水素を含むが、この他に時に
は40％以上までのかなりの割合のアンモニアも含
有する。例えば煙道ガス脱硫装置からの二酸化硫
黄を含む他のガス流も、利用可能な場合には、サ
ワー・ウオーター・ストリツパー・ガス（sour
water stripper gas）と組合わせることができ
る。通常のやり方では、サワー・ウオーター・ス
トリツパー・ガスとアミン・ガスとを混合して、
クラウス法の反応炉に供給するガス混合物を形成
する。 硫黄回収プロセスを流過する窒素のような「バ
ラスト（ballast）」がス量を最少にし、硫化水素
含有ガスの第１流を、この第１流とは異なる組成
の第２流の硫化水素ガスとは別に、プロセスの一
部で処理する、硫化水素から硫黄を回収するため
の改良方法を提供することが本発明の目的であ
る。 本発明では、硫化水素含有第１ガス流を第１燃
焼帯に通し、そこで第１流の硫化水素含量の少な
くとも50％を燃焼させて二酸化硫黄と水蒸気とを
形成してから第１流を冷却する；硫化水素含有第
２ガス流の硫化水素含量の1/3未満を第２燃焼帯
で燃焼させて二酸化硫黄と水蒸気とを形成する；
第１燃焼帯と第２燃焼帯との両方における硫化水
素の燃焼を酸素または酸素富化空気によつて支持
する；第２燃焼帯に結合した加熱反応帯において
硫化水素と二酸化硫黄とを反応させて硫黄蒸気と
水蒸気とを形成する；生成するガス混合物からこ
のような硫黄蒸気を抽出する；ガス混合物中の残
留硫化水素を残留二酸化硫黄と反応させてさらに
硫黄蒸気と水蒸気とを形成して、さらに硫黄蒸気
を抽出する工程から成る、硫化水素含有ガス混合
物から硫黄を回収する方法において、冷却した第
１流の少なくとも１部を第２燃焼帯またはこれに
結合した加熱領域（または両方）に導入するおよ
び第１流が第２流とは異なる組成を有することを
含む方法を提供する。 第１流の硫化水素含量の実質的に全てを燃焼さ
せて、二酸化硫黄と水蒸気とを形成することが好
ましい。 ガス混合物中の残留硫化水素と残留二酸化硫黄
との反応は通常、触媒上で行われる。第１流と第
２流の総硫化水素含量の適当な量（一般に約1/3）
がそれぞれの燃焼帯において、触媒反応帯に入る
ガス混合物中の硫化水素対二酸化硫黄が約２対１
のモル比で燃焼する。 第１ガス流がアミンガスを含み、第２ガス流が
アミンガスとサワー・ウオーター・ストリツパ
ー・ガスとの混合物を含むのが好ましい。この代
わりに、第１ガス流がサワー・ウオーター・スト
リツパー・ガスを含み、第２ガス流がアミンガス
とサワー・ウオーター・ストリツパー・ガスとの
混合物を含むこともできる。 冷却した第１ガス流の一部のみを第２燃焼帯お
よび／またはこれと結合した加熱反応帯に通し、
残りを第１ガス流に戻すことが好ましい。第１ガ
ス流の一部を第１燃焼帯へこのようにリサイクル
させる代わりに、液体の水のような外部調節剤を
第１燃焼帯に導入して、その温度を調節すること
もできる。 本発明による方法は、この目的のための注文製
のプラントで実施する。しかし、本発明による方
法をクラウス法実施のための既存のプラントで実
施することもでき、この場合にはプラントに若干
の改良を加えることのみが必要である。このよう
に、既存のクラウス炉を用いて、本発明による方
法の第２燃焼帯とそれに結合した加熱反応帯を形
成し、第１燃焼帯、適当な熱交換器および通常は
リサイクル・フアンを取付けて、既存プラントを
改装することができる。冷却したガスの一部の第
１燃焼帯へのリサイクルは、液体の水を調節剤と
して用いる場合よりも大きい第１燃焼帯限定炉の
使用を必要とするが、クラウス炉の改良強化を可
能にする。本発明による幾つかの例で、既存クラ
ウスプラントを本発明による方法を実施するよう
に調整することによつてプラントのスループツト
を２倍以上に高めることが可能であると算出され
た。 次に本発明による方法を添付図面を参照して、
実施例によつて説明する。 添付図面の第１図では、アミンガスを管２に通
し、サワー・ウオーター・ストリツパー・ガスを
管２の一部と平行に伸びる管４に通す。管２は管
６とパイプライン８との結合点に達する。アミン
ガスの少ない割合がパイプライン６に入り、残り
は管４が達するパイプライン８に入る。従つて、
アミンガスから成る第１ガス流と、アミンガスと
サワー・ウオーター・ストリツパー・ガスとの混
合物から成る第２ガス流が形成される。 最初に第１ガス流を検討すると、このガス流は
パイプライン６と調節用ガスのパイプライン１０
との結合点で調節剤ガスと混合される。調節剤ガ
スの形成は下記で説明する。混合物は第１燃焼帯
１６を限定する炉１４内を加熱するバーナー１２
に導かれれる。バーナー１２には注入口１８から
純粋酸素も供給される。 第１燃焼帯１６ではバーナー１２に導入するガ
スの硫化水素含量の殆どまたは全てと、炭化水素
含量の全てが完全に燃焼して、その結果二酸化硫
黄、水蒸気および二酸化炭素が形成される。第１
ガス流に調節用ガスを混入すると、炉１４内部で
過剰な温度が生ずることが確実になくなる。ガス
は通常、1250℃の範囲の温度で炉１４から排出さ
れる。生成するガスは燃焼が化学量論的である場
合には、通常二酸化硫黄、水蒸気および二酸化炭
素の混合物から成るが、燃焼が準化学量論的であ
る場合には若干の硫化水素と硫黄蒸気も存在す
る。次にガスを熱交換器２０内で冷却する、ガス
は熱交換器から300℃以下の温度で排出される。
通常は、フアン２２を用いてガス流が炉１４から
熱交換器２０を通つて排出され、このガスの一部
が管１０に分配され（このようなガス部分が調節
剤ガスを形成する）、残りのガスがパイプライン
８と管４との結合点より下流の領域でパイプライ
ン８に分配されることを保証する。 第２ガス流と熱交換器２０から第２ガス流に達
したガスとの混合物が、第２燃焼帯２８と加熱反
応帯３０とを限定する第２炉２６内で燃焼するバ
ーナー２４に流入する。燃焼帯２８では、硫化水
素の一部が燃焼して水蒸気と二酸化硫黄とにな
る。燃焼帯２８に導入するガス中に存在するアン
モニアは窒素と水蒸気に酸化され、存在する炭化
水素は水蒸気と二酸化炭素とに酸化される。燃焼
を実施するために、第２燃焼帯に導入するガス混
合物中に存在するアンモニアと炭化水素とが完全
に酸化され、生成する燃焼生成物中の硫化水素対
二酸化硫黄のモル比が２対１のオーダーになるよ
うな速度で、純粋酸素を注入口３２からバーナー
２４に供給する。 硫化水素と二酸化硫黄との反応は炉２６内の特
に加熱反応帯３０において行われる。硫化水素と
二酸化硫黄との間の反応はアミンガスとサワー・
ウオーター・ストリツパー・ガスとの全体中の硫
化水素の約50〜70％が、炉２６内のガスが炉２６
から排出口３６に連通する廃熱ボイラー内に入る
までに、硫黄に転化するように行われる。ガスは
通常、1350℃〜1650℃の範囲内、好ましくは1400
℃〜1550℃の範囲内の温度で炉から排出され、廃
熱ボイラー３４から315℃の温度で排出される。 第１図に示すプラントの操作の１例では、硫化
水素89容量％、水蒸気５容量％、二酸化炭素５容
量％とエタン１容量％から成るアミンガスが
200Kmol／時の速度と43.3℃の温度で管２に流入
し、硫化水素26容量％、水蒸気30容量％、アンモ
ニア43容量％およびエタン１容量％から成るサワ
ー・ウオーター・ストリツパー・ガスが
209.01Kmol／時の速度、82.2℃の温度で管４に
流入する。アンモニアガス74.65Kmol／時を用い
て形成された第１ガス流をパイプライン６に通
し、これに管１０から供給される調節剤ガス
525.14Kmol／時を混合する。生成したガス混合
物を599.79Kmol／時の速度でバーナー１２に通
し、燃焼帯１６において純粋酸素102.27Kmol／
時によつて燃焼させる。この燃焼の結果、水蒸気
50.26容量％、二酸化硫黄46.12容量％および二酸
化炭素3.62容量％から成るガス混合物が形成され
る。このガス混合物を熱交換器２０内で1250℃か
ら300℃に冷却し、この中の525.14Kmol／時を調
節剤ガスの形成に用い、残り（144.07Kmol／時）
をパイプライン８内でサワー・ウオーター・スト
リツパー・ガスと混合する、アミン溶液
125.38Kmol／時が残留する。 生成する混合物をパーナー２４に通し、第２燃
焼帯２６において90.86Kmol／時の速度でバーナ
ー２４に供給する純粋酸素の存在下で燃焼させ
る。この燃焼の結果、窒素、水蒸気、二酸化炭素
および二酸化硫黄が形成され、加熱反応帯３０に
おいて二酸化硫黄と硫化水素との間の反応が生じ
て、硫黄蒸気と高温水蒸気が形成される。典型的
には、アミンガスとサワー・ウオーター・ストリ
ツパー・ガスとの硫化水素含量の50％より多く55
％より少ない割合が硫黄蒸気に転化され、
570.50Kmol／時の速度で廃熱ボイラー３４を出
るガス混合物は（硫黄蒸気を別として）次の組成
（容量％）を有する： H₂ 1.664％；N₂ 8.118％；CO 0.060％；
CO₂ 2.204％；H₂Ｓ 11.836％；COS 0.038％；
SO₂ 6.918％；CS₂ 0.981％；H₂Ｏ 68.182％． 第２図に示したプラントは第１図に示したプラ
ントと実質的に同じである。唯一の相違は第１ガ
ス流が管２からのアミンガスの一部ではなく管４
のサワー・ウオーター・ストリツパー・ガスの一
部を取入れることによつて形成されることであ
る。従つて、第２ガス流はアミンガスの全てとサ
ワー・ウオーター・ストリツパー・ガスの一部と
を含む。従つて、第２図に示したプラントでは、
パイプライン６がパイプライン２とではなくパイ
プライン４と連通する。他の点では、第２図に示
したプラントは第１図に示したプラントと同じで
ある。さらに、ガス混合物の流速度と組成以外で
は、第２図に示したプラントの操作は第１図に示
したプラントと同じである。 第２図に示したプラントの操作の典型的な例で
は、硫化水素26容量％、水蒸気５容量％、二酸化
炭素５容量％、エタン１容量％から成るアミンガ
スが200Kmol／時の速度および43.3の温度で、管
２に流入する。 硫化水素26容量％、水蒸気36容量％、アンモニ
ア43容量％およびエタン１容量％の組成を有する
サワー・ウオーター・ストリツパー・ガスは
209.01Kmol／時の速度および82.2℃の温度にお
いて管４に流入する。このサワー・ウオーター・
ストリツパー・ガスの一部を取り出して
（122.71Kmol／時の速度で）、第１ガス流を形成
する。残り（86.36Kmol／時）はアミン・ガスと
混合して、第２ガス流を形成する。第１ガス流に
管１０に536.02Kmol／時の速度で供給される調
節用ガスを混合して、生成する混合物を
658.73Kmol／時の速度でバーナー１２に通して、
燃焼帯１６で燃焼させる。燃焼帯１６での燃焼を
支持するために、91.58Kmol／時の酸素を供給す
る。燃焼帯１６では、バーナー１２に入る硫化水
素の全てが完全に酸化されて水蒸気と二酸化硫黄
とになり、エタンの全ては酸化されて二酸化炭素
と水蒸気とになり、アンモニアの全ては酸化され
て窒素と水蒸気になる。生成するガスは炉１４か
ら749.89Kmol／時の速度および1250℃の温度て
排出され、熱交換器２０内で約300℃に冷却され
る。冷却したガス混合物の536.03Kmol／時を前
記の調節用ガスとして用い、残りの
211.81Kmol／時をパイプライン８内のガスと混
合し、生成した混合物をバーナー２４に通す。バ
ーナー２４は燃焼帯２４内で燃焼して、アンモニ
アの全てとエタンの全てを完全に酸化して、それ
ぞれ窒素と水蒸気および二酸化炭素と水蒸気に
し、充分な硫化水素を完全に酸化して、二酸化硫
黄と水蒸気にし、生成するガス混合物中の硫化水
素対二酸化硫黄のモル比が２対１のオーダーにな
るようにする。 硫化水素と二酸化硫黄との間の反応は特に加熱
反応帯３０で行われる。流入するガス流中の硫化
水素含量の60〜65％がこのようにして硫黄に転化
され、ガスの565.54Kmol／時が廃熱ボイラー３
４から約1450℃で排出される。このガスは、硫黄
蒸気を除いて、次の組成（容量％）を有する；
H₂ 2.040％；N₂ 8.233％；CO 0.122％；CO₂
2.183％；H₂Ｓ 9.142％；COS 0.070％；SO₂
5.562％；CS₂ 0.956％；H₂Ｏ 71.690％． 操作時に第１図と第２図に示したプラントから
出るガスはかなりの割合の硫黄含有ガス（硫化水
素と二酸化硫黄）を含むので、さらに処理するこ
とが必要である。この処理は、第１図と第２図に
示したプラントのいずれかの廃熱ボイラーの排出
口と連通する、第３図に示したプラントで行われ
る。第３図に示したプラントは、ガス混合物から
硫黄蒸気の全てを凝縮させて、これを硫黄シー
ル・ピツト５４に通す第１硫黄凝縮器３８を含
む。ガス混合物は凝縮器３８を約140℃の温度で
出て、熱交換器４０内で220〜250℃の範囲の温度
に再熱される。再熱は技術上公知のいずれかの手
段によつて実施することができる。再熱されたガ
ス混合物を次に触媒反応器４２に通すと、そこで
残留硫化水素と二酸化硫黄との間で反応が行わ
れ、さらに硫黄蒸気と水蒸気とが形成される。こ
の反応は例えば活性アルミナのような、典型的に
通常の種類の触媒上で行われる。硫化水素と二酸
化硫黄との間の触媒反応は低温を必要とし、この
ような低温での反応は発熱反応であるので、第１
触媒反応器４２内の温度が上昇し、この反応器を
出るガス混合物は典型的に300〜350℃のオーダー
の温度を有する。 高い排出温度は反応器４２に入るガス混合物中
に存在するオキシ硫化水素と二硫化炭素の加水分
解を改良する傾向がある。 ガス混合物は触媒反応器４２から、第２硫黄凝
縮器４４を通り、ここで硫黄がガス混合物から凝
縮する。生成した硫黄凝縮物は硫黄シール・ピツ
ト５４に達する。硫黄凝縮器４４の下流の熱交換
器４６内で、ガス混合物は例えば140℃の温度か
ら例えば200〜220℃の範囲内の温度に加熱され
る。ガス流は次に第２触媒反応器４８を通り、こ
こで残留硫化水素と残留二酸化硫黄との間で反応
が行われて、水蒸気と硫黄蒸気とが形成され、熱
が発生し、このガス流が第２触媒反応器４８の注
入口から排出口まで通過する時に50℃のオーダー
で温度が通常上昇する。第２触媒反応器に用いる
触媒は第触媒反応器に用いる触媒と通常同じであ
る。ガス混合物は、第２触媒反応器４８を出た
後、第３硫黄凝縮器５０を通り、ここで硫黄がガ
ス流から凝縮する。硫黄凝縮物は硫黄シール・ピ
ツト５４に達する。第３硫黄凝縮器５０を出るガ
ス流は、望ましい場合には、再熱、触媒反応およ
び凝縮工程の他の系列（図示せず）に通される、
または図示したように、末端ガス浄化プラント５
２に入り、ここで残留硫黄化合物が除去され、
「クリーン（clean）な」ガス流がここから大気へ
排出される。末端ガス浄化プラント５２は通常の
種類のものである。 本発明の実施の態様は次の通りである。 １ 次の工程： 硫化水素を含む第１ガス流を第１燃焼帯に通
し、ここで第１流の硫化水素含量の少なくとも
50％を燃焼させて二酸化硫黄と水蒸気とを形成
し、第１流を冷却する； 第２燃焼帯で硫化水素含有第２ガス流の硫化
水素含量の1/3未満を燃焼させて、二酸化硫黄
と水蒸気とを形成する； 第１燃焼帯と第２燃焼帯の両方における燃焼
を酸素または酸素富化空気によつて支持する； 第２燃焼帯と組合わされた加熱反応帯におい
て硫化水素と二酸化硫黄とを反応させて、硫黄
蒸気と水蒸気とを形成する； 生成するガス混合物からこのような硫黄蒸気
を抽出する；および ガス混合物中の残留硫化水素と残留二酸化硫
黄とを反応させて、さらに硫黄蒸気と水蒸気を
形成して、さらに硫黄蒸気を抽出する 工程を含み、冷却した第１流の少なくとも一
部を第２燃焼帯またはこれと組合わせた加熱反
応帯（またはこれらの両方）に導入すること、
および第１流が第２流とは異なる組成を有する
ことを含む、硫化水素含有ガス混合物から硫黄
を回収する方法。 ２ 第１ガス流がアミンガスを含み、第２ガス流
がサワー・ウオーター・ストリツパー・ガスと
アミンガスとの混合物を含む上記１記載の方
法。 ３ 第１ガス流がサワー・ウオーター・ストリツ
パー・ガスを含み、第２ガス流がサワー・ウオ
ーター・ストリツパー・ガスとアミンガスとの
混合物を含む上記１記載の方法。 ４ 冷却した第１ガス流の一部のみを第２燃焼帯
に通し、残りを第１ガス流に戻す上記１〜３の
いずれかに記載の方法。 ５ 液体の水を第１燃焼帯に通して第１燃焼帯の
温度を調節する上記１〜３のいずれかに記載の
方法。 ６ 第１ガス流の硫化水素含量の全てが第１燃焼
帯で完全に酸化されて、水蒸気と二酸化硫黄と
になる上記１〜５のいずれかに記載の方法。 ７ 残留二酸化硫黄と残留硫化水素との間の反応
が触媒上で行われる上記１〜６のいずれかに記
載の方法。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による方法の実施に用いる第１
プラントを説明する概略図であり；第２図は本発
明による方法の実施に用いる第２プラントを説明
する概略図であり；第３図は本発明による方法を
実施するために、第１図に示すプラントまたは第
２図に示すプラントのいずれかに付加することの
できる処理プラントの概略図である。 ２……第１ガス流供給管、４……第２ガス流供
給管、１２……バーナー、１４……炉、１６……
第１燃焼帯、２０……熱交換器、２４……バーナ
ー、２６……第２燃焼帯、３０……加熱反応帯、
３４……廃熱ボイラー。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 次の工程； 硫化水素を含む第１ガス流を第１燃焼帯に通
   し、ここで第１流の硫化水素含量の少なくとも50
   ％を燃焼させて二酸化硫黄と水蒸気とを形成し、
   第１流を冷却する。； 第２燃焼帯で硫化水素含有第２ガス流の硫化水
   素含量の1/3未満を燃焼させて、二酸化硫黄と水
   蒸気とを形成する。； 第１燃焼帯と第２燃焼帯の両方における燃焼を
   酸素または酸素富化空気によつて支持する； 第２燃焼帯と組合わされた加熱反応帯において
   硫化水素と二酸化硫黄とを反応させて、硫黄蒸気
   と水蒸気とを形成する； 生成するガス混合物からこのような硫黄蒸気を
   抽出する；および ガス混合物中の残留硫化水素と残留二酸化硫黄
   とを反応させて、さらに硫黄蒸気と水蒸気を形成
   して、さらに硫黄蒸気を抽出する 工程を含み、冷却した第１流の少なくとも一部
   を第２燃焼帯またはこれと組合わせた加熱反応帯
   （またはこれらの両方）に導入すること、および
   第１流が第２流とは異なる組成を有することを含
   む、硫化水素含有ガス混合物から硫黄を回収する
   方法。