JPH05133820A - Ｍｇ合金の表面部残留応力測定方法 - Google Patents
Ｍｇ合金の表面部残留応力測定方法Info
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- JPH05133820A JPH05133820A JP32715991A JP32715991A JPH05133820A JP H05133820 A JPH05133820 A JP H05133820A JP 32715991 A JP32715991 A JP 32715991A JP 32715991 A JP32715991 A JP 32715991A JP H05133820 A JPH05133820 A JP H05133820A
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- ray
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｘ線回折装置を用いてＭｇ合金表面部の残留
応力を測定するのに必要な測定条件を確立することによ
り、Ｍｇ合金に対する残留応力の測定を可能とする。 【構成】 Ｘ線回折装置を利用し、その測定条件に、特
性Ｘ線としてＣｒＫαを、結晶面として回折角度（２
θ）の大きい面を用いてＭｇ合金の表面部の残留応力を
測定する。
応力を測定するのに必要な測定条件を確立することによ
り、Ｍｇ合金に対する残留応力の測定を可能とする。 【構成】 Ｘ線回折装置を利用し、その測定条件に、特
性Ｘ線としてＣｒＫαを、結晶面として回折角度（２
θ）の大きい面を用いてＭｇ合金の表面部の残留応力を
測定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、Ｘ線回折法を利用し
てＭｇ合金の表面部の残留応力を測定する方法に関す
る。
てＭｇ合金の表面部の残留応力を測定する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】Ｘ線回折法は、多結晶材の表面の微小部
分の弾性ひずみを検出できるので、一般に任意方向の残
留応力の測定が可能で、多くの金属材料の残留応力の測
定に利用されていることは周知のとおりである。
分の弾性ひずみを検出できるので、一般に任意方向の残
留応力の測定が可能で、多くの金属材料の残留応力の測
定に利用されていることは周知のとおりである。
【０００３】しかし、ＭｇおよびＭｇ合金に関しては弾
性係数Ｅ、ポアソン比νはわかっているが、Ｘ線回折法
を利用した残留応力σの測定方法は確立されていない。
性係数Ｅ、ポアソン比νはわかっているが、Ｘ線回折法
を利用した残留応力σの測定方法は確立されていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のごとく、Ｍｇお
よびＭｇ合金に関してはＸ線回折法を利用した残留応力
の測定方法は確立されていない現状にある。しかしなが
ら、Ｍｇ合金を使用する際には、強度検討などのために
表面部の残留応力を知る必要がある。この発明は、かか
る現状にかんがみＸ線回折装置を用いて表面部の残留応
力を測定するのに必要な測定条件を確立することにより
Ｍｇ合金に対する残留応力の測定を可能とし、かつその
方法を提供するものである。
よびＭｇ合金に関してはＸ線回折法を利用した残留応力
の測定方法は確立されていない現状にある。しかしなが
ら、Ｍｇ合金を使用する際には、強度検討などのために
表面部の残留応力を知る必要がある。この発明は、かか
る現状にかんがみＸ線回折装置を用いて表面部の残留応
力を測定するのに必要な測定条件を確立することにより
Ｍｇ合金に対する残留応力の測定を可能とし、かつその
方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、発明者らは、Ｘ線回折法によりＭｇおよびＭｇ合金
の残留応力の測定を確立するため測定条件について種々
検討した。すなわち、Ｘ線回折装置とＸ線回折曲線との
関係、残留応力の測定、Ｘ線回折角度（２θ）、応力定
数などについて．検討を加えた。その結果、特定の測定
条件の下でＸ線回折を行うことにより残留応力の測定が
可能なことを見出した。この発明は、上記の知見に基づ
いて完成されたものである。
め、発明者らは、Ｘ線回折法によりＭｇおよびＭｇ合金
の残留応力の測定を確立するため測定条件について種々
検討した。すなわち、Ｘ線回折装置とＸ線回折曲線との
関係、残留応力の測定、Ｘ線回折角度（２θ）、応力定
数などについて．検討を加えた。その結果、特定の測定
条件の下でＸ線回折を行うことにより残留応力の測定が
可能なことを見出した。この発明は、上記の知見に基づ
いて完成されたものである。
【０００６】この発明は、Ｘ線回折装置を利用し、その
測定条件に、特性Ｘ線としてＣｒＫαを、結晶面として
回折角度の大きい面を用いてＸ線回折を行ってＭｇ合金
の表面部の残留応力を測定する方法である。
測定条件に、特性Ｘ線としてＣｒＫαを、結晶面として
回折角度の大きい面を用いてＸ線回折を行ってＭｇ合金
の表面部の残留応力を測定する方法である。
【０００７】そして、Ｍｇ合金ＡＺ８０Ａ（ＪＩＳ ４
２０３ ＭＢ３）に対するＸ線回折装置の測定条件とし
ては、特性Ｘ線としてＣｒＫαを、結晶面として（２０
２）の回折角度１４０．１度を用いて表面部の残留応力
の測定を行う。
２０３ ＭＢ３）に対するＸ線回折装置の測定条件とし
ては、特性Ｘ線としてＣｒＫαを、結晶面として（２０
２）の回折角度１４０．１度を用いて表面部の残留応力
の測定を行う。
【０００８】また、Ｍｇ合金ＺＫ６０Ａ（ＪＩＳ ４２
０３ ＭＢ６）に対するＸ線回折装置の測定条件として
は、特性Ｘ線としてＣｒＫαを、結晶面として（１０
４）回折角度１５２．７度を用いて表面部の残留応力の
測定を行う。
０３ ＭＢ６）に対するＸ線回折装置の測定条件として
は、特性Ｘ線としてＣｒＫαを、結晶面として（１０
４）回折角度１５２．７度を用いて表面部の残留応力の
測定を行う。
【０００９】
【作用】上記測定条件、すなわち特性Ｘ線としてＣｒＫ
αを、結晶面として回折角度の大きい面を用いてＭｇ合
金のＸ線回折を行えば、明瞭な回折線ピ−クが示される
Ｘ線回折曲線が得られる。そして、その中から残留応力
測定に適したＸ線回折角度（２θ）を選び出し、その回
折角度を用いて下記（１）式から応力定数Ｋを算出し、
さらに（２）式から残留応力σＫｇｆ／ｍｍ2を求め
る。 Ｋ＝−Ｅｃｏｔθο×π／〔２（１＋ν）×１８０〕 （１）式 ただし、Ｅ＝４５７０Ｋｇｆ／ｍｍ2、 ν＝０．３
５、 θο＝７０．０５°（実施例１）又は７６．３５°（実
施例２） σ＝Ｋ・ （２θ）／ （ｓｉｎ2Ψ） （２）式 ただし、 Ψ：Ｘ線入射角度
αを、結晶面として回折角度の大きい面を用いてＭｇ合
金のＸ線回折を行えば、明瞭な回折線ピ−クが示される
Ｘ線回折曲線が得られる。そして、その中から残留応力
測定に適したＸ線回折角度（２θ）を選び出し、その回
折角度を用いて下記（１）式から応力定数Ｋを算出し、
さらに（２）式から残留応力σＫｇｆ／ｍｍ2を求め
る。 Ｋ＝−Ｅｃｏｔθο×π／〔２（１＋ν）×１８０〕 （１）式 ただし、Ｅ＝４５７０Ｋｇｆ／ｍｍ2、 ν＝０．３
５、 θο＝７０．０５°（実施例１）又は７６．３５°（実
施例２） σ＝Ｋ・ （２θ）／ （ｓｉｎ2Ψ） （２）式 ただし、 Ψ：Ｘ線入射角度
【００１０】なお、上記（１）式は、波長λのＸ線を入
射したときの回折角２θと回折面間隔ｄの関係式（ブラ
ッグの式：λ＝２ｄｓｉｎθ）に基づく式である。すな
わち、試料表面の結晶の面間隔が応力により無歪状態の
ｄοからｄο＋Δｄに変化したとき、波長を一定とし
て、この式を微分すると、Δθο＝θ−θο＝ｔａｎθ
ο（Δｄ／ｄο）＝−εｔａｎθοとなり、回折角の変
化Δθを測定することから格子歪Δｄ／ｄοに対してｔ
ａｎθοは無歪状態のときの回折角であり、同一Δｄ／
ｄοに対してｔａｎθοが大きいほど、つまりθοが９
０°に近いほど大きな角度変化となり検出感度が高い。
したがって、測定制度上Ｘ線回折角度（２θ）が大きい
方が望ましい。
射したときの回折角２θと回折面間隔ｄの関係式（ブラ
ッグの式：λ＝２ｄｓｉｎθ）に基づく式である。すな
わち、試料表面の結晶の面間隔が応力により無歪状態の
ｄοからｄο＋Δｄに変化したとき、波長を一定とし
て、この式を微分すると、Δθο＝θ−θο＝ｔａｎθ
ο（Δｄ／ｄο）＝−εｔａｎθοとなり、回折角の変
化Δθを測定することから格子歪Δｄ／ｄοに対してｔ
ａｎθοは無歪状態のときの回折角であり、同一Δｄ／
ｄοに対してｔａｎθοが大きいほど、つまりθοが９
０°に近いほど大きな角度変化となり検出感度が高い。
したがって、測定制度上Ｘ線回折角度（２θ）が大きい
方が望ましい。
【００１１】
実施例１ この発明をＭｇ合金ＡＺ８０Ａ（ＪＩＳ ４２０３ Ｍ
Ｂ６）に実施した場合について説明する。Ｍｇ合金（Ａ
Ｚ８０Ａ）鋳塊を加熱して据え込んで成形した試験材よ
り寸法が３０×３０×２０（ｍｍ）の試験片を切り出
し、この発明によるＸ線回折法により残留応力測定を行
った。
Ｂ６）に実施した場合について説明する。Ｍｇ合金（Ａ
Ｚ８０Ａ）鋳塊を加熱して据え込んで成形した試験材よ
り寸法が３０×３０×２０（ｍｍ）の試験片を切り出
し、この発明によるＸ線回折法により残留応力測定を行
った。
【００１２】強力Ｘ線源（管電圧Ｍａｘ．６０ＫＶ、管
電流Ｍａｘ．３０ｍＡ）を有するＸ線回折装置（理学電
機（株）製：ＲＡＤ−２Ｃ型）を用いてＣｒＫαによる
ＡＺ８０Ａ合金のＸ線回折ピ−クプロファイルを調べ
た。その結果を図１に示す。この結果、回折角度（２
θ）が４０〜１５０°の範囲でＭｇの結晶面が５種類あ
り、いずれも明瞭な回折線ピ−クが得られている。その
５種類の結晶面の内、どの結晶面のＸ線回折角度が残留
応力測定に適しているか検討した。前記したように、Ｘ
線回折角度（２θ）は大きい方が良いため、ここでは２
θが最も大きい（２０２）面の１４０．１°を用いるこ
とにした。
電流Ｍａｘ．３０ｍＡ）を有するＸ線回折装置（理学電
機（株）製：ＲＡＤ−２Ｃ型）を用いてＣｒＫαによる
ＡＺ８０Ａ合金のＸ線回折ピ−クプロファイルを調べ
た。その結果を図１に示す。この結果、回折角度（２
θ）が４０〜１５０°の範囲でＭｇの結晶面が５種類あ
り、いずれも明瞭な回折線ピ−クが得られている。その
５種類の結晶面の内、どの結晶面のＸ線回折角度が残留
応力測定に適しているか検討した。前記したように、Ｘ
線回折角度（２θ）は大きい方が良いため、ここでは２
θが最も大きい（２０２）面の１４０．１°を用いるこ
とにした。
【００１３】表１に示す測定条件により、上記試験片を
用いて、Ｘ線入射角０°における回折角度を調査して得
た１４０．１°を用いて上記（１）式により応力定数Ｋ
を算出した結果、−１０．７２Ｋｇｆ／ｍｍ2が得られ
た。
用いて、Ｘ線入射角０°における回折角度を調査して得
た１４０．１°を用いて上記（１）式により応力定数Ｋ
を算出した結果、−１０．７２Ｋｇｆ／ｍｍ2が得られ
た。
【００１４】
【表１】
【００１５】そして、表面残留応力を表１に示す測定条
件により、Ｘ線回折曲線を測定し、半価幅中点法を用い
て回折角度（２θ）を求めた。この２θ−ｓｉｎ2Ψ線
図を表２および図２に示す。これにより、上記（２）式
を使って残留応力値σを算出したところσ＝−５．０Ｋ
ｇｆ／ｍｍ2であった。
件により、Ｘ線回折曲線を測定し、半価幅中点法を用い
て回折角度（２θ）を求めた。この２θ−ｓｉｎ2Ψ線
図を表２および図２に示す。これにより、上記（２）式
を使って残留応力値σを算出したところσ＝−５．０Ｋ
ｇｆ／ｍｍ2であった。
【００１６】
【表２】
【００１７】また、６８．３％信頼限界を（３）式によ
り算出した結果、信頼限界値Δσ＝１．３Ｋｇｆ／ｍｍ
2の良好な値が得られた。 Δσ＝Ｋ・ΔＭ （３）式 ただし、
り算出した結果、信頼限界値Δσ＝１．３Ｋｇｆ／ｍｍ
2の良好な値が得られた。 Δσ＝Ｋ・ΔＭ （３）式 ただし、
【００１８】
【数１】
【００１９】
【数２】
【００２０】ΔＭ：測定値のバラツキによる２θ−ｓｉ
ｎ2Ψ線図の勾配の信頼限界 ｔ（α，ｎ−２）：自由度（ｎ−２）のｔ分布，信頼限
度（１−α）のｔ分布
ｎ2Ψ線図の勾配の信頼限界 ｔ（α，ｎ−２）：自由度（ｎ−２）のｔ分布，信頼限
度（１−α）のｔ分布
【００２１】曲げ試験片による残留応力の較正試験 曲げ試験片を用いて、歪ケージによる応力値との較正試
験を実施するため、日本材料学会の標準４点曲げ試験用
治具を用いて、寸法が幅３０ｍｍ、厚さ３ｍｍ、長さ１
０５ｍｍの曲げ試験片に曲げ荷重を負荷した状態で、上
記Ｘ線回折装置を用い表１に示す測定条件でＸ線残留応
力測定を行い、曲げ試験片の反対面に添付した歪ゲ−ジ
による応力値との比較を行った。その結果を表３および
図５に示す。その結果より本発明による残留応力値と歪
ゲ−ジによる応力値の差は±１．３Ｋｇｆ／ｍｍ2以下
でＸ線回折法によりＭｇ合金の残留応力を測定できるこ
とが確認できた。
験を実施するため、日本材料学会の標準４点曲げ試験用
治具を用いて、寸法が幅３０ｍｍ、厚さ３ｍｍ、長さ１
０５ｍｍの曲げ試験片に曲げ荷重を負荷した状態で、上
記Ｘ線回折装置を用い表１に示す測定条件でＸ線残留応
力測定を行い、曲げ試験片の反対面に添付した歪ゲ−ジ
による応力値との比較を行った。その結果を表３および
図５に示す。その結果より本発明による残留応力値と歪
ゲ−ジによる応力値の差は±１．３Ｋｇｆ／ｍｍ2以下
でＸ線回折法によりＭｇ合金の残留応力を測定できるこ
とが確認できた。
【００２２】なお、試験片表面部の深さ方向の残留応力
分布を調べるのに欠かすことのできない電解研磨の方法
について検討した。すなわち、日本材料学会編Ｘ線応力
測定法に記載されているＭｇ合金の電解研磨液であるリ
ン酸（３）＋エチルアルコ−ル（５）およびチタン合金
の残留応力測定に適用されている電解研磨液などを用い
て、図６に示す要領で電解電圧、電流を検討し、研磨速
度（時間当たりの研磨深さ）を調べた。なお、図６の装
置は、１はＭｇ合金試験片、２は電極（ステンレス
鋼）、３は塩化ビニル製の円筒で試験片１上に載せ、蜜
ろう４およびテ−ピング５で取着され、円筒３内に電解
研磨液６が入れられている。
分布を調べるのに欠かすことのできない電解研磨の方法
について検討した。すなわち、日本材料学会編Ｘ線応力
測定法に記載されているＭｇ合金の電解研磨液であるリ
ン酸（３）＋エチルアルコ−ル（５）およびチタン合金
の残留応力測定に適用されている電解研磨液などを用い
て、図６に示す要領で電解電圧、電流を検討し、研磨速
度（時間当たりの研磨深さ）を調べた。なお、図６の装
置は、１はＭｇ合金試験片、２は電極（ステンレス
鋼）、３は塩化ビニル製の円筒で試験片１上に載せ、蜜
ろう４およびテ−ピング５で取着され、円筒３内に電解
研磨液６が入れられている。
【００２３】上記検討の結果、 リン酸（３）＋エチルアルコ−ル（５）は化学的に
反応するが、電解電圧１０〜３０Ｖの条件で殆ど反応し
ない。 過塩素酸（７）＋ブチルセロソルブ（３５）＋メチ
ルアルコ−ル（５９）は、電解電圧２０Ｖの条件では反
応が弱いが、３０Ｖの条件では１．６〜１．３Ａの電流
値が得られ、２μｍ／３０ｓｅｃの研磨速度が得られ
た。 塩化アンモニウム飽和溶液（７０）＋グリセリン
（３０）は、電解電圧２０Ｖでは０．４〜０．８Ａの電
流値であるが、３０Ｖの条件では０．８〜１．５Ａの電
流値が得られ、１０μｍ／３０ｓｅｃの研磨速度が得ら
れた。 １０％水酸化ナトリウム溶液では、電解電圧２０，
３０Ｖの条件で全く反応しない。
反応するが、電解電圧１０〜３０Ｖの条件で殆ど反応し
ない。 過塩素酸（７）＋ブチルセロソルブ（３５）＋メチ
ルアルコ−ル（５９）は、電解電圧２０Ｖの条件では反
応が弱いが、３０Ｖの条件では１．６〜１．３Ａの電流
値が得られ、２μｍ／３０ｓｅｃの研磨速度が得られ
た。 塩化アンモニウム飽和溶液（７０）＋グリセリン
（３０）は、電解電圧２０Ｖでは０．４〜０．８Ａの電
流値であるが、３０Ｖの条件では０．８〜１．５Ａの電
流値が得られ、１０μｍ／３０ｓｅｃの研磨速度が得ら
れた。 １０％水酸化ナトリウム溶液では、電解電圧２０，
３０Ｖの条件で全く反応しない。
【００２４】実施例２ 次に、この発明をＭｇ合金ＺＫ６０Ａ（ＪＩＳ ４２０
３ ＭＢ６）に実施した場合について説明する。実施例
１と同様にして試験片を作り、同じＸ線回折装置を用い
て残留応力測定を行った。その結果を図３に示す。図か
らわかるように２θが３０〜１１０°の範囲でＭｇの結
晶面が１５種類あり、いずれも明瞭な回折線ピ−クが得
られているが、ここでは２θが大きい（１０４）面の１
５２．７°を用いた。
３ ＭＢ６）に実施した場合について説明する。実施例
１と同様にして試験片を作り、同じＸ線回折装置を用い
て残留応力測定を行った。その結果を図３に示す。図か
らわかるように２θが３０〜１１０°の範囲でＭｇの結
晶面が１５種類あり、いずれも明瞭な回折線ピ−クが得
られているが、ここでは２θが大きい（１０４）面の１
５２．７°を用いた。
【００２５】表３に示す測定条件により、上記試験片を
用いて、Ｘ線入射角０°における回折角度を調査して得
た１５２．７°を用いて上記（１）式により応力定数Ｋ
を算出した結果、−７．１７Ｋｇｆ／ｍｍ2が得られ
た。
用いて、Ｘ線入射角０°における回折角度を調査して得
た１５２．７°を用いて上記（１）式により応力定数Ｋ
を算出した結果、−７．１７Ｋｇｆ／ｍｍ2が得られ
た。
【００２６】
【表３】
【００２７】そして、表面残留応力を表３に示す測定条
件により、Ｘ線回折曲線を測定し、半価幅中点法を用い
て回折角度（２θ）を求めた。この２θ−ｓｉｎ2Ψ線
図を表４および図４に示す。これにより、上記（２）式
を使って残留応力値σを算出したところσ＝−１．２Ｋ
ｇｆ／ｍｍ2であった。
件により、Ｘ線回折曲線を測定し、半価幅中点法を用い
て回折角度（２θ）を求めた。この２θ−ｓｉｎ2Ψ線
図を表４および図４に示す。これにより、上記（２）式
を使って残留応力値σを算出したところσ＝−１．２Ｋ
ｇｆ／ｍｍ2であった。
【００２８】
【表４】
【００２９】また、６８．３％信頼限界を（３）式によ
り算出した結果、信頼限界値Δσ＝０．５Ｋｇｆ／ｍｍ
2の良好な値が得られた。
り算出した結果、信頼限界値Δσ＝０．５Ｋｇｆ／ｍｍ
2の良好な値が得られた。
【００３０】
【発明の効果】この発明によれば、Ｘ線回折法を用いた
Ｍｇ合金の残留応力測定法を確立することができ、強度
検討などにおいてその残留応力値を利用することによ
り、Ｍｇ合金による各種製品の設計に有益である。
Ｍｇ合金の残留応力測定法を確立することができ、強度
検討などにおいてその残留応力値を利用することによ
り、Ｍｇ合金による各種製品の設計に有益である。
【図１】実施例１においてＡＺ８０Ａ合金のＸ線回折曲
線調査を行った結果のグラフで、図中のＡ：（１０１）
面、Ｂ：（１０３）面、Ｃ：（１１２）面、Ｄ：（００
４）面、Ｅ：（２０２）面である。
線調査を行った結果のグラフで、図中のＡ：（１０１）
面、Ｂ：（１０３）面、Ｃ：（１１２）面、Ｄ：（００
４）面、Ｅ：（２０２）面である。
【図２】実施例１におけるＡＺ８０Ａ合金の２θ−ｓｉ
ｎ2Ψ線図である。
ｎ2Ψ線図である。
【図３】実施例２においてＺＫ６０Ａ合金のＸ線回折曲
線調査を行った結果のグラフで、回折ピ−クの数字は結
晶面を示す。
線調査を行った結果のグラフで、回折ピ−クの数字は結
晶面を示す。
【図４】実施例２におけるＺＫ６０Ａ合金の２θ−ｓｉ
ｎ2Ψ線図である。
ｎ2Ψ線図である。
【図５】実施例１におけるＡＺ８０Ａ合金のＸ線残留応
力測定の較正試験結果を示すグラフである。
力測定の較正試験結果を示すグラフである。
【図６】この発明おいて試験片の電解研磨に用いた電解
研磨装置の説明図である。
研磨装置の説明図である。
１ 試験片 ２ 電極 ３ 塩化ビニル製の円筒 ４ 蜜ろう ５ テ−ピング ６ 電解液
Claims (3)
- 【請求項１】Ｘ線回折装置を利用し、その測定条件に、
特性Ｘ線としてＣｒＫαを、結晶面として回折角度の大
きい面を用いてＭｇ合金のＸ線回折を行うことを特徴と
するＭｇ合金の表面部残留応力測定方法。 - 【請求項２】Ｘ線回折装置の測定条件に、特性Ｘ線とし
てＣｒＫαを、結晶面として（２０２）の回折角度１４
０．１度を用いて、Ｍｇ合金ＡＺ８０Ａ（ＪＩＳ４２０
３ＭＢ３）をＸ線回折して残留応力を測定することを特
徴とするＭｇ合金の表面部残留応力測定方法。 - 【請求項３】Ｘ線回折装置の測定条件に、特性Ｘ線とし
てＣｒＫαを、結晶面として（１０４）の回折角度１５
２．７度を用いて、Ｍｇ合金ＺＫ６０Ａ（ＪＩＳ４２０
３ＭＢ６）をＸ線回折して残留応力を測定することを特
徴とするＭｇ合金の表面部残留応力測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32715991A JPH05133820A (ja) | 1991-11-14 | 1991-11-14 | Ｍｇ合金の表面部残留応力測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32715991A JPH05133820A (ja) | 1991-11-14 | 1991-11-14 | Ｍｇ合金の表面部残留応力測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05133820A true JPH05133820A (ja) | 1993-05-28 |
Family
ID=18195969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32715991A Pending JPH05133820A (ja) | 1991-11-14 | 1991-11-14 | Ｍｇ合金の表面部残留応力測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05133820A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100482523B1 (ko) * | 2002-08-08 | 2005-04-14 | 현대자동차주식회사 | 침탄 열처리한 합금강 표면에 존재하는 잔류오스테나이트내 잔류응력 측정방법 |
| CN1793872B (zh) | 2005-12-29 | 2010-05-05 | 哈尔滨工业大学 | 微小区域残余应力的无损检测方法 |
| CN103983386A (zh) * | 2014-05-19 | 2014-08-13 | 盐城工学院 | 基于有限元补偿系数的筒状零件表面加工应力测量方法 |
| CN104913866A (zh) * | 2015-06-17 | 2015-09-16 | 上海大学 | 辅助射线衍射法测量薄板残余应力的方法、装置和应用 |
| JP2016083696A (ja) * | 2014-10-29 | 2016-05-19 | 権田金属工業株式会社 | マグネシウム合金板材、マグネシウム合金板材の製造方法、マグネシウム合金製品、マグネシウム合金製品の製造方法及びマグネシウム合金最終製品 |
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1991
- 1991-11-14 JP JP32715991A patent/JPH05133820A/ja active Pending
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