JPH05154672A

JPH05154672A - 高強度および高靱性クラッド鋼板の製造法

Info

Publication number: JPH05154672A
Application number: JP31677391A
Authority: JP
Inventors: Kazushi Onishi; 一志大西
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-11-29
Filing date: 1991-11-29
Publication date: 1993-06-22

Abstract

(57)【要約】【目的】耐食性に優れた高強度および高靱性クラッド
鋼板を製造する。【構成】Ｃ：0.03重量％以下を含有するオーステナイ
ト系ステンレス鋼またはオーステナイト系Ni基合金から
なる合せ材と、Ｃ:0.08 重量％以下を含有する炭素鋼ま
たは低合金鋼からなる母材とから非対称クラッドスラブ
を組立て、該非対称クラッドスラブを、1050℃以上の温
度域に加熱し、850 〜1000℃の温度域で30％以上の累積
圧下を加えた後、750 〜850 ℃の温度域で30％以上の累
積圧下を加えて750 ℃以上850 ℃以下の温度域で圧延を
終了し、その後空冷する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高強度および高靱性ク
ラッド鋼板の製造法に関する。

【０００２】

【従来の技術】腐食環境にさらされる部材用の素材、例
えば腐食性のガス・石油輸送管用の素材として、クラッ
ド鋼板の需要が高まっている。しかも、これまでステン
レス鋼等の耐食性材料を合せ材とするクラッド鋼板に要
求される特性は、主として優れた耐食性であったが、近
年では、母材側にさらに高強度および高靱性が要求され
るようになってきた。

【０００３】クラッド鋼板の従来の製造法として、特開
昭60−216984号公報には、２枚の合せ板を２枚の母材間
に挿入してなるサンドイッチ型組立スラブ (以下、「対
称クラッドスラブ」という) を圧延してステンレスクラ
ッド鋼板を製造する際に、前記対称クラッドスラブを10
50℃以上の温度に加熱し、次いで前記対称クラッドスラ
ブを、850 ℃以上950 ℃以下の温度域、30％以上80％未
満の累積圧下率で、かつ、850 ℃以上の仕上がり温度で
圧延し、その後直ちに450℃以上650 ℃以下の温度域に
加速冷却した後、放冷する方法が、特開昭63−130283号
公報には、Ｃ：0.05重量％（以下、本明細書においては
特にことわりがない限り「％」は「重量％」を意味する
ものとする）以下を含有する鋼母材と高合金鋼合せ材と
をクラッドスラブに組立てて加熱した後、1000℃以下90
0 ℃超の温度域で製品厚の２倍以上の厚みを残して粗圧
延を行い、さらに900 ℃以下800 ℃以上により仕上げ圧
延を行う方法が、さらに、特開平２−30712 号公報に
は、合せ材と母材とから構成される組立てコンポジット
を1050℃以上に加熱して、前記合せ材の平均温度が900
℃を超えるように圧延を完了させ、次いで800 ℃以上か
つ850 ℃以下の温度域までを２℃/sec未満の冷却速度で
冷却した後、800 ℃以上の温度から２℃/sec以上20℃/s
ec以下の平均冷却速度で450 ℃以上550 ℃以下の温度域
まで冷却し、その後空冷する方法が、それぞれ提案され
ている。

【０００４】このように、これまでのクラッド鋼板の製
造法は、合せ材と母材との密着性向上および合せ材の耐
食性劣化防止の観点から、圧延仕上温度を800 ℃以上と
高めに設定し、この圧延仕上温度範囲を前提として母材
の強度および靱性を可及的に確保しようとするものであ
った。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うに、耐食性を確保するために圧延仕上温度を高くする
と、得られるクラッド鋼板の母材に高強度および高靱性
をもたらすには限界があり、近年要求されるような高強
度および高靱性を得ることはできなかった。ここに、本
発明の目的は、上記課題を解決することが可能な高強度
および高靱性クラッド鋼板の製造法を提供することにあ
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】クラッド鋼板の製造にお
いては、まず、合せ材と母材との密着性および合せ材の
耐食性をそれぞれ確保する必要があり、さらに母材の高
強度および高靱性を確保する必要がある。

【０００７】ところで、公知文献である「圧力技術21(1
983)p.139 」によれば、クラッド鋼板において、合せ材
のＣ含有量を低く設定しておくことにより、圧延仕上温
度を低下とするとともにその後に熱処理を施しても、得
られる製品の耐食性は劣化しないことが報告されてい
る。そこで、本発明者は、この報告を活用し、合わせ材
と母材との密着性は850 ℃以上1000℃以下の高温域にお
ける累積圧下率を限定することにより確保しつつ圧延仕
上温度を低く押えることにより、前記課題を解決するこ
とができるのではないかと考え、さらに検討を重ねた。
その結果、圧延仕上温度を低下した場合にも合せ材の耐食性を確
保するため、合せ材のＣ含有量を0.03重量％以下と抑制
すること、および合せ材と母材との密着性を確保するため、 850℃以上
1000℃以下における累積圧下率を30％以上確保することにより、最終的な仕上圧延温度を800 ℃未満に低下させ
ても、得られるクラッド鋼板の密着性および耐食性と
も、高温での仕上圧延を行ったクラッド鋼板に何ら遜色
ないことを知見した。

【０００８】本発明者は、さらに検討を重ねた結果、母材の強度および靱性を確保するためには母材のＣ含
有量を0.08重量％以下と抑制するとともに、一枚の母材の片面に一枚の合せ材を接合した非対称組
立クラッド鋼板 (オープンサンドイッチクラッド鋼板)
を製造する場合には、圧延時に生じる鋼板のそり防止、
および合せ材と母材との熱膨張率の差に起因する加速冷
却時のそり防止の観点から、 750℃以上850 ℃以下の温
度域で30％以上の累積圧下を加えて750 ℃以上800 ℃未
満で圧延を終了させてその後空冷し、または一枚の合わせ材の両面に母材をそれぞれ一枚接合した
対称組立クラッド鋼板(サンドイッチ鋼板) に対して
は、前記項に記した圧延時、および加速冷却時のそり
の発生が軽減されるため、700 ℃以上800 ℃未満の温度
域で30％以上の累積圧下を加えて700 ℃以上800 ℃未満
で圧延を終了させ、その後に、(i) 450 ℃以上650 ℃以
下の温度域に、母材部の冷却速度２℃／sec 以上で加速
冷却し、しかる後に放冷すること、(ii) 450℃以下の温
度域に、母材部の冷却速度２℃／sec 以上で加速冷却す
ること、または(iii)450℃以下の温度域に、母材部の冷
却速度２℃／sec 以上で加速冷却した後、650 ℃以下の
温度域で焼戻し処理することにより、上記課題を解決で
きることを知見して、本発明を完成した。

【０００９】ここに、本発明の要旨とするところは、
Ｃ：0.03％以下を含有するオーステナイト系ステンレス
鋼またはオーステナイト系Ni基合金からなる合せ材と、
Ｃ:0.08 ％以下を含有する炭素鋼または低合金鋼からな
る母材とから非対称クラッドスラブを組立て、該非対称
クラッドスラブを、1050℃以上の温度域に加熱し、850
〜1000℃の温度域で30％以上の累積圧下を加えた後、75
0 〜850 ℃の温度域で30％以上の累積圧下を加えて750
℃以上800 ℃未満の温度域で圧延を終了し、その後空冷
することを特徴とする高強度および高靱性クラッド鋼板
の製造法である。図1(a)には、上記の本発明の工程を模
式的にグラフで示す。

【００１０】別の面からは、本発明は、Ｃ：0.03％以下
を含有するオーステナイト系ステンレス鋼またはオース
テナイト系Ni基合金からなる合せ材と、Ｃ:0.08 ％以下
を含有する炭素鋼または低合金鋼からなる母材とから対
称クラッドスラブを組立て、該対称クラッドスラブを、
1050℃以上の温度域に加熱し、850 〜1000℃の温度域で
30％以上の累積圧下を加えた後、700 〜850 ℃の温度域
で30％以上の累積圧下を加えて700 ℃以上800 ℃未満の
温度域で圧延を終了し、その後直ちに、450 〜650 ℃の
温度域に母材部の冷却速度２℃／sec 以上で加速冷却
し、しかる後放冷することを特徴とする高強度および高
靱性クラッド鋼板の製造法である。図1(b)には、上記の
本発明の工程を模式的にグラフで示す。

【００１１】対称クラッドスラブを利用する上記の本発
明においては、図1(c)に示すように、圧延終了後に450
℃以下の温度域に母材部の冷却速度で２℃/sec以上で加
速冷却を行うこと、さらに必要に応じて、図1(d)に示す
ように、前記加速冷却後に650 ℃以下の温度域で焼戻し
処理を行うことが望ましい。

【００１２】

【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。ま
ず、本発明では、合せ材として、Ｃ：0.03％以下を含有
するオーステナイト系ステンレス鋼またはオーステナイ
ト系Ni基合金を用いる。合せ材のＣ含有量の上限を0.03
％と設けた理由は、圧延仕上温度を低下しても高い耐食
性を確保するためであり、Ｃ＞0.03％であると、圧延仕
上温度の低下あるいはその後に熱処理を行うこと等によ
り合せ材の耐食性が劣化してしまうからである。

【００１３】合せ材の種類をオーステナイト系ステンレ
ス鋼またはオーステナイト系Ni基合金としたのは、これ
らの材料は耐食性に優れるからである。ここで言うオー
ステナイト系ステンレス鋼、オーステナイト系Ni基合金
とは、JIS G3601 ステンレスクラッド鋼において合せ材
として適用されているステンレス鋼のうちオーステナイ
ト系のもの、ならびにJIS G3602 ニッケルおよびニッケ
ル合金クラッド鋼において合せ材として適用されている
もののうちオーステナイト系のものを指す。

【００１４】本発明では、母材として、Ｃ:0.08 ％以下
を含有する炭素鋼または低合金鋼を用いる。母材のＣ含
有量の上限値を0.08％と限定したのは、母材および溶接
継手部の靱性をともに確保するためであり、Ｃ＞0.08％
になると、加速冷却時のマルテンサイト析出による母材
の靱性劣化あるいは、溶接継手部製作時における島状マ
ルテンサイト形成による硬度上昇および靱性劣化をもた
らす。

【００１５】母材の種類を通常の炭素鋼または低合金鋼
としたのは、クラッド鋼板に求める特性および製造コス
トを勘案したためである。炭素鋼、低合金鋼のＣ以外の
組成としては、以下の内容を例示することができる。な
お、前記組成の限定理由を併せて示す。

【００１６】Si: 0.05〜0.7 ％ Siは鋼中にあっては脱酸剤として作用するため、0.05％
以上と限定する。一方、0.7 ％超添加すると、溶接性が
劣化する。そこで、Si含有量は、0.05％以上0.7 ％以下
と限定することが望ましい。

【００１７】Mn: 0.5 〜2.0 ％ Mnは強度および靱性をともに確保するために0.5 ％以上
添加するが、2.0 ％超添加すると、HAZ の靱性が劣化す
る。そこで、Mn含有量は0.5 ％以上2.0 ％以下と限定す
ることが望ましい。

【００１８】sol.Al: 0.01〜0.08％ Alは鋼中にあって脱酸作用を奏することから、0.01％以
上とし、0.08％超ではHAZ 溶金靱性が劣化してしまう。
そこで、sol.Al含有量は0.01％以上0.08％以下と限定す
ることが望ましい。

【００１９】残部鉄および不可避不純物からなるものを
基本成分とし、必要に応じてさらに下記成分を１種以上
添加しても良い。

【００２０】Nb: 0.005 〜0.10％ Nbは、圧延組織の細粒化と析出硬化による強度・靱性向
上のために0.005 ％以上添加するが、0.10％未満では、
HAZ 溶金靱性を劣化させる。そこで、Nb含有量は0.005
以上0.10％以下と限定することが望ましい。

【００２１】Ｖ: 0.005 〜0.15％ Nbと同様の理由により0.005 ％以上0.15％以下と限定す
ることが望ましい。

【００２２】Ni: 0.1 〜3.0 ％ Niは、HAZ 靱性に悪影響を与えることなく、母材の強度
靱性を向上させるために0.1 ％以上添加するが、高価な
ため上限を3.0 ％とする。そこで、本発明では、Ni:0.1
〜3.0 ％と限定することが望ましい。

【００２３】Cu: 0.1 〜2.0 ％ Niと同様の効果があるため、下限を0.1 ％と限定する
が、多いと熱間脆性を生じやすく鋼板の表面性状が劣化
するので上限を2.0 ％とする。そこで、本発明では、0.
1 ％以上2.0 ％以下と限定することが望ましい。

【００２４】Cr: 0.1 〜1.0 ％ Crは、微細なベイナイト、マルテンサイトを生成し強度
・靱性を向上させるため0.1 ％以上添加するが、溶接性
を劣化させるので上限を1.0％とする。そこで、本発明
では、0.1 ％以上1.0 ％以下と限定することが望まし
い。

【００２５】Mo: 0.05〜0.5 ％ Moは、0.05％以上添加することにより、圧延時のγ粒を
微細かつ整粒化し、さらに微細なベイナイト、マルテン
サイトを生成するため強度・靱性を向上させるが、溶接
性を損ね、また高価でもあるので0.5 ％を上限とする。
そこで、Mo含有量は、0.05％以上0.5 ％以下と限定する
ことが望ましい。

【００２６】Ti: 0.005 〜0.10％ Nbと同様の理由により、0.005 ％以上0.10％以下と限定
することが望ましい。微量 (≦0.025 ％) 添加の場合に
はTiN として析出し、初期γの微細化に有効である。0.
10％超添加するとHAZ 溶金靱性が劣化する。

【００２７】本発明では、これらの合せ材および母材か
ら、(a) 一枚の合せ材の片面に一枚の母材を接合した非
対称組立クラッド鋼板 (オープンサンドイッチクラッド
鋼板) 、または(b) 一枚の合せ材の両面に母材をそれぞ
れ一枚接合した対称組立クラッド鋼板 (サンドイッチ鋼
板)を組立てる。組立て手段は、従来から公知の手段に
よればよく、本発明では何ら限定を要さない。例えば、
厚板粗圧延により合せ材と母材とをそれぞれ所定の板厚
に圧延した後、表面をグラインダー等により浄化し、次
いで四隅を溶接してから合せ材と母材との間の空気を除
去する方法や、いわゆる爆着方法を例示することができ
る。

【００２８】まず、非対称組立クラッド鋼板について説
明する。

【００２９】(a) 非対称組立クラッド鋼板の場合には、
該非対称組立クラッド鋼板を、1050℃以上の温度域に加
熱する。スラブ加熱温度を設定したのは、合せ材と母材
との密着性を確保するとともに合せ材にCr炭化物を十分
固溶させるためであり、1050℃未満の加熱温度である
と、高温における十分な圧下ができなくなり、合せ材と
母材との密着性を確保できなくなるとともに、優れた耐
食性、特に耐粒界腐食性を確保できなくなるからであ
る。上限は、母材靱性の観点から1200℃とすることが望
ましい。

【００３０】こうして、加熱された非対称組立クラッド
鋼板に熱間圧延を開始するが、本発明では、850 ℃以上
1000℃以下の温度域で、30％以上の累積圧下となる熱間
圧延を行う。850 ℃以上1000℃以下における累積圧下率
の下限値を30％と限定したのは、高温の再結晶域におけ
る圧下による合せ材と母材との密着性を確保するためで
あり、累積圧下率が30％未満であると、密着性が低下し
てしまう。そこで、本発明では、熱間圧延の際に、850
℃以上1000℃以下の温度域で、30％以上の累積圧下とな
る熱間圧延を行う。

【００３１】そして、本発明では、750 ℃以上850 ℃以
下の温度域で30％以上の累積圧下を加える。本発明、す
なわち非対称組立クラッド鋼板における 750℃以上850
℃以下における累積圧下率の下限値を30％と限定したの
は、低温の未再結晶域／二相域におけるこのような圧下
は、母材の強度および靱性向上に有効だからである。75
0 ℃以上850 ℃以下における累積圧下率が少なすぎると
母材の強度および靱性が劣化する。

【００３２】そして、本発明では、750 ℃以上800 ℃未
満の温度域で圧延を終了する。非対称組立クラッド鋼板
における仕上温度の下限値を750 ℃と限定したのは、圧
延時のそりを防止するためであり、750 ℃未満の温度域
で圧延を終了すると圧延終了時の成品の平坦度を確保す
ることが困難になる。一方、圧延仕上温度が800 ℃以上
であると、製品の靱性および強度を向上させることがで
きない。そこで、本発明では、圧延仕上温度を750 ℃以
上800 ℃未満と限定する。

【００３３】そして、最後に空冷を行う。冷却条件を空
冷としているのは、鋼板の反りを防止するためである。
このようにして、本発明により、所望の耐食性、強度お
よび靱性を有する高強度および高靱性クラッド鋼板を製
造することが可能となる。次に、対称組立クラッド鋼板
について、説明する。

【００３４】(b) この場合にも、前記合せ材および母材
から対称組立クラッド鋼板を組立て、1050℃以上の温度
域に加熱し、850 ℃以上1000℃以下の温度域で30％以上
の累積圧下を加えるまでは、前述の(a) の場合と同じで
ある。その後、700 ℃以上850℃以下の温度域にて30％
以上の累積圧下を加えて700 ℃以上800 ℃未満の温度域
で圧延を終了する。700 ℃以上850 ℃以下における累積
圧下率の下限値を30％としたのは、低温における未再結
晶域／二相域における圧下により母材の強度および靱性
の確保を図るためである。

【００３５】前述の(a) の場合に比較して、仕上圧延温
度域が750℃以上800 ℃未満から700 ℃以上800 ℃未満
へと拡大しているが、これは圧延時および加速冷却時の
そりの発生が、対称組立クラッド鋼板であるために低減
されるからである。仕上圧延温度が700 ℃未満となる
と、母材靱性が劣化するため、本発明では、仕上圧延温
度域を700 ℃以上800 ℃未満と限定する。

【００３６】このように、圧延を終了した後、直ちに、
450 ℃以上650 ℃以下の温度域に母材部の冷却速度２℃
/sec以上で加速冷却し、しかる後放冷する。母材部の冷
却速度を２℃/sec以上と限定するのは、母材の靱性劣化
を防止するためである。また、加速冷却による温度条件
を450 ℃以上650 ℃以下の温度域としたのも母材の靱性
劣化を防止するためである。450 ℃未満であると母材が
硬化し靱性が劣化するためであり、一方未再結晶域／二
相域における圧下によりある程度まで変形帯密度が高め
られたオーステナイトからフェライトへ変態する場合、
本発明のように加速冷却を行うことにより微細なフェラ
イト・パーライト＋ベイナイト組織となり靱性が向上す
るものの、加速冷却が充分に行われず冷却温度が 650℃
超では靱性の向上は図れない。そこで、本発明では、加
速冷却による冷却温度を450 ℃以上650 ℃以下と限定す
る。

【００３７】なお、上記の対称組立クラッド鋼板を用い
た本発明では、圧延の終了後に、450 ℃以下の温度域に
母材部の冷却速度２℃/sec以上で加速冷却を行ってもよ
く、母材強度の向上を図ることができる。すなわち、45
0 ℃以下の温度域に加速冷却を行うことにより、母材が
著しく高強度化される。なお、このような加速冷却を行
っても、本発明では、母材のＣ含有量を0.08重量％以下
と限定しているため、著しい靱性劣化を防止できる。

【００３８】さらに、このようにして加速冷却を行った
後、650 ℃以下の温度域で焼戻し処理を行うことが、母
材の靱性向上のためにはより望ましい。上記450 ℃以下
への加速冷却を行うことにより、強度が高く成り過ぎる
場合には、650 ℃以下の温度域にて焼戻し処理を行うこ
とにより、強度の低下と靱性の向上とが図れる。焼戻し
温度が650 ℃を超えると強度低下が著しくなる。そこ
で、本発明で焼戻しを行う場合には焼戻し温度を650℃
以下に限定する。なお、合せ材のＣ含有量を低く抑制し
てはいるものの、鋭敏化につながる恐れもあるため、焼
戻し温度は550 ℃以下に限定することが好ましい。

【００３９】以上のようにして、本発明により、耐食性
に優れた高強度および高靱性クラッド鋼板を製造するこ
とが可能になる。さらに、本発明を実施例を参照しなが
ら詳述するが、これはあくまでも本発明の例示であり、
これにより本発明が限定されるものではない。

【００４０】

【実施例１】表１に示す炭素含有量および板厚の合せ材
(C:0.01％、Si:0.55 ％、Mn:1.00％、Cu:0.25 ％、Ni:
12.15％、Cr:18.00％、Mo:2.50 ％、N:0.0150％) と、
同じく表１に示す炭素含有量の母材 (C:0.04％、Si:0.3
0 ％、Mn:1.51 ％、Cu:0.25％、Ni:0.40 ％、Nb:0.040
％、V:0.05％、sol.Al:0.047％) とを用いて、サンドイ
ッチクラッド鋼板およびオープンサンドイッチクラッド
鋼板を製造した。

【００４１】すなわち、前記合せ材と前記母材とから非
対称クラッドスラブを組立て、該非対称クラッドスラブ
を、表１に示すスラブ加熱温度に加熱し、850 〜1000℃
の温度域における累積圧下率が表１に示す値となるよう
に圧延を行った後、オープンサンドイッチクラッド鋼板
の場合には750 〜850 ℃の温度域での累積圧下率が表１
に示す値となるように、サンドイッチクラッド鋼板の場
合には700 〜850 ℃の温度域での累積圧下率が表１に示
す値となるように、それぞれ圧延を行い、表１に示す圧
延仕上温度で圧延を終了した。

【００４２】圧延終了後に、そのまま放冷するか、表１
に示す冷却速度および冷却温度で加速冷却を行うか、ま
たは前記加速冷却後に表１に示す焼戻し温度で焼戻しを
行って、クラッド鋼板を製造した。このようにして得
た、試料No.1ないし試料No.14 のクラッド鋼板につい
て、剪断応力を測定し、母材部のYS(kgf/mm²) 、TS(kgf
/mm²)およびvTs(℃) を測定するとともに、合せ材の耐
食性をJIS G0575 の耐粒界腐食試験によりそれぞれ調査
した。結果を表１に併せて示す。

【００４３】なお、本実施例では、前述のYS≧36(kgf/m
m²) 、50≦TS≦65(kgf/mm²) 、vTs≦60 (℃) 、剪断応
力≧10(kgf/mm²)であって、前記JIS G0575 の耐粒界腐
食試験結果で割れがないものを合格とした。

【００４４】

【表１】

【００４５】表１から明らかなように、本発明により製
造された試料(No.1 〜No.4) は、全て前記基準を満足し
たことがわかる。これに対し、試料No.5は合せ材の炭素
含有量が本発明の範囲の上限を超えているため、一部で
粒界腐食が発生し、合せ材の耐食性が劣化していること
がわかる。

【００４６】試料No.6は、850 〜1000℃の累積圧下率が
本発明の範囲の下限を下回っているため、母材と合せ材
との密着性が低下し、剪断応力が大幅に低下しているこ
とがわかる。試料No.7は、スラブの加熱温度が本発明の
範囲の下限を下回っているため、耐粒界腐食性を確保で
きなくなり、一部に粒界腐食が発生していることがわか
る。

【００４７】試料No.8は、母材のＣ含有量が本発明の範
囲の上限を上回っているため、加速冷却時のマルテンサ
イト析出による母材の靱性が劣化したため、vTs が高く
なっていることがわかる。試料No.9は、圧延終了後に、
加速冷却および焼戻しを行った場合であるが、前記焼戻
し温度が本発明の範囲の上限を超えているため、強度YS
の低下が著しい。

【００４８】試料No.10 は、仕上圧延温度が本発明の範
囲の下限を下回っているため、得られた成品の平坦度の
低下が著しい。試料No.11 は、750 〜850 ℃の温度域に
おける圧下率が本発明の範囲の下限を下回っているた
め、母材の靱性が劣化している。

【００４９】試料No.12 は、仕上圧延温度が本発明の範
囲の下限を下回っているため、母材の靱性劣化が著し
い。試料No.13 は、圧延を終了した後に加速冷却を行っ
た場合であるが、加速冷却時の冷却速度が本発明の範囲
の下限を下回っているため、靱性の劣化が著しい。

【００５０】試料No.14 は、仕上圧延温度が本発明の範
囲を超えているため、靱性の劣化が著しい。

【００５１】

【実施例２】表２に示す組成の合せ材および母材を用い
て、オープンサンドイッチ鋼板およびサンドイッチ鋼板
を作製した。

【００５２】製造条件は、〔オープンサンドイッチ鋼板〕スラブ加熱温度：1150
℃、850 〜1000℃の累積圧下率：50％、750 〜850 ℃の
累積圧下率：50％、圧延仕上温度：780 ℃であり、また〔サンドイッチ鋼板〕スラブ加熱温度：1100℃、850 〜
1000℃の累積圧下率：60％、750 〜850 ℃の累積圧下
率：30％、圧延仕上温度： 720℃、冷却速度：10℃/se
c、冷却停止温度：550 ℃であり、いずれも本発明の範
囲を満足する条件であった。

【００５３】このようにして製造した試料No.1ないし試
料No.5について、実施例１と全く同様にして、剪断応力
を測定し、母材部のYS(kgf/mm²) 、TS(kgf/mm²) および
vTs(℃) を測定するとともに、合せ材の耐食性をJIS G0
575 の耐粒界腐食試験によりそれぞれ調査した。結果を
表２に併せて示す。

【００５４】

【表２】

【００５５】表２の結果から明らかなように、本発明に
よれば、耐食性に優れた高強度および高靱性クラッド鋼
板を製造できた。

【００５６】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、耐
食性に優れた高強度および高靱性クラッド鋼板を製造す
ることが可能となった。かかる効果を有する本発明の意
義は極めて著しい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にかかる高強度および高靱性クラッド鋼
板の製造法の加工工程を示す略式説明図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：0.03重量％以下を含有するオーステ
ナイト系ステンレス鋼またはオーステナイト系Ni基合金
からなる合せ材と、Ｃ:0.08 重量％以下を含有する炭素
鋼または低合金鋼からなる母材とから非対称クラッドス
ラブを組立て、該非対称クラッドスラブを、1050℃以上
の温度域に加熱し、850 〜1000℃の温度域で30％以上の
累積圧下を加えた後、750 〜850 ℃の温度域で30％以上
の累積圧下を加えて750 ℃以上800 ℃未満の温度域で圧
延を終了し、その後空冷することを特徴とする高強度お
よび高靱性クラッド鋼板の製造法。
【請求項２】Ｃ：0.03重量％以下を含有するオーステ
ナイト系ステンレス鋼またはオーステナイト系Ni基合金
からなる合せ材と、Ｃ:0.08 重量％以下を含有する炭素
鋼または低合金鋼からなる母材とから対称クラッドスラ
ブを組立て、該対称クラッドスラブを、1050℃以上の温
度域に加熱し、850 〜1000℃の温度域で30％以上の累積
圧下を加えた後、700 〜850 ℃の温度域で30％以上の累
積圧下を加えて700 ℃以上800 ℃未満の温度域で圧延を
終了し、その後直ちに、450 〜650 ℃の温度域に母材部
の冷却速度２℃／sec 以上で加速冷却し、しかる後放冷
することを特徴とする高強度および高靱性クラッド鋼板
の製造法。
【請求項３】前記圧延を終了した後、450 ℃以下の温
度域に母材部の冷却速度２℃／sec 以上で加速冷却を行
うことを特徴とする請求項２記載の高強度および高靱性
クラッド鋼板の製造法。
【請求項４】前記加速冷却を行った後、650 ℃以下の
温度域で焼戻し処理を行うことを特徴とする請求項３記
載の高強度および高靱性クラッド鋼板の製造法。