JPH05156409A - 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 - Google Patents
耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法Info
- Publication number
- JPH05156409A JPH05156409A JP31702191A JP31702191A JPH05156409A JP H05156409 A JPH05156409 A JP H05156409A JP 31702191 A JP31702191 A JP 31702191A JP 31702191 A JP31702191 A JP 31702191A JP H05156409 A JPH05156409 A JP H05156409A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- creq
- nieq
- formula
- represented
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、耐海水性に優れ、溶接性の良好な
高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法に関
するものである。 【構成】 重量％でＣ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．０
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１１〜１５％、Ｎ
ｉ：２．０〜７．０％、Ｍｏ：２．０％超〜４．０％、
Ｎ：０．０２％以下を含み、さらに上記成分から計算さ
れるＣｒｅｑとＮｉｅｑの和が２３．０以下、Ｃｒｅｑ
−Ｎｉｅｑが１１．０以下を満足し、フェライト相を含
まないことを特徴とする耐海水性に優れた高強度マルテ
ンサイトステンレス鋼。必要に応じてさらにＮｂ、Ｖの
１種または２種および／またはＡｌ、Ｃａの１種または
２種を適正量添加し、強度、靱性、溶接性をさらに改善
した上記発明鋼。また上記発明鋼を熱間圧延終了後、９
００〜１１００℃から１００℃以下まで焼入れ、５００
〜７００℃に焼戻すことを特徴とする耐海水性に優れた
高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。
高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法に関
するものである。 【構成】 重量％でＣ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．０
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１１〜１５％、Ｎ
ｉ：２．０〜７．０％、Ｍｏ：２．０％超〜４．０％、
Ｎ：０．０２％以下を含み、さらに上記成分から計算さ
れるＣｒｅｑとＮｉｅｑの和が２３．０以下、Ｃｒｅｑ
−Ｎｉｅｑが１１．０以下を満足し、フェライト相を含
まないことを特徴とする耐海水性に優れた高強度マルテ
ンサイトステンレス鋼。必要に応じてさらにＮｂ、Ｖの
１種または２種および／またはＡｌ、Ｃａの１種または
２種を適正量添加し、強度、靱性、溶接性をさらに改善
した上記発明鋼。また上記発明鋼を熱間圧延終了後、９
００〜１１００℃から１００℃以下まで焼入れ、５００
〜７００℃に焼戻すことを特徴とする耐海水性に優れた
高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば船舶構造物など
に使用できる耐海水性に優れ、溶接性の良好な高強度マ
ルテンサイトステンレス鋼とその製造方法に関するもの
である。
に使用できる耐海水性に優れ、溶接性の良好な高強度マ
ルテンサイトステンレス鋼とその製造方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】マルテンサイトステンレス鋼は焼入れ熱
処理によって容易に強度をあげることができるため、刃
物やバネ材として広く使用されている。しかし金属組織
をマルテンサイト相に維持するためＣｒを多量に添加す
ることができず、海水に対して十分な耐食性が得られな
かった。特開平１−１６２７５０号公報等に提唱されて
いるように、Ｍｏを添加すると耐食性が向上する。しか
もその効果はＣｒ以上に期待されるが、Ｃｒと同様に添
加量が多くなるとフェライト相を形成し、靱性、疲労強
度、溶接性を劣化させるため構造用鋼として使用できな
くなる。一方、フェライト相の形成抑制にはＮｉの添加
が有効で、しかも靱性、溶接性の向上にも効果的であ
る。しかしＮｉはマルテンサイト相形成も抑制するた
め、添加量が多くなるとオーステナイト相を形成し、強
度が急激に低下する。以上の理由から、今までの高強度
マルテンサイトステンレス鋼のＭｏ添加量はせいぜい２
％で、十分な耐海水性を有しているとはいえなかった。
処理によって容易に強度をあげることができるため、刃
物やバネ材として広く使用されている。しかし金属組織
をマルテンサイト相に維持するためＣｒを多量に添加す
ることができず、海水に対して十分な耐食性が得られな
かった。特開平１−１６２７５０号公報等に提唱されて
いるように、Ｍｏを添加すると耐食性が向上する。しか
もその効果はＣｒ以上に期待されるが、Ｃｒと同様に添
加量が多くなるとフェライト相を形成し、靱性、疲労強
度、溶接性を劣化させるため構造用鋼として使用できな
くなる。一方、フェライト相の形成抑制にはＮｉの添加
が有効で、しかも靱性、溶接性の向上にも効果的であ
る。しかしＮｉはマルテンサイト相形成も抑制するた
め、添加量が多くなるとオーステナイト相を形成し、強
度が急激に低下する。以上の理由から、今までの高強度
マルテンサイトステンレス鋼のＭｏ添加量はせいぜい２
％で、十分な耐海水性を有しているとはいえなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】海水環境で使用できる
耐食性に優れたマルテンサイトステンレス鋼を実現する
ために、従来のマルテンサイトステンレス鋼より耐食性
向上に有効なＭｏ含有量を増加させ、しかも強度、靱
性、溶接性を劣化させるフェライト相あるいは強度低下
の原因となるオーステナイト相の生成を抑制する必要が
ある。また疲労強度、溶接性に有害な非金属介在物の低
減、形状制御は、溶接構造物に適用する上で重要な課題
である。本発明は金属組織を成分のバランスから制御す
ることによって、耐海水性を確保するのに十分な量のＭ
ｏ添加を可能にし、耐食性に優れた高強度マルテンサイ
トステンレス鋼を実現し、さらに非金属介在物の低減、
形状制御により溶接構造物にも適用可能とするものであ
る。
耐食性に優れたマルテンサイトステンレス鋼を実現する
ために、従来のマルテンサイトステンレス鋼より耐食性
向上に有効なＭｏ含有量を増加させ、しかも強度、靱
性、溶接性を劣化させるフェライト相あるいは強度低下
の原因となるオーステナイト相の生成を抑制する必要が
ある。また疲労強度、溶接性に有害な非金属介在物の低
減、形状制御は、溶接構造物に適用する上で重要な課題
である。本発明は金属組織を成分のバランスから制御す
ることによって、耐海水性を確保するのに十分な量のＭ
ｏ添加を可能にし、耐食性に優れた高強度マルテンサイ
トステンレス鋼を実現し、さらに非金属介在物の低減、
形状制御により溶接構造物にも適用可能とするものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
し、耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス
鋼を実現させるために、成分およびその含有量の限定を
行い、さらにその成分範囲で最も有効な製造方法を見出
したものである。つまり本発明の第一の対象は、重量％
でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ
２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５％ Ｎｉ ２．０〜
７．０％、Ｍｏ２．０％超〜４．０％、Ｎ ０．０２％
以下を含有し、必要に応じてさらにＮｂ０．０１〜０．
５％、Ｖ ０．０１〜０．５％の１種または２種および
／またはＡｌ ０．００１〜０．０５％、Ｃａ ０．０
００５〜０．００５％の１種または２種を含有し、さら
に下記の（１）式で表されるＣｒｅｑと（２）式で表さ
れるＮｉｅｑが、（３）式ならびに（４）式を満足する
ことにより、その金属組織がフェライト相を含まないマ
ルテンサイト相からなることを特徴とする耐海水性に優
れた高強度マルテンサイトステンレス鋼である。
し、耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス
鋼を実現させるために、成分およびその含有量の限定を
行い、さらにその成分範囲で最も有効な製造方法を見出
したものである。つまり本発明の第一の対象は、重量％
でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ
２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５％ Ｎｉ ２．０〜
７．０％、Ｍｏ２．０％超〜４．０％、Ｎ ０．０２％
以下を含有し、必要に応じてさらにＮｂ０．０１〜０．
５％、Ｖ ０．０１〜０．５％の１種または２種および
／またはＡｌ ０．００１〜０．０５％、Ｃａ ０．０
００５〜０．００５％の１種または２種を含有し、さら
に下記の（１）式で表されるＣｒｅｑと（２）式で表さ
れるＮｉｅｑが、（３）式ならびに（４）式を満足する
ことにより、その金属組織がフェライト相を含まないマ
ルテンサイト相からなることを特徴とする耐海水性に優
れた高強度マルテンサイトステンレス鋼である。
【０００５】 Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］ （１） Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］ （２） Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０ （３） Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０ （４） （３）式は靱性に有害なデルタ・フェライト相を熱間圧
延後の金属組織中に残留させないための条件式であり、
（４）式は焼入れ熱処理によって組織をマルテンサイト
相に変態させ、高強度を実現させるための条件式であ
る。ＮｂあるいはＶの添加は焼戻し処理での軟化あるい
は耐粒界腐食性劣化の抑制に有効である。さらに非金属
介在物の低減、形状制御にはＡｌおよびＣａの添加が有
効である。ＡｌおよびＣａは靱性、溶接性に有害なＳお
よびＯの含有量を低減する。
延後の金属組織中に残留させないための条件式であり、
（４）式は焼入れ熱処理によって組織をマルテンサイト
相に変態させ、高強度を実現させるための条件式であ
る。ＮｂあるいはＶの添加は焼戻し処理での軟化あるい
は耐粒界腐食性劣化の抑制に有効である。さらに非金属
介在物の低減、形状制御にはＡｌおよびＣａの添加が有
効である。ＡｌおよびＣａは靱性、溶接性に有害なＳお
よびＯの含有量を低減する。
【０００６】本発明の第二の対象は、上記成分に限定さ
れた鋼材を熱間圧延終了後、９００〜１１００℃の温度
範囲から１００℃以下まで焼入れ処理を施し、さらにそ
の後５００〜７００℃に焼戻し処理を施すことを特徴と
する耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス
鋼の製造方法である。
れた鋼材を熱間圧延終了後、９００〜１１００℃の温度
範囲から１００℃以下まで焼入れ処理を施し、さらにそ
の後５００〜７００℃に焼戻し処理を施すことを特徴と
する耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス
鋼の製造方法である。
【０００７】
【作用】本発明の成分限定理由を詳細に説明する。 Ｃ：マルテンサイト相を硬くして、強度を上昇させるの
に有効な元素であるが、靱性および溶接性を著しく劣化
させるため、その含有量を０．０３％以下とした。
に有効な元素であるが、靱性および溶接性を著しく劣化
させるため、その含有量を０．０３％以下とした。
【０００８】Ｓｉ：脱酸元素として鋼中に不可避的に含
有されるが、過剰に添加されると靱性および溶接性を劣
化させるため、その含有量を１．０％以下とした。 Ｍｎ：デルタ・フェライト相を抑制し、また鋼中のＳを
固定する効果も有するが、過剰に添加すると靱性が低下
するため、その含有量を２．０％以下とした。 Ｃｒ：ステンレス鋼の基本元素であり、優れた耐食性を
得るためには少なくとも１１％以上の含有量が必要であ
る。しかし１５％を超えて添加するとマルテンサイト相
中にデルタ・フェライト相が残存し、靱性および溶接性
を劣化させる。
有されるが、過剰に添加されると靱性および溶接性を劣
化させるため、その含有量を１．０％以下とした。 Ｍｎ：デルタ・フェライト相を抑制し、また鋼中のＳを
固定する効果も有するが、過剰に添加すると靱性が低下
するため、その含有量を２．０％以下とした。 Ｃｒ：ステンレス鋼の基本元素であり、優れた耐食性を
得るためには少なくとも１１％以上の含有量が必要であ
る。しかし１５％を超えて添加するとマルテンサイト相
中にデルタ・フェライト相が残存し、靱性および溶接性
を劣化させる。
【０００９】Ｎｉ：マルテンサイト相の靱性を向上さ
せ、溶接性を改善する重要な添加元素である。十分な靱
性を確保し、厚肉材の溶接性を良好に維持するためには
２．０％以上の含有量が必要である。しかし７．０％を
超えて添加すると残留オーステナイト相が急激に増加
し、強度が低下する。 Ｍｏ：耐食性を向上させ、耐海水性を確保するために重
要な添加元素である。また焼戻し後の強度、靱性を改善
させるのにも効果がある。２．０％を超える添加によ
り、十分な耐海水性が得られるが、過剰に添加するとデ
ルタ・フェライト相が消失しなくなるため、その上限を
４．０％とした。
せ、溶接性を改善する重要な添加元素である。十分な靱
性を確保し、厚肉材の溶接性を良好に維持するためには
２．０％以上の含有量が必要である。しかし７．０％を
超えて添加すると残留オーステナイト相が急激に増加
し、強度が低下する。 Ｍｏ：耐食性を向上させ、耐海水性を確保するために重
要な添加元素である。また焼戻し後の強度、靱性を改善
させるのにも効果がある。２．０％を超える添加によ
り、十分な耐海水性が得られるが、過剰に添加するとデ
ルタ・フェライト相が消失しなくなるため、その上限を
４．０％とした。
【００１０】Ｎｂ：焼戻し処理での耐粒界腐食性の低下
と強度低下を抑制する有効な元素である。その効果を発
揮させるためには０．０１％以上の含有量が必要である
が、０．５％を超えて添加すると溶接時あるいは熱間圧
延時に割れが生じやすくなる。 Ｖ：Ｎｂと同様に焼戻し処理での耐粒界腐食性の低下を
抑制する有効な元素である。その効果を発揮させるため
には０．０１％以上の含有量が必要であるが、０．５％
を超えて添加すると溶接時あるいは熱間圧延時に割れが
生じやすくなる。
と強度低下を抑制する有効な元素である。その効果を発
揮させるためには０．０１％以上の含有量が必要である
が、０．５％を超えて添加すると溶接時あるいは熱間圧
延時に割れが生じやすくなる。 Ｖ：Ｎｂと同様に焼戻し処理での耐粒界腐食性の低下を
抑制する有効な元素である。その効果を発揮させるため
には０．０１％以上の含有量が必要であるが、０．５％
を超えて添加すると溶接時あるいは熱間圧延時に割れが
生じやすくなる。
【００１１】Ｎ：Ｃと同様にマルテンサイト相を硬くし
て、強度を上昇させるのに有効な元素であるが、靱性お
よび溶接性を著しく劣化させるため、その含有量を０．
０２％以下とした。 Ａｌ：靱性に有害なＳ、Ｏを溶鋼段階で低減し、また鋼
中に残留するＯをＡｌ 2 Ｏ3 介在物として、ＮをＡｌＮ
として固定する。そのためには０．００１％以上の含有
量が必要であるが、０．０５％を超えて含有するとＡｌ
2 Ｏ3 介在物がクラスター状に分布し、疲労強度あるい
は靱性を低下させる。
て、強度を上昇させるのに有効な元素であるが、靱性お
よび溶接性を著しく劣化させるため、その含有量を０．
０２％以下とした。 Ａｌ：靱性に有害なＳ、Ｏを溶鋼段階で低減し、また鋼
中に残留するＯをＡｌ 2 Ｏ3 介在物として、ＮをＡｌＮ
として固定する。そのためには０．００１％以上の含有
量が必要であるが、０．０５％を超えて含有するとＡｌ
2 Ｏ3 介在物がクラスター状に分布し、疲労強度あるい
は靱性を低下させる。
【００１２】Ｃａ：Ａｌと同様に溶鋼段階でＳ、Ｏを低
減する。またＣａの添加は靱性に有害なＳおよびＯをＣ
ａ−Ａｌ−Ｏ−Ｓ系の介在物として固定し、この介在物
自身はＭｎＳのように圧延により伸展せず、またＡｌ2
Ｏ3 のようにクラスター状に分布する傾向を有さないた
め、靱性向上にさらに有効である。このような介在物形
状を制御する効果を発揮させるためには少なくても０．
０００５％以上の含有量が必要であるが、０．００５％
を超えて含有させるとその介在物が粗大となるため、逆
に靱性、溶接性を低下させる。またＳ、Ｏ含有量を低減
し、その介在物形状を有効に制御するためには、Ａｌと
Ｃａを上記適正量にて同時添加することが最も望まし
い。この複合添加により鋼中に残留した介在物を微小
に、しかも分散した状態にでき、特に靱性、疲労特性の
改善に有効である。
減する。またＣａの添加は靱性に有害なＳおよびＯをＣ
ａ−Ａｌ−Ｏ−Ｓ系の介在物として固定し、この介在物
自身はＭｎＳのように圧延により伸展せず、またＡｌ2
Ｏ3 のようにクラスター状に分布する傾向を有さないた
め、靱性向上にさらに有効である。このような介在物形
状を制御する効果を発揮させるためには少なくても０．
０００５％以上の含有量が必要であるが、０．００５％
を超えて含有させるとその介在物が粗大となるため、逆
に靱性、溶接性を低下させる。またＳ、Ｏ含有量を低減
し、その介在物形状を有効に制御するためには、Ａｌと
Ｃａを上記適正量にて同時添加することが最も望まし
い。この複合添加により鋼中に残留した介在物を微小
に、しかも分散した状態にでき、特に靱性、疲労特性の
改善に有効である。
【００１３】その他の元素としてＣｕは、焼戻し処理後
の強度を上昇させる効果を有するが、過剰に添加すると
溶接熱影響部が著しく硬くなり溶接割れが発生しやすく
なるため、その上限は２％とすることが望ましい。鋼中
に不可避的に含有されるＰ、Ｓ、Ｏは鋼材の靱性を低下
させ、溶接性を劣化させるため、その含有量は各々で
０．０３％以下、０．００５％以下、０．００５％以下
とすることが望ましい。Ｌａ、Ｃｅなどのランタノイド
系希土類元素の添加もＳおよびＯの固定に有効である
が、その酸化物あるいは硫化物は比重が大きく、精錬中
に浮上しにくいため鋼中に残存しやすい。従って、その
添加量は０．０５％以下に抑えることが望ましい。
の強度を上昇させる効果を有するが、過剰に添加すると
溶接熱影響部が著しく硬くなり溶接割れが発生しやすく
なるため、その上限は２％とすることが望ましい。鋼中
に不可避的に含有されるＰ、Ｓ、Ｏは鋼材の靱性を低下
させ、溶接性を劣化させるため、その含有量は各々で
０．０３％以下、０．００５％以下、０．００５％以下
とすることが望ましい。Ｌａ、Ｃｅなどのランタノイド
系希土類元素の添加もＳおよびＯの固定に有効である
が、その酸化物あるいは硫化物は比重が大きく、精錬中
に浮上しにくいため鋼中に残存しやすい。従って、その
添加量は０．０５％以下に抑えることが望ましい。
【００１４】次に上記成分範囲に限定した鋼材の最適製
造方法を説明する。熱間圧延後の焼入れ温度を高くする
とデルタ・フェライト相が生成し、また焼入れ温度が低
すぎると炭化物あるいは窒化物が析出し、いずれの場合
も靱性および溶接性を低下させる。従って焼入れ温度は
９００℃以上、１１００℃以下とする。焼入れ時の冷却
速度は毎分１０℃以上とすることが望ましい。また焼入
れ処理は熱間圧延終了後直ちに実施するか、一旦冷却し
た後に上記温度範囲に再加熱するかのいずれの方法によ
っても有効である。
造方法を説明する。熱間圧延後の焼入れ温度を高くする
とデルタ・フェライト相が生成し、また焼入れ温度が低
すぎると炭化物あるいは窒化物が析出し、いずれの場合
も靱性および溶接性を低下させる。従って焼入れ温度は
９００℃以上、１１００℃以下とする。焼入れ時の冷却
速度は毎分１０℃以上とすることが望ましい。また焼入
れ処理は熱間圧延終了後直ちに実施するか、一旦冷却し
た後に上記温度範囲に再加熱するかのいずれの方法によ
っても有効である。
【００１５】焼入れ処理ままではマルテンサイト相が不
安定であること、また焼入れ処理時に熱ひずみによる残
留応力が導入されることから十分な靱性が得られず、ま
た溶接部の遅れ破壊の原因となる。従って焼戻し熱処理
が必要である。焼戻し温度が５００℃未満では残留応力
除去には不十分であり、また７００℃超では冷却時に再
び不安定なマルテンサイト相が生成するため焼戻し効果
が減少する。この焼戻し熱処理は溶接施工後も実施する
ことが望ましい。
安定であること、また焼入れ処理時に熱ひずみによる残
留応力が導入されることから十分な靱性が得られず、ま
た溶接部の遅れ破壊の原因となる。従って焼戻し熱処理
が必要である。焼戻し温度が５００℃未満では残留応力
除去には不十分であり、また７００℃超では冷却時に再
び不安定なマルテンサイト相が生成するため焼戻し効果
が減少する。この焼戻し熱処理は溶接施工後も実施する
ことが望ましい。
【００１６】本発明では、靱性および溶接性を向上させ
るためにデルタ・フェライト相を生成しない成分の限
定、製造条件の限定を行っているが、溶製・凝固時の成
分偏析、特にＭｏの偏析によって部分的にデルタ・フェ
ライト相が生成する場合は、熱間圧延前あるいは熱間圧
延後に均質化焼鈍することが望ましい。また本発明鋼の
鋼板製造時あるいは溶接施工時には、溶接性を著しく害
する水素の混入を極力さける必要がある。水素の影響が
ある場合は、６００℃以下で拡散焼鈍を実施することが
望ましい。
るためにデルタ・フェライト相を生成しない成分の限
定、製造条件の限定を行っているが、溶製・凝固時の成
分偏析、特にＭｏの偏析によって部分的にデルタ・フェ
ライト相が生成する場合は、熱間圧延前あるいは熱間圧
延後に均質化焼鈍することが望ましい。また本発明鋼の
鋼板製造時あるいは溶接施工時には、溶接性を著しく害
する水素の混入を極力さける必要がある。水素の影響が
ある場合は、６００℃以下で拡散焼鈍を実施することが
望ましい。
【００１７】
【実施例】表１に供試鋼の化学成分を示す。供試鋼は真
空溶解炉で溶製後、いずれも３０mmまで熱間圧延したも
のである。供試鋼Ａ〜Ｊの焼入れ・焼戻し処理は同一条
件で実施した。つまり熱間圧延終了後再加熱し、１００
０℃で１時間保持後に室温まで水冷し、その後に６００
℃で４時間保持し、空冷した。
空溶解炉で溶製後、いずれも３０mmまで熱間圧延したも
のである。供試鋼Ａ〜Ｊの焼入れ・焼戻し処理は同一条
件で実施した。つまり熱間圧延終了後再加熱し、１００
０℃で１時間保持後に室温まで水冷し、その後に６００
℃で４時間保持し、空冷した。
【００１８】
【表１】
【００１９】母材の板厚中央から圧延方向とは垂直に引
張試験片、シャルピー試験片および疲労試験片を切り出
し、その機械的性質と腐食疲労強度を調べた。腐食疲労
試験は平行部４０mm径の丸棒試験片を用い、３．５％Ｎ
ａＣｌ水溶液中に浸漬し、片振引張応力付与下で繰り返
し速度１Hz、最高繰り返し回数２×１０6まで実施し、
その回数での疲労強度を求めた。
張試験片、シャルピー試験片および疲労試験片を切り出
し、その機械的性質と腐食疲労強度を調べた。腐食疲労
試験は平行部４０mm径の丸棒試験片を用い、３．５％Ｎ
ａＣｌ水溶液中に浸漬し、片振引張応力付与下で繰り返
し速度１Hz、最高繰り返し回数２×１０6まで実施し、
その回数での疲労強度を求めた。
【００２０】また同一素材の表層部から５mm厚×２０mm
幅×４０mm長の試験片を切り出し、塩水噴霧試験を実施
した。塩水噴霧は３．５％ＮａＣｌ水溶液を使用し、室
温で２４時間試験した後に発錆の有無を確認した。さら
に供試鋼の溶接性を調べるために、素材にＨ形狭開先
（幅１５mm）を切り出し、ＴＩＧ溶接を行った。溶接は
供試鋼Ｈと同じ成分の溶接棒を使用し、溶接電流２５
Ａ、溶接速度毎分５cmの条件で片側１０層ずつ行った。
溶接前の予熱は実施せず、溶接完了２４時間後に断面を
切り出し、割れ発生の有無を確認した。
幅×４０mm長の試験片を切り出し、塩水噴霧試験を実施
した。塩水噴霧は３．５％ＮａＣｌ水溶液を使用し、室
温で２４時間試験した後に発錆の有無を確認した。さら
に供試鋼の溶接性を調べるために、素材にＨ形狭開先
（幅１５mm）を切り出し、ＴＩＧ溶接を行った。溶接は
供試鋼Ｈと同じ成分の溶接棒を使用し、溶接電流２５
Ａ、溶接速度毎分５cmの条件で片側１０層ずつ行った。
溶接前の予熱は実施せず、溶接完了２４時間後に断面を
切り出し、割れ発生の有無を確認した。
【００２１】以上の試験から求めた０．２％耐力、引張
強度、破断伸び、０℃でのシャルピー吸収エネルギー、
塩水噴霧での孔食発生の有無、腐食疲労強度および溶接
時の割れ発生の有無を表２に示す。表２から本発明鋼は
高強度で海水中での耐食性に優れ、さらに靱性、腐食疲
労強度および溶接性にも優れていることがわかる。
強度、破断伸び、０℃でのシャルピー吸収エネルギー、
塩水噴霧での孔食発生の有無、腐食疲労強度および溶接
時の割れ発生の有無を表２に示す。表２から本発明鋼は
高強度で海水中での耐食性に優れ、さらに靱性、腐食疲
労強度および溶接性にも優れていることがわかる。
【００２２】
【表２】
【００２３】供試鋼Ｋは表３に示す各種温度で焼入れ、
焼戻し熱処理を実施した。保持時間および冷却方法は上
記供試鋼Ａ〜Ｊで実施した条件と同じとした。その後、
上記と同様に試験片を切り出し、機械的性質、耐食性お
よび溶接性を調べた。その結果も併せて表３に示す。こ
の表から本発明の温度範囲以外で焼入れ、焼戻し処理を
実施すると強度、耐食性、腐食疲労特性、溶接性のいず
れかが低下することがわかり、海水環境中で使用可能に
するためには本発明に従って製造する必要があることが
明らかである。
焼戻し熱処理を実施した。保持時間および冷却方法は上
記供試鋼Ａ〜Ｊで実施した条件と同じとした。その後、
上記と同様に試験片を切り出し、機械的性質、耐食性お
よび溶接性を調べた。その結果も併せて表３に示す。こ
の表から本発明の温度範囲以外で焼入れ、焼戻し処理を
実施すると強度、耐食性、腐食疲労特性、溶接性のいず
れかが低下することがわかり、海水環境中で使用可能に
するためには本発明に従って製造する必要があることが
明らかである。
【００２４】
【表３】
【００２５】以上の実施例から本発明鋼は高強度でかつ
耐海水性に優れ、さらに靱性、腐食疲労強度が高く、厚
肉材においても溶接性が良好であることがわかる。
耐海水性に優れ、さらに靱性、腐食疲労強度が高く、厚
肉材においても溶接性が良好であることがわかる。
【００２６】
【発明の効果】本発明の高強度マルテンサイトステンレ
ス鋼は耐食性に優れ、厚肉材においても優れた溶接性を
示すことから、高速船の水中翼等の耐海水性を要する船
舶構造物に最適であり、産業上寄与するところは極めて
大である。
ス鋼は耐食性に優れ、厚肉材においても優れた溶接性を
示すことから、高速船の水中翼等の耐海水性を要する船
舶構造物に最適であり、産業上寄与するところは極めて
大である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年４月３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】母材の板厚中央から圧延方向とは垂直に引
張試験片、シャルピー試験片および疲労試験片を切り出
し、その機械的性質と腐食疲労強度を調べた。腐食疲労
試験は平行部１０mm径の丸棒試験片を用い、３．５％Ｎ
ａＣｌ水溶液中に浸漬し、片振引張応力付与下で繰り返
し速度１Hｚ、最高繰り返し回数２×１０6まで実施し、
その回数での疲労強度を求めた。
張試験片、シャルピー試験片および疲労試験片を切り出
し、その機械的性質と腐食疲労強度を調べた。腐食疲労
試験は平行部１０mm径の丸棒試験片を用い、３．５％Ｎ
ａＣｌ水溶液中に浸漬し、片振引張応力付与下で繰り返
し速度１Hｚ、最高繰り返し回数２×１０6まで実施し、
その回数での疲労強度を求めた。
フロントページの続き (72)発明者 田所 裕 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 末次 和広 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５
％、Ｎｉ ２．０〜７．０％、Ｍｏ ２．０％超〜４．
０％、Ｎ ０．０２％以下を含有し、残部はＦｅおよび
不可避的不純物元素からなり、さらに下記の（１）式で
表されるＣｒｅｑと（２）式で表されるＮｉｅｑが、
（３）式ならびに（４）式を満足することにより、その
金属組織にフェライト相を含まないマルテンサイト相か
らなることを特徴とする耐海水性に優れた高強度マルテ
ンサイトステンレス鋼。 Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］ （１） Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］ （２） Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０ （３） Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０ （４） なお式中の［ ］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。 - 【請求項２】 重量％でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５
％、Ｎｉ ２．０〜７．０％、Ｍｏ ２．０％超〜４．
０％、Ｎ ０．０２％以下を含有し、さらにＮｂ ０．
０１〜０．５％、Ｖ ０．０１〜０．５％の１種または
２種を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物元素か
らなり、さらに下記の（１）式で表されるＣｒｅｑと
（２）式で表されるＮｉｅｑが、（３）式ならびに
（４）式を満足することにより、その金属組織にフェラ
イト相を含まないマルテンサイト相からなることを特徴
とする耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレ
ス鋼。 Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］ （１） Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］ （２） Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０ （３） Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０ （４） なお式中の［ ］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。 - 【請求項３】 重量％でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５
％、Ｎｉ ２．０〜７．０％、Ｍｏ ２．０％超〜４．
０％、Ｎ ０．０２％以下を含有し、さらにＡｌ ０．
００１〜０．０５％、Ｃａ ０．０００５〜０．００５
％の１種または２種を含有し、残部はＦｅおよび不可避
的不純物元素からなり、さらに下記の（１）式で表され
るＣｒｅｑと（２）式で表されるＮｉｅｑが、（３）式
ならびに（４）式を満足することにより、その金属組織
にフェライト相を含まないマルテンサイト相からなるこ
とを特徴とする耐海水性に優れた高強度マルテンサイト
ステンレス鋼。 Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］ （１） Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］ （２） Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０ （３） Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０ （４） なお式中の［ ］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。 - 【請求項４】 重量％でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５
％、Ｎｉ ２．０〜７．０％、Ｍｏ ２．０％超〜４．
０％、Ｎ ０．０２％以下を含有し、かつＮｂ ０．０
１〜０．５％、Ｖ ０．０１〜０．５％の１種または２
種を含有し、さらにＡｌ ０．００１〜０．０５％、Ｃ
ａ ０．０００５〜０．００５％の１種または２種を含
有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物元素からなり、
さらに下記の（１）式で表されるＣｒｅｑと（２）式で
表されるＮｉｅｑが、（３）式ならびに（４）式を満足
することにより、その金属組織にフェライト相を含まな
いマルテンサイト相からなることを特徴とする耐海水性
に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼。 Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］ （１） Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］ （２） Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０ （３） Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０ （４） なお式中の［ ］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。 - 【請求項５】 重量％でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５
％、Ｎｉ ２．０〜７．０％、Ｍｏ ２．０％超〜４．
０％、Ｎ ０．０２％以下を含有し、残部はＦｅおよび
不可避的不純物元素からなり、さらに下記の（１）式で
表されるＣｒｅｑと（２）式で表されるＮｉｅｑが、
（３）式ならびに（４）式を満足することにより、その
金属組織にフェライト相を含まない鋼材を、熱間圧延終
了後、９００〜１１００℃の温度範囲から１００℃以下
まで焼入れ処理を施し、さらにその後５００〜７００℃
に焼戻し処理を施すことを特徴とする耐海水性に優れた
高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。 Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］ （１） Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］ （２） Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０ （３） Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０ （４） なお式中の［ ］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。 - 【請求項６】 重量％でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５
％、Ｎｉ ２．０〜７．０％、Ｍｏ ２．０％超〜４．
０％、Ｎ ０．０２％以下を含有し、さらにＮｂ ０．
０１〜０．５％、Ｖ ０．０１〜０．５％の１種または
２種を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物元素か
らなり、さらに下記の（１）式で表されるＣｒｅｑと
（２）式で表されるＮｉｅｑが、（３）式ならびに
（４）式を満足することにより、その金属組織にフェラ
イト相を含まない鋼材を、熱間圧延終了後、９００〜１
１００℃の温度範囲から１００℃以下まで焼入れ処理を
施し、さらにその後５００〜７００℃に焼戻し処理を施
すことを特徴とする耐海水性に優れた高強度マルテンサ
イトステンレス鋼の製造方法。 Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］ （１） Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］ （２） Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０ （３） Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０ （４） なお式中の［ ］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。 - 【請求項７】 重量％でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５
％、Ｎｉ ２．０〜７．０％、Ｍｏ ２．０％超〜４．
０％、Ｎ ０．０２％以下を含有し、さらにＡｌ ０．
００１〜０．０５％、Ｃａ ０．０００５〜０．００５
％の１種または２種を含有し、残部はＦｅおよび不可避
的不純物元素からなり、さらに下記の（１）式で表され
るＣｒｅｑと（２）式で表されるＮｉｅｑが、（３）式
ならびに（４）式を満足することにより、その金属組織
にフェライト相を含まない鋼材を、熱間圧延終了後、９
００〜１１００℃の温度範囲から１００℃以下まで焼入
れ処理を施し、さらにその後５００〜７００℃に焼戻し
処理を施すことを特徴とする耐海水性に優れた高強度マ
ルテンサイトステンレス鋼の製造方法。 Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］ （１） Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］ （２） Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０ （３） Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０ （４） なお式中の［ ］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。 - 【請求項８】 重量％でＣ ０．０３％以下、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ １１〜１５
％、Ｎｉ ２．０〜７．０％、Ｍｏ ２．０％超〜４．
０％、Ｎ ０．０２％以下を含有し、かつＮｂ ０．０
１〜０．５％、Ｖ ０．０１〜０．５％の１種または２
種を含有し、さらにＡｌ ０．００１〜０．０５％、Ｃ
ａ ０．０００５〜０．００５％の１種または２種を含
有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物元素からなり、
さらに下記の（１）式で表されるＣｒｅｑと（２）式で
表されるＮｉｅｑが、（３）式ならびに（４）式を満足
することにより、その金属組織にフェライト相を含まな
い鋼材を、熱間圧延終了後、９００〜１１００℃の温度
範囲から１００℃以下まで焼入れ処理を施し、さらにそ
の後５００〜７００℃に焼戻し処理を施すことを特徴と
する耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス
鋼の製造方法。 Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］ （１） Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］ （２） Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０ （３） Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０ （４） なお式中の［ ］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31702191A JPH05156409A (ja) | 1991-11-29 | 1991-11-29 | 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31702191A JPH05156409A (ja) | 1991-11-29 | 1991-11-29 | 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05156409A true JPH05156409A (ja) | 1993-06-22 |
Family
ID=18083538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31702191A Withdrawn JPH05156409A (ja) | 1991-11-29 | 1991-11-29 | 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05156409A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995034690A1 (fr) * | 1994-06-16 | 1995-12-21 | Nippon Steel Corporation | Procede de production de tubes d'acier presentant une excellente resistance a la corrosion et une bonne aptitude au soudage |
| EP0798394A1 (en) * | 1996-03-27 | 1997-10-01 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic steel for line pipe having excellent corrosion resistance and weldability |
| EP1143024A4 (en) * | 1998-12-18 | 2002-08-07 | Nippon Kokan Kk | MARTENSITIC, STAINLESS STEEL |
| EP1112804A3 (en) * | 1999-12-28 | 2003-10-01 | Kawasaki Steel Corporation | Welding material and arc welding method for low carbon martensitic stainless steel |
| WO2004057050A1 (ja) * | 2002-12-20 | 2004-07-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼 |
| WO2006054430A1 (ja) * | 2004-11-19 | 2006-05-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| CN105658833A (zh) * | 2013-10-31 | 2016-06-08 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体-马氏体双相不锈钢及其制造方法 |
-
1991
- 1991-11-29 JP JP31702191A patent/JPH05156409A/ja not_active Withdrawn
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995034690A1 (fr) * | 1994-06-16 | 1995-12-21 | Nippon Steel Corporation | Procede de production de tubes d'acier presentant une excellente resistance a la corrosion et une bonne aptitude au soudage |
| US5820703A (en) * | 1994-06-16 | 1998-10-13 | Nippon Steel Corporation | Production method of steel pipe excellent in corrosion resistance and weldability |
| EP0798394A1 (en) * | 1996-03-27 | 1997-10-01 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic steel for line pipe having excellent corrosion resistance and weldability |
| US5985209A (en) * | 1996-03-27 | 1999-11-16 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic steel for line pipe having excellent corrosion resistance and weldability |
| EP1143024A4 (en) * | 1998-12-18 | 2002-08-07 | Nippon Kokan Kk | MARTENSITIC, STAINLESS STEEL |
| EP1112804A3 (en) * | 1999-12-28 | 2003-10-01 | Kawasaki Steel Corporation | Welding material and arc welding method for low carbon martensitic stainless steel |
| AU2003289437B2 (en) * | 2002-12-20 | 2007-09-20 | Nippon Steel Corporation | High-strength martensitic stainless steel with excellent resistances to carbon dioxide gas corrosion and sulfide stress corrosion cracking |
| WO2004057050A1 (ja) * | 2002-12-20 | 2004-07-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼 |
| CN100368579C (zh) * | 2002-12-20 | 2008-02-13 | 住友金属工业株式会社 | 耐二氧化碳气体腐蚀性及耐硫化物应力腐蚀破裂性优良的高强度马氏体不锈钢 |
| EP1584699A4 (en) * | 2002-12-20 | 2009-06-03 | Sumitomo Metal Ind | HIGH-STRENGTH MARTENSITIC STAINLESS STEEL WITH EXCELLENT RESISTANCE TO CARBONIC CORROSION AND SULPHID TREATMENT CRACK CORROSION |
| NO337858B1 (no) * | 2002-12-20 | 2016-07-04 | Sumitomo Metal Ind | Høyfast martensittisk rustfritt stål utmerket for korrosjonsmotstand mot karbondioksidgass og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand. |
| WO2006054430A1 (ja) * | 2004-11-19 | 2006-05-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| EP1826285A4 (en) * | 2004-11-19 | 2009-04-08 | Sumitomo Metal Ind | MARTENSITIC STAINLESS STEEL |
| CN105658833A (zh) * | 2013-10-31 | 2016-06-08 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体-马氏体双相不锈钢及其制造方法 |
| EP3029170A4 (en) * | 2013-10-31 | 2016-10-05 | Jfe Steel Corp | TWO-PHASE FERRITE-MARTENSIT-STAINLESS STEEL AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US10745774B2 (en) | 2013-10-31 | 2020-08-18 | Jfe Steel Corporation | Ferrite-martensite dual-phase stainless steel and method of manufacturing the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4814141A (en) | High toughness, ultra-high strength steel having an excellent stress corrosion cracking resistance with a yield stress of not less than 110 kgf/mm2 | |
| WO1996017964A1 (en) | Ultra-high strength steels and method thereof | |
| JPH10121202A (ja) | 耐硫化物応力割れ性を必要とする環境で使用される高強度鋼材およびその製造方法 | |
| JP5151693B2 (ja) | 高張力鋼の製造方法 | |
| EP0738784B1 (en) | High chromium martensitic steel pipe having excellent pitting resistance and method of manufacturing | |
| JP2008208406A (ja) | 材質異方性が小さく、耐疲労亀裂伝播特性に優れた鋼材およびその製造方法 | |
| JPH05156409A (ja) | 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 | |
| JPH06271975A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| JP2995524B2 (ja) | 高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 | |
| JPH07188840A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| JP2002339037A (ja) | 低温継手靱性と耐ｓｓｃ性に優れた高張力鋼とその製造方法 | |
| KR920008133B1 (ko) | 내응력부식균열성이 우수한 용접용 강재의 제조방법 | |
| JP3099155B2 (ja) | 溶接性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 | |
| JPH05156408A (ja) | 溶接性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 | |
| JP3705161B2 (ja) | 高張力鋼板 | |
| JPH0570890A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 | |
| JP3313440B2 (ja) | 高耐食性高強度クラッド鋼およびその製造方法 | |
| JPH06240406A (ja) | 高強度高靭性鋼板 | |
| JPH05186820A (ja) | 伸び特性の優れた高靱性高強度鋼の製造法 | |
| JPH0151526B2 (ja) | ||
| JP2842268B2 (ja) | 耐硫化水素応力腐食割れ特性と低温靱性に優れた溶接構造物の製造方法 | |
| JPH0633189A (ja) | 耐遅れ破壊性に優れたばね用鋼 | |
| JPS6358892B2 (ja) | ||
| JPS637328A (ja) | 耐硫化物腐食割れ性に優れた鋼の製造方法 | |
| JP2001032035A (ja) | 耐食性の良好な構造用鋼とその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990204 |