JPH05156997A - 内燃機関用エアフロメータの出力補正装置 - Google Patents
内燃機関用エアフロメータの出力補正装置Info
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- JPH05156997A JPH05156997A JP3320297A JP32029791A JPH05156997A JP H05156997 A JPH05156997 A JP H05156997A JP 3320297 A JP3320297 A JP 3320297A JP 32029791 A JP32029791 A JP 32029791A JP H05156997 A JPH05156997 A JP H05156997A
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- amount
- time
- air amount
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 吸気通路に介装される電気抵抗体に通電して
吸入空気量を検出するものにおいて、始動時に真の吸入
空気量を計測できるようにすることを目的とする。 【構成】 イグニッションスイッチ１０オン時からスタ
ータスイッチ１５オン時までの経過時間に応じて、電気
抵抗体２により検出された吸入空気量を補正する。
吸入空気量を検出するものにおいて、始動時に真の吸入
空気量を計測できるようにすることを目的とする。 【構成】 イグニッションスイッチ１０オン時からスタ
ータスイッチ１５オン時までの経過時間に応じて、電気
抵抗体２により検出された吸入空気量を補正する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、機関の吸気通路に設け
られ吸入空気量を検出する電気抵抗体からなるエアーフ
ロメータの出力補正装置に関し、特に始動性の向上技術
に関する。
られ吸入空気量を検出する電気抵抗体からなるエアーフ
ロメータの出力補正装置に関し、特に始動性の向上技術
に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の電子制御燃料噴射装置におい
ては、吸入空気量と機関回転速度とから基本噴射量を演
算した後燃料噴射量を演算するようにしており、このた
め吸入空気量を検出するために電気抵抗体式エアーフロ
メータを使用するようにしている。
ては、吸入空気量と機関回転速度とから基本噴射量を演
算した後燃料噴射量を演算するようにしており、このた
め吸入空気量を検出するために電気抵抗体式エアーフロ
メータを使用するようにしている。
【０００３】この電気抵抗体式エアーフロメータは、い
わゆるホットワイヤ型或いはホットフィルム型などの電
気抵抗体を吸気通路に介装し、電気抵抗体に通電しその
通電量から吸気空気量を検出するようにしている。これ
を、図２中のエアーフロメータ１を例にとり説明する
と、吸気通路に介装される熱線抵抗２と温度補償抵抗３
と基本抵抗４と固定抵抗５，６とによりブリッジ回路が
形成されている。
わゆるホットワイヤ型或いはホットフィルム型などの電
気抵抗体を吸気通路に介装し、電気抵抗体に通電しその
通電量から吸気空気量を検出するようにしている。これ
を、図２中のエアーフロメータ１を例にとり説明する
と、吸気通路に介装される熱線抵抗２と温度補償抵抗３
と基本抵抗４と固定抵抗５，６とによりブリッジ回路が
形成されている。
【０００４】そして、ブリッジ回路への供給電流を、ブ
リッジ回路の非平衡電圧即ちＡ点とＢ点との電圧を入力
する作動増幅器７，トランジスタ８，９により制御し、
例えば固定抵抗６の電圧変化に基づいて吸入空気量を検
出するものである。例えば吸入空気速度（吸入空気量）
が増大すれば熱線抵抗１の冷却が増大することによりそ
の抵抗値が減少しようとするが、このときにＡ点の電位
が増大して作動増幅器７の出力が増大し、ブリッジ回路
への供給電流が増大する。
リッジ回路の非平衡電圧即ちＡ点とＢ点との電圧を入力
する作動増幅器７，トランジスタ８，９により制御し、
例えば固定抵抗６の電圧変化に基づいて吸入空気量を検
出するものである。例えば吸入空気速度（吸入空気量）
が増大すれば熱線抵抗１の冷却が増大することによりそ
の抵抗値が減少しようとするが、このときにＡ点の電位
が増大して作動増幅器７の出力が増大し、ブリッジ回路
への供給電流が増大する。
【０００５】これにより、熱線抵抗２の発熱量を増大し
てその抵抗値を一定に保つように制御される。そして、
固定抵抗６の電圧から吸入空気流速を読取ることにより
吸入空気量を検出できるのである。
てその抵抗値を一定に保つように制御される。そして、
固定抵抗６の電圧から吸入空気流速を読取ることにより
吸入空気量を検出できるのである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、熱線抵抗５
及びその支持部は所定の熱容量を有するので、電源投入
時（イグニッションスイッチ１０オン時）に、その熱容
量を補うためにエアーフロメータ１に大電流が流れてそ
の出力電力が図１２に示すように大きく立上った後徐々
に安定するようになる。このため実際には吸入空気が少
ないにも拘わらず吸入空気量の検出値が多くなり燃料噴
射量も大きくなり空燃比が大幅にリッチ化するという不
具合がある。
及びその支持部は所定の熱容量を有するので、電源投入
時（イグニッションスイッチ１０オン時）に、その熱容
量を補うためにエアーフロメータ１に大電流が流れてそ
の出力電力が図１２に示すように大きく立上った後徐々
に安定するようになる。このため実際には吸入空気が少
ないにも拘わらず吸入空気量の検出値が多くなり燃料噴
射量も大きくなり空燃比が大幅にリッチ化するという不
具合がある。
【０００７】また、前記電源投入時からスタータスイッ
チオン時までの経過時間が変化すると、前記経過時間に
応じてスタータスイッチオン後の吸入空気量の検出値も
熱線抵抗の吸入空気に対する応答遅れにより真の値から
ずれるという不具合がある。具体的には前記経過時間が
約３秒までは図１３に示すような検出値が真値よりも大
きくなって空燃比がリッチ化し、また経過時間が前記３
秒を超えると逆に図５に示すように検出値が真値よりも
小さくなって空燃比がリーン化するという不具合があ
る。
チオン時までの経過時間が変化すると、前記経過時間に
応じてスタータスイッチオン後の吸入空気量の検出値も
熱線抵抗の吸入空気に対する応答遅れにより真の値から
ずれるという不具合がある。具体的には前記経過時間が
約３秒までは図１３に示すような検出値が真値よりも大
きくなって空燃比がリッチ化し、また経過時間が前記３
秒を超えると逆に図５に示すように検出値が真値よりも
小さくなって空燃比がリーン化するという不具合があ
る。
【０００８】これらの結果、エンジンストールの発生，
エミッション性の悪化を招くという不具合がある。本発
明は、このような実状に鑑みてなされたもので、始動時
に真の吸入空気量を計測できるようにすることを目的と
する。
エミッション性の悪化を招くという不具合がある。本発
明は、このような実状に鑑みてなされたもので、始動時
に真の吸入空気量を計測できるようにすることを目的と
する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】このため、本発明は、図
１に示すように、機関吸気通路に介装された電気抵抗体
Ａに電源Ｂから通電し前記電気抵抗体への通電量から吸
入空気量を検出するものにおいて、 前記電気抵抗体Ａ
への電源投入時から計時を開始する計時手段Ｃと、機関
の始動開始時を検出する始動開始時検出手段Ｄと、前記
電源投入時から始動開始時までの経過時間に基づいて、
前記検出された吸入空気量を補正する吸入空気量補正手
段Ｅと、を備えるようにした。
１に示すように、機関吸気通路に介装された電気抵抗体
Ａに電源Ｂから通電し前記電気抵抗体への通電量から吸
入空気量を検出するものにおいて、 前記電気抵抗体Ａ
への電源投入時から計時を開始する計時手段Ｃと、機関
の始動開始時を検出する始動開始時検出手段Ｄと、前記
電源投入時から始動開始時までの経過時間に基づいて、
前記検出された吸入空気量を補正する吸入空気量補正手
段Ｅと、を備えるようにした。
【００１０】
【作用】そして、電源投入時から始動開始時までの経過
時間に基づいて、電気抵抗体の通電量から検出された吸
入空気量を補正することにより、機関始動開始時に応答
遅れにより発生する空燃比のリーン化を抑制するように
した。
時間に基づいて、電気抵抗体の通電量から検出された吸
入空気量を補正することにより、機関始動開始時に応答
遅れにより発生する空燃比のリーン化を抑制するように
した。
【００１１】
【実施例】以下に、本発明の一実施例を図２〜図１１に
基づいて説明する。尚、従来例において説明した構成要
素は説明を省略する。図２において、エアーフロメータ
１にはイグニッションスイッチ１０を介して電源電圧Ｖ
B が印加されている。前記エアーフロメータ１の出力電
圧はＡ／Ｄ変換器１１を介して吸入空気量補正手段とし
てのマイクロコンピュータ１２に入力されている。ま
た、イグニッションスイッチ１０のオン時に計時を開始
する計時手段としてのタイマ１３が設けられ、タイマ１
３のカウント信号はマイクロコンピュータ１２に入力さ
れている。また、マイクロコンピュータ１２には回転セ
ンサ１４とスタータスイッチ１５とから信号が入力され
ている。
基づいて説明する。尚、従来例において説明した構成要
素は説明を省略する。図２において、エアーフロメータ
１にはイグニッションスイッチ１０を介して電源電圧Ｖ
B が印加されている。前記エアーフロメータ１の出力電
圧はＡ／Ｄ変換器１１を介して吸入空気量補正手段とし
てのマイクロコンピュータ１２に入力されている。ま
た、イグニッションスイッチ１０のオン時に計時を開始
する計時手段としてのタイマ１３が設けられ、タイマ１
３のカウント信号はマイクロコンピュータ１２に入力さ
れている。また、マイクロコンピュータ１２には回転セ
ンサ１４とスタータスイッチ１５とから信号が入力され
ている。
【００１２】そしてマイクロコンピュータ１２は図３の
フローチャートに示すルーチンに従ってエアーフロメー
タ１の出力補正を行うようになっている。次に、作用を
図３のフローチャートに従って説明する。Ｓ１では、エ
アーフロメータ１の出力電圧ＵＳを読込む。Ｓ２では、
読込まれた出力電圧ＵＳに基づいて変換マップから吸入
空気量Ｑを検索する。
フローチャートに示すルーチンに従ってエアーフロメー
タ１の出力補正を行うようになっている。次に、作用を
図３のフローチャートに従って説明する。Ｓ１では、エ
アーフロメータ１の出力電圧ＵＳを読込む。Ｓ２では、
読込まれた出力電圧ＵＳに基づいて変換マップから吸入
空気量Ｑを検索する。
【００１３】Ｓ３では、タイマ１３の計時時間とスター
タスイッチ１５（若しくは回転速度センサ１４）の信号
とに基づいて、イグニッションスイッチ１０オン時から
スタータスイッチ１５オン時（すなわち機関の始動開始
時）までの経過時間が所定時間内（例えば３秒から１０
秒の範囲）か否かを判定し、ＹＥＳのときにはＳ４に進
みＮＯのときにはＳ４を通過することなくＳ５に進む。
タスイッチ１５（若しくは回転速度センサ１４）の信号
とに基づいて、イグニッションスイッチ１０オン時から
スタータスイッチ１５オン時（すなわち機関の始動開始
時）までの経過時間が所定時間内（例えば３秒から１０
秒の範囲）か否かを判定し、ＹＥＳのときにはＳ４に進
みＮＯのときにはＳ４を通過することなくＳ５に進む。
【００１４】Ｓ４では、前記Ｓ２にてエアーフロメータ
１の出力電圧ＵＳから求められた吸入空気量Ｑを以下の
如く補正する。ところで、始動時にエアーフロメータ１
付近において空気の移動が開始されると、エアーフロメ
ータ１の出力値は図４に示すように実際の吸入空気量の
増加に立遅れて初期においては急激に増加し後期におい
ては徐々に増大し、吸入空気量の検出遅れが発生する。
この検出遅れが発生する原因としては、熱線抵抗２の熱
容量が大きく吸入空気が熱線抵抗２から熱を奪いにくい
こと（以下，高周波成分の遅れと称す）と、熱線抵抗１
を加熱すべき熱量の一部が支持部，リード線を介して逃
げること（以下，低周波成分の遅れと称す）と、が挙げ
られる。そして、図５に示すように低周波成分の影響は
検出遅れが発生する全領域にて発生し、また高周波成分
の影響は検出遅れ発生域の前期にて発生する。
１の出力電圧ＵＳから求められた吸入空気量Ｑを以下の
如く補正する。ところで、始動時にエアーフロメータ１
付近において空気の移動が開始されると、エアーフロメ
ータ１の出力値は図４に示すように実際の吸入空気量の
増加に立遅れて初期においては急激に増加し後期におい
ては徐々に増大し、吸入空気量の検出遅れが発生する。
この検出遅れが発生する原因としては、熱線抵抗２の熱
容量が大きく吸入空気が熱線抵抗２から熱を奪いにくい
こと（以下，高周波成分の遅れと称す）と、熱線抵抗１
を加熱すべき熱量の一部が支持部，リード線を介して逃
げること（以下，低周波成分の遅れと称す）と、が挙げ
られる。そして、図５に示すように低周波成分の影響は
検出遅れが発生する全領域にて発生し、また高周波成分
の影響は検出遅れ発生域の前期にて発生する。
【００１５】そこで、吸入空気量の補正を高周波成分遅
れと低周波成分遅れとに分けて説明し、さらに加・減運
転時の吸入空気量補正を説明する。まず、高周波成分に
よる遅れ補正を図６に基づいて説明すると、高周波成分
が収束する高周波成分遅れ時間をＴ１に設定し吸入空気
量Ｑのサンプリング周期を△Ｔに設定したときに、サン
プリング周期△Ｔ内での収束率は△Ｔ／Ｔ１になる。
れと低周波成分遅れとに分けて説明し、さらに加・減運
転時の吸入空気量補正を説明する。まず、高周波成分に
よる遅れ補正を図６に基づいて説明すると、高周波成分
が収束する高周波成分遅れ時間をＴ１に設定し吸入空気
量Ｑのサンプリング周期を△Ｔに設定したときに、サン
プリング周期△Ｔ内での収束率は△Ｔ／Ｔ１になる。
【００１６】そして、前回と今回のサンプリング時にエ
アーフロメータ１の出力値に基づいて求められた吸入空
気量の差分△Ｑ（＝Ｑ−Ｑ-1）と△ＱＳＳとは近似的に
以下の式を満足する。 △Ｑ ＝ △ＱＳＳ × △Ｔ ／ Ｔ１ … (1) また、 ＱＳＳ ＝ Ｑ-1 ＋ △ＱＳＳ … (2)
になるので、(2)式に(1)式を代入すると ＱＳＳ ＝ Ｑ-1 ＋ △Ｑ × Ｔ１ ／ △Ｔ ＝ Ｑ-1 ＋（Ｑ−Ｑ-1）× △Ｔ ／ Ｔ１ … (3) となる 。
アーフロメータ１の出力値に基づいて求められた吸入空
気量の差分△Ｑ（＝Ｑ−Ｑ-1）と△ＱＳＳとは近似的に
以下の式を満足する。 △Ｑ ＝ △ＱＳＳ × △Ｔ ／ Ｔ１ … (1) また、 ＱＳＳ ＝ Ｑ-1 ＋ △ＱＳＳ … (2)
になるので、(2)式に(1)式を代入すると ＱＳＳ ＝ Ｑ-1 ＋ △Ｑ × Ｔ１ ／ △Ｔ ＝ Ｑ-1 ＋（Ｑ−Ｑ-1）× △Ｔ ／ Ｔ１ … (3) となる 。
【００１７】また、前記高周波成分遅れ時間Ｔ１は、図
７に示すようにイグニッションスイッチオン時からスタ
ータスイッチオン時までの経過時間が長くなるに従って
小さくなるようになり、さらに経過時間が長くなると略
一定に保持されるようになる。したがって、前記ＱＳＳ
は、エアーフロメータ１の出力値と前記経過時間とサン
プリング周期△Ｔとから求めることができる。ここで、
前記ＱＳＳは、エアーフロメータ１の出力値入力よる吸
入空気量と高周波成分遅れ補正量とが含まれており、以
下ＱＳＳを高周波成分遅れ分と称す。
７に示すようにイグニッションスイッチオン時からスタ
ータスイッチオン時までの経過時間が長くなるに従って
小さくなるようになり、さらに経過時間が長くなると略
一定に保持されるようになる。したがって、前記ＱＳＳ
は、エアーフロメータ１の出力値と前記経過時間とサン
プリング周期△Ｔとから求めることができる。ここで、
前記ＱＳＳは、エアーフロメータ１の出力値入力よる吸
入空気量と高周波成分遅れ補正量とが含まれており、以
下ＱＳＳを高周波成分遅れ分と称す。
【００１８】次に、低周波成分による遅れ補正を図８〜
図１０に基づいて説明すると、低周波成分が収束する低
周波成分遅れ時間をＴ２に設定し、吸入空気量のサンプ
リング周期を△Ｔに設定したときに、サンプリング周期
△Ｔ内での収束率は△Ｔ／Ｔ２になる。また、低周波成
分による遅れ補正ＡＦＬＥには、今回サンプリング時に
発生した遅れ分と、前回サンプリング時から持ち越され
た遅れ持ち越し分と、が含まれており、それらの和が遅
れ補正量ＡＦＬＥになる。
図１０に基づいて説明すると、低周波成分が収束する低
周波成分遅れ時間をＴ２に設定し、吸入空気量のサンプ
リング周期を△Ｔに設定したときに、サンプリング周期
△Ｔ内での収束率は△Ｔ／Ｔ２になる。また、低周波成
分による遅れ補正ＡＦＬＥには、今回サンプリング時に
発生した遅れ分と、前回サンプリング時から持ち越され
た遅れ持ち越し分と、が含まれており、それらの和が遅
れ補正量ＡＦＬＥになる。
【００１９】まず、今回サンプリング時の低周波成分の
遅れ分を図８に基づいて説明すると、今回発生した低周
波成分の遅れ分ＡＦＬＥと今回発生した高周波成分の遅
れ分との比（△ＱＳＳ／ＡＦＬＥ）は、吸入空気の増大
が開始された時点における低周波成分と高周波成分との
割合（Ａ／Ｂ）と、に略等しくなるので、 △ＱＳＳ ／ ＡＦＬＥ ＝ Ａ ／ Ｂ となり、 ＡＦＬＦ ＝ △ＱＳＳ Ｂ ／ Ａ … (4) とな
る。
遅れ分を図８に基づいて説明すると、今回発生した低周
波成分の遅れ分ＡＦＬＥと今回発生した高周波成分の遅
れ分との比（△ＱＳＳ／ＡＦＬＥ）は、吸入空気の増大
が開始された時点における低周波成分と高周波成分との
割合（Ａ／Ｂ）と、に略等しくなるので、 △ＱＳＳ ／ ＡＦＬＥ ＝ Ａ ／ Ｂ となり、 ＡＦＬＦ ＝ △ＱＳＳ Ｂ ／ Ａ … (4) とな
る。
【００２０】次に、遅れ持ち越し分を図９に基づいて説
明すると、遅れ持ち越し分ＡＦＬＥは、前回サンプリン
グ時の持ち越し分ＡＦＬＥ-1と、サンプリング周期△Ｔ
内にて収束した持ち越し分ＡＦＬＥ-1 × △Ｔ ／
Ｔ２とを乗じた値となり次式により表わせる。 ＡＦＬＥ ＝ ＡＦＬＥ-1 × ＡＦＬＥ-1 × △Ｔ／Ｔ２ ＝ ＡＦＬＥ-1 ×（Ｔ２−△Ｔ／Ｔ２） … (5) そして、前記(4)式と(5)式とを加えることにより、低周
波成分の遅れ補正量ＡＦＬＥが次式にて求められる。
明すると、遅れ持ち越し分ＡＦＬＥは、前回サンプリン
グ時の持ち越し分ＡＦＬＥ-1と、サンプリング周期△Ｔ
内にて収束した持ち越し分ＡＦＬＥ-1 × △Ｔ ／
Ｔ２とを乗じた値となり次式により表わせる。 ＡＦＬＥ ＝ ＡＦＬＥ-1 × ＡＦＬＥ-1 × △Ｔ／Ｔ２ ＝ ＡＦＬＥ-1 ×（Ｔ２−△Ｔ／Ｔ２） … (5) そして、前記(4)式と(5)式とを加えることにより、低周
波成分の遅れ補正量ＡＦＬＥが次式にて求められる。
【００２１】 ＡＦＬＥ＝△ＱＳＳ×Ｂ／Ａ＋ＡＦＬＥ-1（Ｔ２−△Ｔ／Ｔ２） ＝（ＱＳＳ−ＱＳＳ-1）×Ｂ／Ａ＋ＡＦＬＥ-1（Ｔ２−△Ｔ／Ｔ２）…(6 ) ここで、Ｂ／Ａはエアーフロメータ１の特
性から固定値に設定でき、低周波成分遅れ時間Ｔ２は図
１０に示すようにイグニッションスイッチオン時からス
タータスイッチオン時までの経過時間に応じて設定でき
る。
性から固定値に設定でき、低周波成分遅れ時間Ｔ２は図
１０に示すようにイグニッションスイッチオン時からス
タータスイッチオン時までの経過時間に応じて設定でき
る。
【００２２】次に、加・減速運転時の吸入空気量補正を
図１１に基づいて説明する。まず、加速運転時には吸入
空気量が急激に増大するので熱線抵抗２から熱を奪いや
すくなり熱線抵抗２への通電量が増大するので、熱線抵
抗２から支持部，リード線を介して放熱されやすくなる
ため、図１１の左部の如く高周波成分の遅れの割合が小
さくなる（Ａが小さくなる）のに対し低周波成分の遅れ
の割合が大きくなる（Ｂが大きくなる）。これに対し、
減速運転時には、加速運転時とは逆に、吸入空気量が急
激に減少するので熱線抵抗２から熱を奪いにくくなり、
熱線抵抗２への通電量が減少するので熱線抵抗２から支
持部，リード線を介して放熱しにくくなるため、図１１
の右部の如く高周波成分遅れの割合が大きくなる（Ａが
大きくなる）のに対し低周波成分遅れの割合が大きくな
る（Ｂが小さくなる）。
図１１に基づいて説明する。まず、加速運転時には吸入
空気量が急激に増大するので熱線抵抗２から熱を奪いや
すくなり熱線抵抗２への通電量が増大するので、熱線抵
抗２から支持部，リード線を介して放熱されやすくなる
ため、図１１の左部の如く高周波成分の遅れの割合が小
さくなる（Ａが小さくなる）のに対し低周波成分の遅れ
の割合が大きくなる（Ｂが大きくなる）。これに対し、
減速運転時には、加速運転時とは逆に、吸入空気量が急
激に減少するので熱線抵抗２から熱を奪いにくくなり、
熱線抵抗２への通電量が減少するので熱線抵抗２から支
持部，リード線を介して放熱しにくくなるため、図１１
の右部の如く高周波成分遅れの割合が大きくなる（Ａが
大きくなる）のに対し低周波成分遅れの割合が大きくな
る（Ｂが小さくなる）。
【００２３】これにより、低周波成分の遅れ補正ＡＦＬ
Ｅに乗じて過渡運転時の吸入空気量を補正する過渡補正
量ＡＦＬＧは、加速運転時に大きく設定し、減速運転時
に小さく設定するようにする。このようにして、高周波
成分と低周波成分と過渡運転時との補正量に基づいて、
エアーフロメータ１を通過する真の吸入空気量ＱＳを以
下の如く表わせる。
Ｅに乗じて過渡運転時の吸入空気量を補正する過渡補正
量ＡＦＬＧは、加速運転時に大きく設定し、減速運転時
に小さく設定するようにする。このようにして、高周波
成分と低周波成分と過渡運転時との補正量に基づいて、
エアーフロメータ１を通過する真の吸入空気量ＱＳを以
下の如く表わせる。
【００２４】 ＱＳ ＝ ＱＳＳ ＋ ＡＦＬＥ × ＡＦＬＧ ＝ Ｑ-1 ＋ （Ｑ−Ｑ-1） × Ｔ１ ／ △Ｔ ＋ＡＦＬＧ×｛（ＱＳＳ−ＱＳＳ-1）×Ｂ／Ａ＋ＡＦＬＥ-1（Ｔ２− △Ｔ／Ｔ２ ）｝ また、図３のフローチャートに戻ると、Ｓ５では、Ｓ２
にて求められた吸入空気量Ｑ若しくはＳ４にて補正され
た吸入空気量ＱＳと、機関回転速度Ｎと、に基づいて、
基本噴射量ＴＰ＝ＫＱ（ｏｒＱＳ）／Ｎ（Ｋは定数）を
演算する。
にて求められた吸入空気量Ｑ若しくはＳ４にて補正され
た吸入空気量ＱＳと、機関回転速度Ｎと、に基づいて、
基本噴射量ＴＰ＝ＫＱ（ｏｒＱＳ）／Ｎ（Ｋは定数）を
演算する。
【００２５】Ｓ６では、演算された基本噴射量ＴＰが始
動時最大基本噴射量ＴＰＭＡＸ未満か否かを判定し、Ｙ
ＥＳのときにはＳ７に進みＮＯのときにはＳ８に進む。
Ｓ７では、演算された基本噴射量ＴＰを選択し、Ｓ８で
は始動時最大基本噴射量ＴＰＭＡＸを選択する。ところ
で、イグニッションスイッチ１０オン直後すなわちエア
ーフロメータ１への電源投下直後には熱線抵抗２に過大
電流が流れるので（図１２参照）、電源投入から約３秒
以内に始動を開始すると空燃比がリッチ化する特性（図
１３参照）を有するため、そのリッチ化を抑制する目的
でＴＰＭＡＸを設けている。したがって、ＴＰＭＡＸが
選択されるときは電源投入時からスタータスイッチ１５
がオンされる経過時間が約３秒以内となる。
動時最大基本噴射量ＴＰＭＡＸ未満か否かを判定し、Ｙ
ＥＳのときにはＳ７に進みＮＯのときにはＳ８に進む。
Ｓ７では、演算された基本噴射量ＴＰを選択し、Ｓ８で
は始動時最大基本噴射量ＴＰＭＡＸを選択する。ところ
で、イグニッションスイッチ１０オン直後すなわちエア
ーフロメータ１への電源投下直後には熱線抵抗２に過大
電流が流れるので（図１２参照）、電源投入から約３秒
以内に始動を開始すると空燃比がリッチ化する特性（図
１３参照）を有するため、そのリッチ化を抑制する目的
でＴＰＭＡＸを設けている。したがって、ＴＰＭＡＸが
選択されるときは電源投入時からスタータスイッチ１５
がオンされる経過時間が約３秒以内となる。
【００２６】そして、選択されたＴＰ若しくはＴＰＭＡ
Ｘに基づいて燃料噴射量を演算し、その燃料噴射量に応
じて燃料噴射弁（図示せず）を駆動し機関に燃料を供給
する。以上説明したように、イグニッションスイッチ１
０オン時からスタータスイッチ１５オン時までの経過時
間に応じてエアーフロメータ１により検出された吸入空
気量を得ることができるため、空燃比を最適に維持で
き、始動時のエンジンストールの発生、エミッションの
悪化，点火栓のくすぶりを防止できる。特に、熱線抵抗
２の応答遅れを高周波成分と低周波成分と過渡補正分と
に分けて補正するようにしたので、真の吸入空気量を高
精度に確保できる。
Ｘに基づいて燃料噴射量を演算し、その燃料噴射量に応
じて燃料噴射弁（図示せず）を駆動し機関に燃料を供給
する。以上説明したように、イグニッションスイッチ１
０オン時からスタータスイッチ１５オン時までの経過時
間に応じてエアーフロメータ１により検出された吸入空
気量を得ることができるため、空燃比を最適に維持で
き、始動時のエンジンストールの発生、エミッションの
悪化，点火栓のくすぶりを防止できる。特に、熱線抵抗
２の応答遅れを高周波成分と低周波成分と過渡補正分と
に分けて補正するようにしたので、真の吸入空気量を高
精度に確保できる。
【００２７】尚、本実施例で始動開始までの最大経過時
間を１０秒に設定したのは通常の始動操作ではそれ以上
に長いことは殆どないためであり、最大経過時間を設定
しなくてもよい。
間を１０秒に設定したのは通常の始動操作ではそれ以上
に長いことは殆どないためであり、最大経過時間を設定
しなくてもよい。
【００２８】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように、電源投
入時から始動開始時までの経過時間に応じて、検出され
た吸入空気量を補正するようにしたので、吸気通路を流
れる真の吸入空気量を確保できるため、最適な空燃比を
確保でき、エンジンストールの発生、エミッションの悪
化、点火栓のくすぶり等を防止できる。
入時から始動開始時までの経過時間に応じて、検出され
た吸入空気量を補正するようにしたので、吸気通路を流
れる真の吸入空気量を確保できるため、最適な空燃比を
確保でき、エンジンストールの発生、エミッションの悪
化、点火栓のくすぶり等を防止できる。
【図１】 本発明のクレーム対応図。
【図２】 本発明の一実施例を示す構成図。
【図３】 同上のフローチャート。
【図４】 エアーフロメータの出力値の吸入空気に対す
る応答遅れを示す図。
る応答遅れを示す図。
【図５】 図４の応答遅れを詳細に説明するための図。
【図６】 同上の高周波成分遅れを説明するための図。
【図７】 同上の特性図。
【図８】 同上の低周波成分遅れを説明するための図。
【図９】 同上の低周波成分遅れを説明するための他の
図。
図。
【図10】 同上の特性図。
【図11】 過渡運転時の吸入空気量補正を説明するため
の図。
の図。
【図12】 従来の欠点を説明するための図。
【図13】 従来の欠点を説明するための他の図。
１…エアーフロメータ ２…熱線抵抗 １０…イグニッションスイッチ １２…マイクロコンピュータ １３…タイマ １５…スタータスイッチ
Claims (1)
- 【請求項１】 機関吸気通路に介装された電気抵抗体に
電源から通電し前記電気抵抗体への通電量から吸入空気
量を検出するようにした装置において、 前記電気抵抗体への電源投入時から計時を開始する計時
手段と、機関の始動開始時を検出する始動開始時検出手
段と、前記電源投入時から始動開始時までの経過時間に
基づいて前記検出された吸入空気量を補正する吸入空気
量補正手段と、を備えたことを特徴とする内燃機関用エ
アフロメータの出力補正装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3320297A JP2855379B2 (ja) | 1991-12-04 | 1991-12-04 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3320297A JP2855379B2 (ja) | 1991-12-04 | 1991-12-04 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05156997A true JPH05156997A (ja) | 1993-06-22 |
| JP2855379B2 JP2855379B2 (ja) | 1999-02-10 |
Family
ID=18119935
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3320297A Expired - Lifetime JP2855379B2 (ja) | 1991-12-04 | 1991-12-04 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2855379B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09158758A (ja) * | 1995-12-06 | 1997-06-17 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02141823U (ja) * | 1989-05-02 | 1990-11-29 | ||
| JPH02144636U (ja) * | 1989-05-02 | 1990-12-07 | ||
| JPH03253741A (ja) * | 1990-03-01 | 1991-11-12 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料制御装置 |
-
1991
- 1991-12-04 JP JP3320297A patent/JP2855379B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02141823U (ja) * | 1989-05-02 | 1990-11-29 | ||
| JPH02144636U (ja) * | 1989-05-02 | 1990-12-07 | ||
| JPH03253741A (ja) * | 1990-03-01 | 1991-11-12 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料制御装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09158758A (ja) * | 1995-12-06 | 1997-06-17 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2855379B2 (ja) | 1999-02-10 |
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