JPH0516618A - Bead structure of pneumatic tire - Google Patents
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- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
- B60C15/0603—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex
- B60C15/0607—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex comprising several parts, e.g. made of different rubbers
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、ビード耐久性を向上
させた空気入りタイヤのビード部構造に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a bead structure of a pneumatic tire having improved bead durability.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、空気入りタイヤは荷重を負荷す
ると、該荷重の反力を路面から受けて接地側のサイドウ
ォール部が撓み、この撓みがビード部へと伝達される
が、ここで、カーカスプライの折返し部内に埋設されて
いるコードが非伸張性コード、例えば弾性率が2500kg/m
m2以上のコードであると、折返し部自体は変形し難いの
で、前記撓みによりこの折返し部の半径方向外端の周囲
のゴムに大きな圧縮歪が発生する。そして、前述のよう
な圧縮歪は該折返し部が走行によって接地側となる毎に
繰返し作用するため、該折返し部の半径方向外端部近傍
のゴムに亀裂が生じ、遂にはセパレーションへと進展す
ることがある。2. Description of the Related Art Generally, when a load is applied to a pneumatic tire, the reaction force of the load is received from the road surface and the sidewall portion on the ground contact side bends, and this deflection is transmitted to the bead portion. The cord embedded in the folded portion of the carcass ply is a non-stretchable cord, for example, the elastic modulus is 2500 kg / m.
If the cord has a length of m 2 or more, the folded-back portion itself is difficult to be deformed, so that a large compression strain is generated in the rubber around the radially outer end of the folded-back portion due to the bending. Since the compressive strain as described above repeatedly acts every time the folded portion comes to the ground contact side by running, a crack occurs in the rubber in the vicinity of the radially outer end of the folded portion, and finally progresses to separation. Sometimes.
【０００３】従来、このような折返し端セパレーション
を防止するため、スティフナーのショアＡ硬度を高くし
たり、あるいは、折返し部の軸方向外側に非伸張性コー
ドが埋設された補強プライを該折返し部に沿い、かつ、
補強プライの半径方向外端が該折返し端より半径方向外
側になるよう配置し、前記圧縮歪を抑制することが提案
されている。[0003] Conventionally, in order to prevent such a folded end separation, a stiffener has a high Shore A hardness, or a reinforcing ply having a non-stretchable cord embedded in an axially outer side of the folded portion is provided at the folded portion. Along, and
It has been proposed to arrange the reinforcing ply so that the outer end in the radial direction is located outside the folded end in the radial direction to suppress the compressive strain.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の空気入りタイヤは、ビード部の曲げ剛性が高
くなるとともに重量が大きくなるため、走行時ビード部
が発熱するとともに、タイヤの転がり抵抗が大きくなっ
てしまうという問題点がある。また、後者にあっては、
補強プライの半径方向外端近傍に大きな圧縮歪が生じて
セパレーションが発生してしまうという問題点もある。However, in such a conventional pneumatic tire, since the bending rigidity of the bead portion increases and the weight increases, the bead portion generates heat during running and the rolling resistance of the tire increases. There is a problem that it becomes large. In the latter case,
There is also a problem that a large compressive strain is generated near the outer end of the reinforcing ply in the radial direction to cause separation.
【０００５】この発明は、ビード部における発熱および
転がり抵抗の増大を防止しながら、外側プライ、例えば
カーカスプライの折返し部、補強プライの半径方向外端
近傍におけるセパレーションを阻止することができる空
気入りタイヤのビード部構造を提供することを目的とす
る。The present invention is a pneumatic tire capable of preventing heat generation and an increase in rolling resistance in a bead portion, and at the same time, preventing separation in an outer ply, for example, a folded portion of a carcass ply and a radial outer end of a reinforcing ply. It aims at providing the bead part structure of.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】このような目的は、第１
に、ほぼ半径方向に延びるカーカスプライの本体部と、
前記本体部より軸方向外側に配置されるとともに該本体
部に沿って延び、内部に弾性率が2500kg/mm2以上で直径
がｄのコードが埋設された外側プライと、前記本体部と
外側プライとの間に配置されたビードと、半径方向内側
部が本体部と外側プライとの間に配置され、半径方向内
端がビードに接するゴムからなるスティフナーと、外側
プライおよびスティフナーより軸方向外側に位置し１種
類のゴムからなるサイドゴムと、を備えた空気入りタイ
ヤのビード部構造において、前記スティフナーの外側表
面上で外側プライの半径方向外端からコード直径ｄの 1
倍および30倍だけビードから離隔する方向へ離れた位置
をそれぞれＡおよびＢとし、また、外側プライの半径方
向外端を通りスティフナーの内側表面に直角な直線Ｌと
スティフナーの内側表面との交点Ｃからコード直径ｄの
30倍だけビードから離隔する方向へ離れたスティフナー
の内側表面上での位置をＤとするとともに、前記交点Ｃ
からコード直径ｄの10倍だけビードに接近する方向へ離
れたスティフナーの内側表面上での位置をＥとしたと
き、前記位置Ａと位置Ｂとの間のスティフナーの外側表
面上での位置Ｆと、位置Ｄと位置Ｅとの間のスティフナ
ーの内側表面上での位置Ｇとを結ぶ境界面Ｘにより、ス
ティフナーを境界面Ｘより半径方向内側に位置する内側
スティフナー部と境界面Ｘより半径方向外側に位置する
外側スティフナー部とに区分し、かつ、前記内側スティ
フナー部をショアＡ硬度が58度ないし68度のゴムから構
成するとともに、外側スティフナー部をショアＡ硬度が
55度以下でかつ前記サイドゴムと実質上同一組成のゴム
から構成し、さらに、前記外側スティフナー部のスティ
フナー全体に対する体積割合を10％以上とした空気入り
タイヤのビード部構造により、第２に、ほぼ半径方向に
延びるカーカスプライの本体部と、前記本体部より軸方
向外側に配置されるとともに該本体部に沿って延び、内
部に弾性率が2500kg/mm2以上で直径がｄのコードが埋設
された外側プライと、前記本体部と外側プライとの間に
配置されたビードと、半径方向内側部が本体部と外側プ
ライとの間に配置され、半径方向内端がビードに接する
ゴムからなるスティフナーと、外側プライおよびスティ
フナーより軸方向外側に位置し１種類のゴムからなるサ
イドゴムと、を備えた空気入りタイヤのビード部構造に
おいて、前記スティフナーの外側表面上で外側プライの
半径方向外端からコード直径ｄの 1倍および30倍だけビ
ードから離隔する方向へ離れた位置をそれぞれＡおよび
Ｂとし、また、外側プライの半径方向外端を通りスティ
フナーの内側表面に直角な直線Ｌとスティフナーの内側
表面との交点Ｃからコード直径ｄの30倍だけビードから
離隔する方向へ離れたスティフナーの内側表面上での位
置をＤとするとともに、前記交点Ｃからコード直径ｄの
10倍だけビードに接近する方向へ離れたスティフナーの
内側表面上での位置をＥとし、さらに、スティフナーの
外側表面上で外側プライの半径方向外端からコード直径
ｄの10倍だけビードに接近する方向へ離れた位置をＪと
したとき、前記位置Ａと位置Ｂとの間のスティフナーの
外側表面上での位置Ｆと、位置Ｄと位置Ｅとの間のステ
ィフナーの内側表面上での位置Ｇとを結ぶ境界面Ｘおよ
びスティフナーの外側表面上で前記位置Ｊよりビードに
接近する側に位置する位置Ｋとスティフナーの内側表面
上で位置Ｇよりビードに接近する側に位置する位置Ｍと
を結ぶ境界面Ｙにより、スティフナーを境界面Ｙより半
径方向内側に位置するベーススティフナー部と、境界面
Ｙより半径方向外側で境界面Ｘより半径方向内側に位置
する内側スティフナー部と、境界面Ｘより半径方向外側
に位置する外側スティフナー部とに区分し、かつ、前記
ベーススティフナー部をショアＡ硬度が75度以上のゴム
から構成するとともに、内側スティフナー部をショアＡ
硬度が58度ないし68度のゴムから構成し、また、外側ス
ティフナー部をショアＡ硬度が55度以下でかつ前記サイ
ドゴムと実質上同一組成のゴムから構成し、さらに、前
記外側スティフナー部のスティフナー全体に対する体積
割合を10％以上とした空気入りタイヤのビード部構造に
より達成することができる。[Means for Solving the Problems]
A body portion of the carcass ply extending substantially in the radial direction,
An outer ply which is arranged axially outside of the main body portion, extends along the main body portion, and in which a cord having an elastic modulus of 2500 kg / mm 2 or more and a diameter of d is embedded, and the main body portion and the outer ply. A stiffener made of rubber having a radially inner portion between the main body portion and the outer ply and a radially inner end in contact with the bead, and a bead disposed between the outer ply and the stiffener. In a bead structure of a pneumatic tire having a side rubber made of one type of rubber positioned, a cord diameter d of 1 from a radially outer end of an outer ply on the outer surface of the stiffener.
A and B are positions away from the bead by 20 times and 30 times, respectively, and an intersection C between the straight line L passing through the outer end of the outer ply in the radial direction and perpendicular to the inner surface of the stiffener and the inner surface of the stiffener. From cord diameter d
The position on the inner surface of the stiffener, which is separated from the bead by 30 times in the direction away from the bead, is D, and the intersection C
Let E be the position on the inner surface of the stiffener that is separated by 10 times the cord diameter d in the direction of approaching the bead, and position F on the outer surface of the stiffener between position A and position B. , A boundary surface X connecting the position G on the inner surface of the stiffener between the position D and the position E, the inner stiffener portion located radially inward of the boundary surface X and the outer side in the radial direction of the boundary surface X. The outer stiffener portion is divided into the outer stiffener portion and the inner stiffener portion made of rubber having a Shore A hardness of 58 to 68 degrees, and the outer stiffener portion has a Shore A hardness of
Secondly, due to the bead structure of the pneumatic tire, which is composed of rubber having a temperature of 55 degrees or less and having substantially the same composition as the side rubber, and the volume ratio of the outer stiffener part to the entire stiffener is 10% or more, secondly, A body portion of the carcass ply extending in the radial direction, and a cord having a modulus of elasticity of 2500 kg / mm 2 or more and a diameter of d is embedded in the body portion, which is arranged axially outside of the body portion and extends along the body portion. An outer ply, a bead disposed between the main body and the outer ply, a radially inner portion disposed between the main body and the outer ply, and a stiffener made of rubber having an inner radial end in contact with the bead. And a bead portion structure of a pneumatic tire, which includes an outer ply and a side rubber located axially outside of the stiffener and made of one kind of rubber. A and B are located on the outer surface of the hose from the outer radial end of the outer ply in the direction away from the bead by 1 and 30 times the cord diameter d. The position on the inner surface of the stiffener that is separated from the bead by 30 times the cord diameter d from the intersection C between the straight line L perpendicular to the inner surface of the stiffener and the inner surface of the stiffener is D, and From the intersection C to the cord diameter d
Let E be the position on the inner surface of the stiffener away from the bead by 10 times and further approach the bead by 10 times the cord diameter d from the radially outer end of the outer ply on the outer surface of the stiffener. A position F on the outer surface of the stiffener between the positions A and B and a position G on the inner surface of the stiffener between the positions D and E, where J is the position separated in the direction. A boundary surface X connecting between and and a position K located on the outer surface of the stiffener closer to the bead than the position J and a position M located on the inner surface of the stiffener closer to the bead than position G. With the boundary surface Y, the stiffener has a base stiffener portion located radially inside the boundary surface Y and an inner stiffener located radially outside the boundary surface Y and radially inside the boundary surface X. Section and an outer stiffener section located radially outside the boundary surface X, and the base stiffener section is made of rubber having a Shore A hardness of 75 degrees or more, and the inner stiffener section is made into a Shore A section.
The outer stiffener portion is made of rubber having a hardness of 58 to 68 degrees, the outer stiffener portion is made of rubber having a Shore A hardness of 55 degrees or less and substantially the same composition as the side rubber, and further, the entire stiffener portion of the outer stiffener portion. It can be achieved by a bead structure of a pneumatic tire having a volume ratio to 10% or more.
【０００７】[0007]
【作用】今、荷重が負荷された空気入りタイヤが走行し
ているとする。このとき、該空気入りタイヤの接地側の
サイドウォール部は路面からの反力を受けて撓み、その
撓みがビード部に伝達される。ここで、外側プライはそ
の内部に弾性率が2500kg/mm2以上のコードが埋設されて
いるため変形し難く、この結果、前記撓みにより該外側
プライの半径方向外端の周囲のゴムに大きな圧縮歪を生
じる。このため、この発明では、外側プライの半径方向
外端より半径方向外側に位置する外側スティフナー部を
ショアＡ硬度が55度以下の変形容易なゴムから構成し、
これにより、前記ビード部に伝達される撓みを該外側ス
ティフナー部の変形によって吸収し、外側プライの半径
方向外端に生じる圧縮歪を低減させている。これによ
り、外側プライの半径方向外端近傍におけるセパレーシ
ョンが阻止されるのである。ここで、撓みを効果的に吸
収するためには、外側スティフナー部の配置位置および
体積割合を所定のものとする必要があるので、該外側ス
ティフナー部の配置位置を境界面Ｘより半径方向外側と
規定するとともに、その体積割合をスティフナーとの関
係で規定している。Operation: It is assumed that a pneumatic tire under load is running now. At this time, the sidewall portion on the ground contact side of the pneumatic tire is bent by receiving a reaction force from the road surface, and the bending is transmitted to the bead portion. Here, since the outer ply has a cord with an elastic modulus of 2500 kg / mm 2 or more embedded therein, it is difficult to deform, and as a result, due to the bending, a large compression is applied to the rubber around the radially outer end of the outer ply. Cause distortion. Therefore, in the present invention, the outer stiffener portion located radially outward of the outer end of the outer ply in the radial direction is made of easily deformable rubber having a Shore A hardness of 55 degrees or less,
As a result, the flexure transmitted to the bead portion is absorbed by the deformation of the outer stiffener portion, and the compressive strain generated at the radially outer end of the outer ply is reduced. This prevents separation in the vicinity of the outer end of the outer ply in the radial direction. Here, in order to effectively absorb the bending, it is necessary to set the arrangement position and the volume ratio of the outer stiffener portion to a predetermined value. Therefore, the arrangement position of the outer stiffener portion is set to be radially outside the boundary surface X. In addition to the regulation, the volume ratio is regulated in relation to the stiffener.
【０００８】また、前述のようにスティフナーを外側お
よび内側スティフナー部の２種類のゴムから構成する
と、スティフナーを１種類の高硬度ゴムから構成した従
来のタイヤに比較してゴムの種類が増加するため、タイ
ヤの生産能率が低下するおそれがある。このため、従来
タイヤにおいて存在していたサイドゴムと外側スティフ
ナー部とを実質上同一組成のゴムから構成してゴムの種
類の増加を阻止したのである。なお、サイドゴムと外側
スティフナー部とは、ショアＡ硬度等の物性面でほぼ同
一程度が要求されるため、実質上同一組成のゴムから構
成しても何等問題はない。そして、このようにサイドゴ
ムと外側スティフナー部とを実質上同一組成のゴムから
構成すると、これら両ゴムを同時に押出し成型すること
ができるため、生産能率を向上させることもできる。If the stiffener is composed of two kinds of rubber, the outer and inner stiffeners, as described above, the number of kinds of rubber is increased as compared with the conventional tire in which the stiffener is composed of one kind of high hardness rubber. However, there is a risk that the tire production efficiency will decrease. Therefore, the side rubber and the outer stiffener portion, which have been present in the conventional tire, are made of rubber having substantially the same composition to prevent an increase in the kinds of rubber. Since the side rubber and the outer stiffener portion are required to have substantially the same physical properties such as Shore A hardness, there is no problem even if they are made of rubber having substantially the same composition. When the side rubber and the outer stiffener portion are made of rubber having substantially the same composition as described above, both rubbers can be extruded and molded at the same time, so that the production efficiency can be improved.
【０００９】また、タイヤの種類によっては、ビードに
接する部位のスティフナーのショアＡ硬度を高くする、
即ち境界面Ｙより半径方向内側に高いショアＡ硬度のベ
ーススティフナー部を設ける場合もあるので、請求項２
には、このようなタイヤについて記載している。そし
て、この発明ではスティフナーの半径方向外端部をゴム
硬度の小さな外側スティフナー部とするだけであるた
め、ビード部の曲げ剛性が高くなったり、タイヤ重量が
大きくなるようなことはなく、ビード部における発熱お
よび転がり抵抗を低減させることもできる。Depending on the type of tire, the Shore A hardness of the stiffener at the portion contacting the bead is increased.
That is, a base stiffener portion having a high Shore A hardness may be provided inward of the boundary surface Y in the radial direction.
Describes such a tire. Further, in the present invention, since the outer end portion in the radial direction of the stiffener is only the outer stiffener portion having a small rubber hardness, the bending rigidity of the bead portion and the tire weight are not increased, and the bead portion is not increased. It is also possible to reduce the heat generation and rolling resistance in.
【００１０】さらに、前述のように外側スティフナー部
のショアＡ硬度を小さくして変形を容易にすると、外側
スティフナー部全体が大きく変形して歪が増大するが、
一方、この外側スティフナー部に隣接する内側スティフ
ナー部や本体部はショアＡ硬度が大きいため変形および
歪は小さく、この結果、外、内側スティフナー部間およ
び外側スティフナー部と本体部との間の歪が増大してこ
れらの間にセパレーションが発生するおそれがある。こ
のため、請求項３に記載のように凹みを形成して最も変
形の容易な箇所を設けることで前記歪をこの凹みに集中
させ、これにより、前記外、内側スティフナー部間およ
び外側スティフナー部と本体部との間の歪を緩和し、セ
パレーションの発生を防止している。ここで、前述のよ
うな凹みを形成すると、耐候性に優れたサイドゴムのゲ
ージ（肉厚）が薄くなってしわ状のひび割れ、いわゆる
オゾンクラックが発生するとも考えられるが、この凹み
の軸方向内側にはサイドゴムと実質上同一組成のゴムか
らなる外側スティフナー部が位置しているので、オゾン
クラック発生のおそれはない。また、前述のような凹み
を形成すると、前述したサイドウォール部の撓みによる
内部応力の一部がこの凹みにより遮断されるため、外側
プライの半径方向外端に作用する圧縮歪をさらに低減さ
せることもできる。Further, as described above, when the Shore A hardness of the outer stiffener portion is reduced to facilitate the deformation, the entire outer stiffener portion is largely deformed and the strain increases.
On the other hand, the inner stiffener portion adjacent to the outer stiffener portion and the main body portion have a large Shore A hardness, so that the deformation and strain are small. As a result, the strain between the outer and inner stiffener portions and between the outer stiffener portion and the main body portion is small. There is a possibility that the number will increase and separation will occur between them. Therefore, the strain is concentrated in the recess by forming the recess as described in claim 3 and providing the most easily deformable portion, whereby the outer and inner stiffener portions and the outer stiffener portion are connected to each other. The strain between the main unit and the main unit is relaxed to prevent separation. Here, when the above-mentioned dent is formed, the gauge (wall thickness) of the side rubber with excellent weather resistance becomes thin, and wrinkle-shaped cracks, so-called ozone cracks may occur, but this dent is axially inward. Since the outer stiffener portion made of rubber having substantially the same composition as that of the side rubber is located at, there is no risk of ozone cracking. Further, when the above-mentioned depression is formed, a part of the internal stress due to the bending of the sidewall portion described above is blocked by this depression, so that the compressive strain acting on the radial outer end of the outer ply is further reduced. You can also
【００１１】ここで、内部応力が遮断される領域は、凹
みより半径方向外側でかつ凹みと重なり合う領域である
ため、請求項４に記載のように凹みの深さを深くする
と、前記遮断の効果が確実となり、外側プライの半径方
向外端に作用する圧縮歪を効果的に低減させることがで
きる。Here, the region where the internal stress is blocked is a region radially outside the recess and overlapping with the recess. Therefore, when the depth of the recess is increased as described in claim 4, the effect of the blocking is achieved. Therefore, the compressive strain acting on the outer end of the outer ply in the radial direction can be effectively reduced.
【００１２】[0012]
【実施例】以下、この発明の第１実施例を図面に基づい
て説明する。図１、２において、 1は空気入りラジアル
タイヤであり、このタイヤ 1は一対のビード 2と、トロ
イダル状をしたカーカス層 3を有し、このカーカス層 3
は少なくとも１枚、ここでは１枚のカーカスプライ 4か
ら構成されている。このカーカスプライ 4 は両方のビ
ード 2からほぼ半径方向外側に向かって延びる本体部 5
と、ビード 2の廻りに内側から外側に向かって折返され
ることにより本体部5より軸方向外側に配置されるとと
もに、前記本体部 5にほぼ沿って延びる折返し部 6とを
有する。この結果、前記ビード 2はこれら折返し部 6と
本体部 5との間に配置されていることになる。そして、
前記カーカスプライ 4の内部、即ち本体部 5および折返
し部 6の内部にはラジアル方向（子午線方向）に延びる
多数本のコードが埋設され、これらのコードは弾性率が
2500kg/mm2以上（具体的には 15000kg/mm2）である。こ
こで、弾性率が2500kg/mm2以上であるコードとしては、
例えばスチールあるいはアラミド繊維からなるコードが
知られている。また、この実施例においてはビード部 7
におけるカーカスプライ 4の外側にそれぞれ１枚の補強
プライ 9からなる補強層 8が重ね合わされて配置されて
いるが、これらの補強層 8は配置されていなくてもよ
い。これら補強プライ 9の内部には前記カーカスプライ
4のコードと同様のコード、即ち弾性率が2500kg/mm2以
上（具体的には 15000kg/mm2）のコードがラジアル方向
に対し60度の角度をなして埋設されている。そして、前
述のような弾性率が2500kg/mm2以上のコードが埋設さ
れ、かつ、本体部 5より軸方向外側に位置するプライ、
ここでは折返し部 6および補強プライ9の外側部が全体
として外側プライ10を構成する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A first embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 and 2, reference numeral 1 denotes a pneumatic radial tire, which has a pair of beads 2 and a toroidal carcass layer 3.
Is composed of at least one, here one carcass ply 4. This carcass ply 4 has a body 5 that extends from both beads 2 approximately radially outward.
And a folded-back portion 6 arranged axially outside of the main body portion 5 by being folded back from the inside toward the outside around the bead 2 and extending substantially along the main body portion 5. As a result, the beads 2 are arranged between the folded portions 6 and the main body portion 5. And
A large number of cords extending in the radial direction (meridian direction) are embedded inside the carcass ply 4, that is, inside the main body portion 5 and the folded portion 6, and these cords have an elastic modulus.
2500 kg / mm 2 or more (specifically 15000 kg / mm 2 ). Here, as a cord having an elastic modulus of 2500 kg / mm 2 or more,
For example, cords made of steel or aramid fiber are known. Also, in this embodiment, the bead portion 7
Reinforcing layers 8 each composed of one reinforcing ply 9 are arranged so as to overlap each other on the outer side of the carcass ply 4 in FIG. 1, but these reinforcing layers 8 may not be arranged. Inside the reinforcing plies 9 are the carcass plies.
A cord similar to the cord of 4, that is, a cord having an elastic modulus of 2500 kg / mm 2 or more (specifically, 15000 kg / mm 2 ) is embedded at an angle of 60 degrees with respect to the radial direction. Then, as described above, a cord having an elastic modulus of 2500 kg / mm 2 or more is embedded, and a ply located axially outside the main body 5,
Here, the folded-back portion 6 and the outer portion of the reinforcing ply 9 constitute the outer ply 10 as a whole.
【００１３】20は一対のスティフナーであり、これらの
スティフナー20は半径方向内側部が前記本体部 5と外側
プライ10との間に配置され、その半径方向外端はタイヤ
1のタイヤ最大幅近傍まで延びている。また、これらス
ティフナー20の半径方向内端はビード 2に接している。
Ｘはスティフナー20の軸方向外側表面上での位置Ｆと軸
方向内側表面上での位置Ｇとを滑らかに結ぶ境界面であ
り、この境界面Ｘにより前記スティフナー20は、該境界
面Ｘより半径方向内側に位置する内側スティスナー部21
と、該境界面Ｘより半径方向外側に位置する外側スティ
フナー部22とに区分される。そして、前記内側スティフ
ナー部21をショアＡ硬度が58度ないし68度（具体的には
63度）のゴムから構成するとともに、外側スティフナー
部22をショアＡ硬度が55度以下（具体的には49度）の変
形が容易なゴムから構成し、さらに、前記外側スティフ
ナー部22のスティフナー20全体に対する体積割合を10％
以上（具体的には37％）としている。これにより、接地
時にサイドウォール部23が大きく撓んでも、この撓みは
前記外側スティフナー部22が変形して吸収するため、外
側プライ10の半径方向外端24に生じる圧縮歪が低減さ
れ、これにより、外側プライ10の半径方向外端24近傍に
おけるセパレーションが阻止されるのである。ここで、
前記内側スティフナー部21のショアＡ硬度が58度未満で
ある場合には、スティフナー20全体が軟弱となって接地
時におけるサイドウォール部23の撓みが大きくなり、こ
の結果、剪断歪が外側プライ10と本体部 5との間の領
域、特に外側プライ10の半径方向外側端24の軸方向内側
に集中してセパレーションが発生することになり、逆
に、内側スティフナー部21のショアＡ硬度が68度を超え
ている場合には、ビード部 7の剛性が高くなり過ぎてビ
ード部 7が発熱するとともに転がり抵抗が増大するた
め、前記内側スティフナー部21のショアＡ硬度は58度か
ら68度の範囲でなければならない。また、前記外側ステ
ィフナー部22のショアＡ硬度が55度を超えていると、前
記撓みの吸収が殆ど行なわれず、セパレーションが発生
するため、外側スティフナー部22のショアＡ硬度は55度
以下でなければならない。また、前記外側スティフナー
部22のスティフナー20全体に対する体積割合が10％未満
であるときには、前記撓みの吸収効果があまりなく、外
側プライ10の半径方向外端24にセパレーションが発生す
るため、前記体積割合は10％以上でなければならない。
また、前記位置Ｆとはスティフナー20の外側表面上での
位置Ａと位置Ｂとの間の任意の位置をいい、ここで、位
置Ａは外側プライ10の半径方向外端24（折返し部 6また
は補強プライ 9のいずれか高い方の半径方向外端を意味
し、ここでは、折返し部 6の半径方向外端が補強プライ
9の半径方向外端より半径方向外側に位置しているた
め、折返し部 6の半径方向外端となる）から当該外側プ
ライ10（ここでは折返し部 6）内に埋設されているコー
ドの直径ｄの 1倍だけビード 2から離隔する方向へ離れ
た位置をいい、位置Ｂは外側プライ10の半径方向外端24
からコード直径ｄの30倍だけビード 2から離隔する方向
へ離れた位置をいう。ここで、前記境界面Ｘの軸方向外
側端である位置Ｆが前記位置Ａより半径方向内側に位置
している場合には、撓みを吸収する外側スティフナー部
22が外側プライ10の半径方向外端24に接近し過ぎて外側
プライ10の半径方向外端24に撓みが伝達し易くなり、こ
の結果、外側プライ10の半径方向外端24近傍におけるゴ
ムの圧縮歪が増大してセパレーションが発生し、一方、
位置Ｆが位置Ｂより半径方向外側に位置している場合に
は、外側プライ10の半径方向外端24より半径方向外側に
外側スティフナー部22より硬度の高い内側スティフナー
部21が過度に存在して圧縮歪の吸収が効果的に行なわれ
なくなるため、前記位置Ｆは位置Ａと位置Ｂとの間でな
ければならない。なお、前記位置Ｆは、具体的には外側
プライ10の半径方向外端24からコード直径ｄ、即ち 1.1
mmの約 2倍だけ、つまり 2mmだけ離れている。また、前
記位置Ｇとはスティフナー20の内側表面上での位置Ｄと
位置Ｅとの間の任意の位置をいい、ここで、位置Ｄは外
側プライ10の半径方向外端24を通りスティフナー20の内
側表面に直角な直線Ｌとスティフナー20の内側表面との
交点Ｃからコード直径ｄの30倍だけビード 2から離隔す
る方向へ離れた位置をいい、位置Ｅは前記交点Ｃからコ
ード直径ｄの10倍だけビード 2に接近する方向へ離れた
位置をいう。ここで、前記境界面Ｘの軸方向内側端であ
る位置Ｇが前記位置Ｅより半径方向内側に位置している
場合には、カーカスプライ 4の本体部 5に外側スティフ
ナー部22が接している領域が長くなることによりスティ
フナー20全体が軟弱となって接地時におけるサードウォ
ール部23の撓みが大きくなるため、外側プライ10と本体
部 5との間の領域における剪断歪が増大し、特に外側プ
ライ10の半径方向外端24の軸方向内側に剪断歪が集中し
てセパレーションが発生し、一方、位置Ｇが位置Ｄより
半径方向外側に位置している場合には、外側プライ10の
半径方向外端24より半径方向外側に外側スティフナー部
22より硬度の高い内側スティフナー部21が過度に存在し
て圧縮歪の吸収が効果的に行なわれなくなるため、前記
位置Ｇは位置Ｄと位置Ｅとの間でなければならない。な
お、前記位置Ｇは、具体的には交点Ｃからビード 2から
離隔する方向にコード直径ｄ、即ち 1.1mmの約 3倍だ
け、つまり 3mmだけ離れている。Reference numeral 20 denotes a pair of stiffeners. The stiffeners 20 have a radially inner portion arranged between the main body portion 5 and the outer ply 10, and a radial outer end thereof is a tire.
It extends close to the maximum tire width of 1. The inner ends of these stiffeners 20 in the radial direction are in contact with the beads 2.
X is a boundary surface that smoothly connects a position F on the outer surface in the axial direction of the stiffener 20 and a position G on the inner surface in the axial direction. With this boundary surface X, the stiffener 20 has a radius larger than the boundary surface X. Inner stiffener portion 21 located on the inner side in the direction
And an outer stiffener portion 22 located radially outside the boundary surface X. The Shore A hardness of the inner stiffener portion 21 is 58 to 68 degrees (specifically,
63 degrees) and the outer stiffener portion 22 is made of rubber that has a Shore A hardness of 55 degrees or less (specifically 49 degrees) and is easily deformed. Further, the stiffener 20 of the outer stiffener portion 22 is formed. 10% volume ratio to the whole
Above (specifically 37%). As a result, even if the sidewall portion 23 largely bends at the time of contact with the ground, the outer stiffener portion 22 deforms and absorbs this deflection, so that the compressive strain generated at the outer end 24 of the outer ply 10 in the radial direction is reduced. The separation in the vicinity of the outer end 24 of the outer ply 10 in the radial direction is prevented. here,
When the Shore A hardness of the inner stiffener portion 21 is less than 58 degrees, the entire stiffener 20 becomes soft and the side wall portion 23 flexes significantly at the time of contact with the ground, and as a result, shear strain is generated between the inner stiffener portion 21 and the outer ply 10. Separation occurs in a region between the main body portion 5 and particularly the axially inner side of the radially outer end 24 of the outer ply 10, and conversely, the Shore A hardness of the inner stiffener portion 21 is 68 degrees. If it exceeds, the rigidity of the bead portion 7 becomes too high, the bead portion 7 generates heat and the rolling resistance increases. Therefore, the Shore A hardness of the inner stiffener portion 21 must be in the range of 58 degrees to 68 degrees. I have to. If the Shore A hardness of the outer stiffener portion 22 exceeds 55 degrees, the flexure is hardly absorbed and separation occurs. Therefore, the Shore A hardness of the outer stiffener portion 22 must be 55 degrees or less. I won't. Further, when the volume ratio of the outer stiffener portion 22 to the entire stiffener 20 is less than 10%, there is not much effect of absorbing the bending, and separation occurs at the radial outer end 24 of the outer ply 10, so that the volume ratio. Must be at least 10%.
Further, the position F means any position between the position A and the position B on the outer surface of the stiffener 20, where the position A is the outer end 24 of the outer ply 10 in the radial direction (folding portion 6 or Means the radially outer end of the stiffening ply 9, whichever is higher, where the radially outer end of the fold 6 is the stiffening ply.
Since it is located radially outside of the radially outer end of 9, the diameter d of the cord embedded in the outer ply 10 (here, the folded portion 6) is from the radially outer end of the folded portion 6). 1 times the distance from the bead 2 in the direction away from the bead 2. Position B is the outer end 24 of the outer ply 10 in the radial direction.
Is a position away from the bead 2 by 30 times the cord diameter d. Here, when the position F, which is the axially outer end of the boundary surface X, is located inside the position A in the radial direction, the outer stiffener portion that absorbs bending is provided.
22 becomes too close to the outer radial end 24 of the outer ply 10 to facilitate the transmission of flexure to the outer radial end 24 of the outer ply 10, which results in compression of the rubber near the outer radial end 24 of the outer ply 10. Distortion increases and separation occurs, while
When the position F is located radially outside the position B, the inner stiffener portion 21 having a hardness higher than that of the outer stiffener portion 22 exists excessively on the outer side in the radial direction of the outer end 24 of the outer ply 10. The position F must be between the position A and the position B so that the absorption of the compressive strain is not effectively performed. It should be noted that the position F is specifically the cord diameter d from the radially outer end 24 of the outer ply 10, that is, 1.1.
Only about twice mm, or 2 mm apart. Further, the position G means any position between the position D and the position E on the inner surface of the stiffener 20, where the position D passes through the outer radial end 24 of the outer ply 10 and the stiffener 20. A position away from the intersection C between the straight line L perpendicular to the inner surface and the inner surface of the stiffener 20 by 30 times the cord diameter d in the direction away from the bead 2. The position E is 10 from the intersection C to the cord diameter d. It is a position away from the bead 2 by twice. Here, when the position G, which is the axially inner end of the boundary surface X, is located radially inward of the position E, the region where the outer stiffener portion 22 is in contact with the main body portion 5 of the carcass ply 4. The length of the stiffener 20 becomes weaker and the deflection of the third wall portion 23 at the time of contact with the ground becomes larger. The shear strain is concentrated on the inner side in the axial direction of the outer end 24 of the radial direction to cause separation, and when the position G is located outside the position D in the radial direction, the outer end of the outer ply 10 is positioned. Outer stiffeners radially outward from 24
The position G must be between the position D and the position E because the inner stiffener portion 21 having a hardness higher than 22 is excessively present and the absorption of the compression strain is not effectively performed. The position G is separated from the intersection C by a distance of about 3 times the cord diameter d, that is, 1.1 mm, that is, 3 mm in the direction away from the bead 2.
【００１４】また、前述のようにスティフナー20を外側
スティフナー部22および内側スティフナー部21の２種類
のゴムから構成すると、スティフナー20を１種類の高硬
度ゴムから構成した従来のタイヤに比較してゴムの種類
が増加し、タイヤの生産能率が低下するおそれがある。
このため、この実施例では、従来タイヤにおいても存在
していたサイドゴム25を外側スティフナー部22と実質上
同一組成のゴムから構成してゴムの種類の増加を阻止し
たのである。ここで、サイドゴム25はスティフナー20お
よび外側プライ10より軸方向外側に位置するゴムであ
る。なお、このサイドゴム25と外側スティフナー部22と
は、ショアＡ硬度等の物性面でほぼ同一程度が要求され
るため、実質上同一組成のゴムから構成しても何等問題
はない。そして、このようにサイドゴム25と外側スティ
フナー部22を実質上同一組成のゴムから構成すると、こ
れら両ゴムを同時に押出し成型することができるため、
生産能率を向上させることもできる。When the stiffener 20 is made of two kinds of rubber, the outer stiffener portion 22 and the inner stiffener portion 21, as described above, the stiffener 20 is made of rubber as compared with a conventional tire made of one kind of high hardness rubber. There is a possibility that the number of types will increase and the tire production efficiency will decrease.
Therefore, in this embodiment, the side rubber 25, which was also present in the conventional tire, is made of rubber having substantially the same composition as that of the outer stiffener portion 22 to prevent an increase in the types of rubber. Here, the side rubber 25 is a rubber located axially outside the stiffener 20 and the outer ply 10. Since the side rubber 25 and the outer stiffener portion 22 are required to have substantially the same physical properties such as Shore A hardness, there is no problem even if they are made of rubber having substantially the same composition. When the side rubber 25 and the outer stiffener portion 22 are made of rubber having substantially the same composition as described above, both rubbers can be extruded and molded at the same time.
It is also possible to improve production efficiency.
【００１５】前記カーカス層 3の半径方向外側にはベル
ト層26が設けられ、このベルト層26は内部に非伸張性コ
ードが埋設されたベルトプライ27を少なくとも２枚積層
することにより構成している。そして、これらベルトプ
ライ27にそれぞれ埋設されたコードは、タイヤ赤道面Ｓ
に対して所定の角度で交差するとともに、これらベルト
プライ27間において互いに逆方向に傾斜し交差してい
る。前記ベルト層26の半径方向外側にはトレッドゴム28
が配置され、このトレッドゴム28の外表面には周方向に
延びる複数本の主溝29および該主溝29に交差する図示し
ていない横溝が形成されている。A belt layer 26 is provided on the outer side of the carcass layer 3 in the radial direction, and the belt layer 26 is constructed by laminating at least two belt plies 27 in which non-stretchable cords are embedded. . The cords embedded in the belt plies 27 are the tire equatorial plane S
The belt plies 27 intersect with each other at a predetermined angle, and the belt plies 27 intersect with each other while being inclined in opposite directions. A tread rubber 28 is provided on the outer side in the radial direction of the belt layer 26.
Are provided, and a plurality of main grooves 29 extending in the circumferential direction and lateral grooves (not shown) intersecting with the main grooves 29 are formed on the outer surface of the tread rubber 28.
【００１６】図３および図４はこの発明の第２実施例お
よび第３実施例をそれぞれ示す図である。これらの実施
例においては、前記境界面Ｘの半径方向内側に位置Ｋと
位置Ｍとを結ぶ境界面Ｙをさらに設け、スティフナー30
を境界面Ｙより半径方向内側に位置するベーススティフ
ナー部31と、境界面Ｙより半径方向外側で境界面Ｘより
半径方向内側に位置する内側スティフナー部32と、境界
面Ｘより半径方向外側に位置する外側スティフナー部33
とに区分している。そして、前記ベーススティフナー部
31をショアＡ硬度が75度以上（具体的には84度）のゴム
から構成し、また、内側スティフナー部32を前述と同様
な理由からショアＡ硬度が58度ないし68度のゴムから構
成し、さらに、外側スティフナー部33を前述と同様な理
由からショアＡ硬度が55度以下のゴムから構成するとと
もに、該外側スティフナー部33のスティフナー30全体に
対する体積割合を前述と同様の理由から10％以上として
いる。ここで、図３におけるベーススティフナー部31
は、ビード部 7の剛性を高めることで本体部 5の接地時
における変形を抑制するとともに、転動中に生じるビー
ド 2の形崩れを抑制することでビード部 7の耐久性を向
上させるために設けるものであり、図４におけるベース
スティフナー部31は本体部 5の変形抑制を意図せず転動
中に生じるビード 2の形崩れを抑制することでビード部
7の耐久性を向上させるために設けるものであるが、こ
れらベーススティフナー部31のショアＡ硬度を共に75度
以上としたのは、ショアＡ硬度が75度未満であると、前
記本体部 5の変形およびビード 2の形崩れを充分に抑制
できないからである。ここで、位置Ｋとは、スティフナ
ー30の外側表面上で外側プライ10の半径方向外端24から
コード直径ｄの10倍だけビード 2に接近する方向へ離れ
た位置をＪとしたとき、この位置Ｊよりビード 2に接近
する側に位置するスティフナー30の外側表面上の任意の
位置であり、また、位置Ｍとは、スティフナー30の内側
表面上で前記位置Ｇよりビード 2に接近する側の任意の
位置である。ここで、位置Ｋが位置Ｊよりビード 2から
離隔する側に位置していると、外側プライ10の半径方向
外端部が曲げ剛性の高いベーススティフナー部31に拘束
されて変形し難くなり、外側プライ10の半径方向外端24
近傍に生じる圧縮歪が大きくなるため、前記位置Ｋは位
置Ｊよりビード 2に接近する側になければならない。ま
た、前記位置Ｍが位置Ｇよりビード 2から離隔する側に
位置する、即ち、ベーススティフナー部31が外側スティ
フナー部33と接するようになると、硬度差の大きい該接
触部分に応力集中が生じクラックが生じるおそれがある
ため、位置Ｍは位置Ｇよりビード 2に接近する側でなけ
ればならない。ここで、位置Ｋと位置Ｍとを結ぶ境界面
Ｙは、いずれの部分もスティフナー20の外側表面上の前
記位置Ｊとスティフナー20の内側表面上の前記位置Ｇと
を通る直線Ｚより半径方向内側に位置していることが好
ましい。その理由は、境界面Ｙの一部でも直線Ｚより半
径方向外側に位置していると、ビード部 7の剛性が高く
なってビード部 7が発熱したり転がり抵抗が増大するお
それがあるからである。なお、図３における前記位置Ｋ
は、具体的には外側プライ10の半径方向外端24からコー
ド直径ｄの約18倍だけ、即ち20mmだけ離れており、ま
た、位置Ｍは、位置Ｇからコード直径ｄの約 5倍だけ、
即ち 5mmだけビード2に接近する側に離れている。3 and 4 are views showing a second embodiment and a third embodiment of the present invention, respectively. In these embodiments, a boundary surface Y connecting the position K and the position M is further provided inside the boundary surface X in the radial direction, and the stiffener 30 is provided.
A base stiffener portion 31 located radially inward of the boundary surface Y, an inner stiffener portion 32 radially outward of the boundary surface Y and radially inward of the boundary surface X, and radially outward of the boundary surface X. Outer stiffener part 33
It is divided into and. And the base stiffener part
31 is made of rubber having a Shore A hardness of 75 degrees or more (specifically 84 degrees), and the inner stiffener portion 32 is made of rubber having a Shore A hardness of 58 degrees to 68 degrees for the same reason as described above. Further, the outer stiffener portion 33 is made of rubber having a Shore A hardness of 55 degrees or less for the same reason as described above, and the volume ratio of the outer stiffener portion 33 to the entire stiffener 30 is 10% or more for the same reason as described above. I am trying. Here, the base stiffener portion 31 in FIG.
In order to suppress the deformation of the main body part 5 at the time of contact with the ground by increasing the rigidity of the bead part 7, and to improve the durability of the bead part 7 by suppressing the deformation of the bead 2 that occurs during rolling. The base stiffener portion 31 in FIG. 4 is provided to prevent the deformation of the main body portion 5 and to prevent the bead 2 from deforming unintentionally during rolling.
It is provided to improve the durability of No. 7, but the Shore A hardness of both of these base stiffeners 31 is set to 75 degrees or more because the Shore A hardness is less than 75 degrees. This is because deformation and deformation of the bead 2 cannot be sufficiently suppressed. Here, the position K is defined as a position J on the outer surface of the stiffener 30 which is separated from the radially outer end 24 of the outer ply 10 in the direction of approaching the bead 2 by 10 times the cord diameter d. J is any position on the outer surface of the stiffener 30 located closer to the bead 2 than J, and position M is any position on the inner surface of the stiffener 30 closer to bead 2 than the position G. Is the position. Here, when the position K is located on the side farther from the bead 2 than the position J, the radial outer end portion of the outer ply 10 is constrained by the base stiffener portion 31 having high bending rigidity and is less likely to be deformed. Radial outer edge 24 of ply 10
The position K must be closer to the bead 2 than the position J because the compressive strain generated in the vicinity becomes large. Further, when the position M is located on the side farther from the bead 2 than the position G, that is, when the base stiffener portion 31 comes into contact with the outer stiffener portion 33, stress concentration occurs in the contact portion having a large hardness difference and cracks are generated. Position M must be closer to bead 2 than position G, as it may occur. Here, the boundary surface Y connecting the position K and the position M is radially inward from the straight line Z passing through the position J on the outer surface of the stiffener 20 and the position G on the inner surface of the stiffener 20 in any part. It is preferably located at. The reason is that if even a part of the boundary surface Y is located outside the straight line Z in the radial direction, the rigidity of the bead portion 7 may be increased, and the bead portion 7 may generate heat or the rolling resistance may increase. is there. The position K in FIG.
Is separated from the radially outer end 24 of the outer ply 10 by about 18 times the cord diameter d, that is, by 20 mm, and the position M is separated from the position G by about 5 times the cord diameter d.
That is, it is separated from the side that approaches the bead 2 by 5 mm.
【００１７】図５はこの発明の第４実施例を示す図であ
る。この実施例においては、外側スティフナー部33より
軸方向外側のタイヤ 1の外表面、即ちサイドゴム25の外
表面に凹み42を形成している。これは、前述のように外
側スティフナー部33のショアＡ硬度を小さくして変形を
容易にすると、外、内側スティフナー部33、32間および
外側スティフナー部33と本体部 5との間の歪が増大して
これらの間にセパレーションが発生するおそれがあるの
で、最も変形の容易な箇所（凹み42）を設けて前記歪を
この凹み42に集中させ、これにより、前記外、内側ステ
ィフナー部33、32間および外側スティフナー部33と本体
部 5との間の歪を緩和し、これらの間のセパレーション
の発生を防止するためである。ここで、前述のような凹
み42を形成すると、耐候性に優れたサイドゴム25のゲー
ジが薄くなるため、老化防止剤等の薬品含有量が減少す
るとともに、隣接する外側スティフナー部33へ該薬品が
移行して一層耐候性が悪化し、オゾンクラックが発生す
るとも考えられるが、この凹み42の軸方向内側にはサイ
ドゴム25とほぼ同一組成のゴムからなる外側スティフナ
ー部33が位置しているので、オゾンクラック発生のおそ
れはない。また、前述のような凹み42を形成すると、前
述したサイドウォール部23の撓みによる内部応力の一部
がこの凹み42により遮断されるため、外側プライ10の半
径方向外端24に作用する圧縮歪をさらに低減させること
もできる。ここで、前記凹み42は、具体的には周方向に
連続して延びる環状溝で、その最深部44が外側プライ10
の半径方向外端24から位置Ａ、Ｃ間の距離の 0.8倍だけ
半径方向外側に離れた位置に配置されるとともに、その
深さが位置Ａ、Ｃ間の距離の 0.4倍である。また、凹み
42は環状溝でなく、断続した不連続の溝であってもよ
い。FIG. 5 is a diagram showing a fourth embodiment of the present invention. In this embodiment, a recess 42 is formed on the outer surface of the tire 1 on the outer side of the outer stiffener portion 33 in the axial direction, that is, the outer surface of the side rubber 25. As described above, when the Shore A hardness of the outer stiffener portion 33 is reduced to facilitate deformation, the strain between the outer and inner stiffener portions 33, 32 and between the outer stiffener portion 33 and the main body portion 5 increases. Since separation may occur between them, the most easily deformable portion (recess 42) is provided to concentrate the strain in the recess 42, whereby the outer and inner stiffener parts 33, 32 are formed. This is because strain between the outer stiffener portion 33 and the outer stiffener portion 33 and the main body portion 5 is relaxed, and the separation between them is prevented. Here, when the depression 42 as described above is formed, the gauge of the side rubber 25 having excellent weather resistance becomes thin, so that the content of chemicals such as an anti-aging agent is reduced and the chemical is applied to the adjacent outer stiffener portion 33. Although it is considered that the weather resistance further deteriorates and ozone cracks are generated, the outer stiffener portion 33 made of rubber having substantially the same composition as the side rubber 25 is located on the inner side of the recess 42 in the axial direction. There is no risk of ozone cracking. Further, when the recess 42 as described above is formed, a part of the internal stress due to the bending of the sidewall portion 23 described above is blocked by the recess 42, so that the compressive strain acting on the radially outer end 24 of the outer ply 10 is exerted. Can be further reduced. Here, the recess 42 is specifically an annular groove extending continuously in the circumferential direction, and the deepest portion 44 thereof is the outer ply 10.
It is arranged at a position radially outward from the radial outer end 24 by 0.8 times the distance between positions A and C, and its depth is 0.4 times the distance between positions A and C. Also a dent
The groove 42 may not be an annular groove but may be a discontinuous groove that is intermittent.
【００１８】図６はこの発明の第６実施例を示す図であ
る。この実施例においても、第５実施例と同様に外側ス
ティフナー部33より軸方向外側のタイヤ 1の外表面に凹
み42を形成しているが、該凹み42の深さを、凹み42の半
径方向内側壁面45と、外側プライ10の半径方向外端24か
ら前記本体部 5に平行に延びる曲線Ｐとが交差する程度
に、深くしている。これは、前記内部応力が遮断される
領域は、この凹み42より半径方向外側でかつ凹み42と重
なり合う領域でその効果が著しいため、前述のように凹
み42の深さを深くすると、前記遮断の効果が確実とな
り、外側プライ10の半径方向外端24に作用する圧縮歪を
効果的に低減させることができるからである。FIG. 6 is a diagram showing a sixth embodiment of the present invention. In this embodiment as well, as in the fifth embodiment, a recess 42 is formed on the outer surface of the tire 1 axially outside the outer stiffener portion 33. The depth of the recess 42 is defined by the radial direction of the recess 42. The inner wall surface 45 is deep enough to intersect with the curve P extending from the outer end 24 of the outer ply 10 in the radial direction in parallel with the main body portion 5. This is because the region where the internal stress is blocked has a remarkable effect in the region radially outside of the recess 42 and overlapping with the recess 42. Therefore, if the depth of the recess 42 is increased as described above, This is because the effect is secured and the compressive strain acting on the outer end 24 of the outer ply 10 in the radial direction can be effectively reduced.
【００１９】次に、試験例を説明する。この試験に当っ
ては、図２に示すような供試タイヤ１と、図３に示すよ
うな供試タイヤ２と、図５に示すような供試タイヤ３
と、供試タイヤ１におけるスティフナー全体を同一のシ
ョアＡ硬度（63度）のゴムから構成し、他は供試タイヤ
と同一である従来タイヤと、を準備した。ここで、各タ
イヤのサイズは11Ｒ22.5であった。次に、このような各
タイヤに 8.0kg/cm2の内圧を充填するとともに、6000kg
の荷重を負荷しながら直径 1.7ｍのドラム上を外側プラ
イの半径方向外端に亀裂が生じ外観で確認できるまで時
速60kmで走行させ、比較タイヤの故障発生時における走
行距離 11300kmを指数100としてビード部耐久性を求め
た。その結果を示すと、供試タイヤ１では 114と、供試
タイヤ２では 123と、供試タイヤ３では 131となり、こ
の発明を適用したタイヤではビード部耐久性が向上して
いる。なお、供試タイヤ１および２においては、外側ス
ティフナー部と本体部との間に、走行に支障のない程度
の小さなセパレーションが発生していたが、供試タイヤ
３においてはこのようなセパレーションの発生はなかっ
た。また、上記４種のタイヤに 7.0kg/cm2の内圧を充填
するとともに、2725kgの荷重を負荷しながら時速50kmで
走行させて転がり抵抗を測定した結果を、比較タイヤを
指数 100として示すと、供試タイヤ１では97、供試タイ
ヤ２では99、供試タイヤ３では96と、この発明を適用し
たタイヤでは転がり抵抗が低減している。ここで、指数
100は実際には11.3kgであった。なお、供試タイヤ１に
おいて、直線Ｌとスティフナーの軸方向外側表面との交
点をＱとし、また、ビードの半径方向外端を通りカーカ
スプライの本体部に直交する直線Ｎとスティフナーの軸
方向外側表面、軸方向内側表面との交点をそれぞれＵ、
Ｖとしたとき、前記交点Ｑと交点Ｃとの間の距離を12m
m、交点ＵＶ間の距離を20mm、交点ＱＵ間の距離を22mm
としたが、供試タイヤ２、３においてもこれらの値は同
一であった。Next, a test example will be described. In this test, a test tire 1 as shown in FIG. 2, a test tire 2 as shown in FIG. 3, and a test tire 3 as shown in FIG.
And a conventional tire in which the entire stiffener in the test tire 1 is made of rubber having the same Shore A hardness (63 degrees) and the other parts are the same as the test tire. Here, the size of each tire was 11R22.5. Next, fill each such tire with an internal pressure of 8.0 kg / cm 2 and
Under the load of 1.7 m on a drum with a diameter of 1.7 m until the outer edge of the radial direction of the outer ply cracks and the appearance can be confirmed at a speed of 60 km per hour. Part durability was sought. The results are shown as 114 for the test tire 1, 123 for the test tire 2 and 131 for the test tire 3, and the tire to which the present invention is applied has improved bead portion durability. In addition, in the test tires 1 and 2, a small separation was generated between the outer stiffener portion and the main body portion so that the running tires were not hindered, but in the test tire 3, such separation occurred. There was no. In addition, the four tires were filled with an internal pressure of 7.0 kg / cm 2 , and the rolling resistance was measured by running at a speed of 50 km / h while applying a load of 2725 kg. The rolling resistance of the tire to which the present invention is applied is reduced, which is 97 for the test tire 1, 99 for the test tire 2, and 96 for the test tire 3. Where the index
100 was actually 11.3 kg. In the test tire 1, the intersection point between the straight line L and the outer surface of the stiffener in the axial direction is Q, and the straight line N passing through the outer end of the bead in the radial direction and orthogonal to the main body of the carcass ply and the outer side of the stiffener in the axial direction. The intersection points with the surface and the inner surface in the axial direction are U,
When V is set, the distance between the intersection Q and the intersection C is 12 m
m, distance between intersection UV is 20mm, distance between intersection QU is 22mm
However, these values were the same also in the test tires 2 and 3.
【００２０】なお、前述の実施例においては、折返し部
6の高さが補強プライ 9の高さより高いため、該折返し
部 6の半径方向外端が外側プライ10の半径方向外端24に
該当したが、補強プライ 9の高さの方が高い場合には、
該補強プライ 9の半径方向外端が外側プライ10の半径方
向外端24に該当する。また、前述の実施例においては、
折返し部 6の外側に補強層 8を配置したが、この補強層
8はなくてもよい。In the above-mentioned embodiment, the folded portion
Since the height of 6 is higher than the height of the reinforcing ply 9, the radial outer end of the folded portion 6 corresponds to the radial outer end 24 of the outer ply 10, but when the height of the reinforcing ply 9 is higher. Is
The outer radial end of the reinforcing ply 9 corresponds to the outer radial end 24 of the outer ply 10. Also, in the above embodiment,
The reinforcement layer 8 was placed outside the folded-back portion 6.
8 is not necessary.
【００２１】[0021]
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、生産能率を低下させることなく、重量および転がり
抵抗を低減させながら、外側プライの半径方向外端近傍
におけるセパレーションを阻止することができる。As described above, according to the present invention, it is possible to prevent the separation in the vicinity of the outer end of the outer ply in the radial direction while reducing the weight and the rolling resistance without lowering the production efficiency. .
【図１】この発明の第１実施例を示すその子午線断面図
である。FIG. 1 is a meridional sectional view showing a first embodiment of the present invention.
【図２】ビード部の拡大断面図である。FIG. 2 is an enlarged sectional view of a bead portion.
【図３】この発明の第２実施例を示すそのビード部の拡
大断面図である。FIG. 3 is an enlarged sectional view of a bead portion showing a second embodiment of the present invention.
【図４】この発明の第３実施例を示すそのビード部の拡
大断面図である。FIG. 4 is an enlarged sectional view of a bead portion showing a third embodiment of the present invention.
【図５】この発明の第４実施例を示すそのビード部の拡
大断面図である。FIG. 5 is an enlarged sectional view of a bead portion showing a fourth embodiment of the present invention.
【図６】この発明の第５実施例を示すそのビード部の拡
大断面図である。FIG. 6 is an enlarged sectional view of a bead portion showing a fifth embodiment of the present invention.
1…空気入りタイヤ 2…ビード
4…カーカスプライ 5…本体部
7…ビード部 10…外側プライ
20…スティフナー 21、32…内側スティフナ
ー部
22、33…外側スティフナー部 24…半径方向外端
25…サイドゴム 31…ベーススティフナー
部
42…凹み1 ... Pneumatic tire 2 ... Bead 4 ... Carcass ply 5 ... Body part 7 ... Bead part 10 ... Outer ply 20 ... Stiffener 21, 32 ... Inner stiffener part 22, 33 ... Outer stiffener part 24 ... Radial outer end 25 ... Side rubber 31 ... Base stiffener 42 ... Recess
Claims (4)
体部と、前記本体部より軸方向外側に配置されるととも
に該本体部に沿って延び、内部に弾性率が2500kg/mm2以
上で直径がｄのコードが埋設された外側プライと、前記
本体部と外側プライとの間に配置されたビードと、半径
方向内側部が本体部と外側プライとの間に配置され、半
径方向内端がビードに接するゴムからなるスティフナー
と、外側プライおよびスティフナーより軸方向外側に位
置し１種類のゴムからなるサイドゴムと、を備えた空気
入りタイヤのビード部構造において、前記スティフナー
の外側表面上で外側プライの半径方向外端からコード直
径ｄの 1倍および30倍だけビードから離隔する方向へ離
れた位置をそれぞれＡおよびＢとし、また、外側プライ
の半径方向外端を通りスティフナーの内側表面に直角な
直線Ｌとスティフナーの内側表面との交点Ｃからコード
直径ｄの30倍だけビードから離隔する方向へ離れたステ
ィフナーの内側表面上での位置をＤとするとともに、前
記交点Ｃからコード直径ｄの10倍だけビードに接近する
方向へ離れたスティフナーの内側表面上での位置をＥと
したとき、前記位置Ａと位置Ｂとの間のスティフナーの
外側表面上での位置Ｆと、位置Ｄと位置Ｅとの間のステ
ィフナーの内側表面上での位置Ｇとを結ぶ境界面Ｘによ
り、スティフナーを境界面Ｘより半径方向内側に位置す
る内側スティフナー部と境界面Ｘより半径方向外側に位
置する外側スティフナー部とに区分し、かつ、前記内側
スティフナー部をショアＡ硬度が58度ないし68度のゴム
から構成するとともに、外側スティフナー部をショアＡ
硬度が55度以下でかつ前記サイドゴムと実質上同一組成
のゴムから構成し、さらに、前記外側スティフナー部の
スティフナー全体に対する体積割合を10％以上としたこ
とを特徴とする空気入りタイヤのビード部構造。1. A carcass ply main body extending substantially in a radial direction, and a carcass ply arranged axially outside of the main body and extending along the main body, and having an elastic modulus of 2500 kg / mm 2 or more inside. An outer ply in which the cord of d is embedded, a bead disposed between the main body portion and the outer ply, a radially inner portion is disposed between the main body portion and the outer ply, and a radial inner end is a bead. In a bead structure of a pneumatic tire including a stiffener made of rubber in contact with the outer ply and a side rubber made of one kind of rubber located axially outside of the stiffener, the outer ply of the outer ply is formed on the outer surface of the stiffener. The positions apart from the bead by 1 and 30 times the cord diameter d in the direction away from the bead are defined as A and B, respectively, and the radial ply of the outer ply is passed through. Let D be the position on the inner surface of the stiffener that is separated from the bead by 30 times the cord diameter d from the intersection C of the straight line L perpendicular to the inner surface of the tiffener and the inner surface of the stiffener. Letting E be the position on the inner surface of the stiffener which is separated from C by 10 times the cord diameter d, in the direction of approaching the bead, position F on the outer surface of the stiffener between position A and position B. And the position G between the position D and the position E on the inner surface of the stiffener, the inner stiffener portion located radially inward of the boundary surface X and the radial direction from the boundary surface X. The outer stiffener portion is divided into an outer stiffener portion located outside and the inner stiffener portion is made of rubber having a Shore A hardness of 58 to 68 degrees. Shore A
A bead structure of a pneumatic tire characterized by comprising a rubber having a hardness of 55 degrees or less and having substantially the same composition as the side rubber, and further comprising a volume ratio of the outer stiffener part to the entire stiffener of 10% or more. .
体部と、前記本体部より軸方向外側に配置されるととも
に該本体部に沿って延び、内部に弾性率が2500kg/mm2以
上で直径がｄのコードが埋設された外側プライと、前記
本体部と外側プライとの間に配置されたビードと、半径
方向内側部が本体部と外側プライとの間に配置され、半
径方向内端がビードに接するゴムからなるスティフナー
と、外側プライおよびスティフナーより軸方向外側に位
置し１種類のゴムからなるサイドゴムと、を備えた空気
入りタイヤのビード部構造において、前記スティフナー
の外側表面上で外側プライの半径方向外端からコード直
径ｄの 1倍および30倍だけビードから離隔する方向へ離
れた位置をそれぞれＡおよびＢとし、また、外側プライ
の半径方向外端を通りスティフナーの内側表面に直角な
直線Ｌとスティフナーの内側表面との交点Ｃからコード
直径ｄの30倍だけビードから離隔する方向へ離れたステ
ィフナーの内側表面上での位置をＤとするとともに、前
記交点Ｃからコード直径ｄの10倍だけビードに接近する
方向へ離れたスティフナーの内側表面上での位置をＥと
し、さらに、スティフナーの外側表面上で外側プライの
半径方向外端からコード直径ｄの10倍だけビードに接近
する方向へ離れた位置をＪとしたとき、前記位置Ａと位
置Ｂとの間のスティフナーの外側表面上での位置Ｆと、
位置Ｄと位置Ｅとの間のスティフナーの内側表面上での
位置Ｇとを結ぶ境界面Ｘおよびスティフナーの外側表面
上で前記位置Ｊよりビードに接近する側に位置する位置
Ｋとスティフナーの内側表面上で位置Ｇよりビードに接
近する側に位置する位置Ｍとを結ぶ境界面Ｙにより、ス
ティフナーを境界面Ｙより半径方向内側に位置するベー
ススティフナー部と、境界面Ｙより半径方向外側で境界
面Ｘより半径方向内側に位置する内側スティフナー部
と、境界面Ｘより半径方向外側に位置する外側スティフ
ナー部とに区分し、かつ、前記ベーススティフナー部を
ショアＡ硬度が75度以上のゴムから構成するとともに、
内側スティフナー部をショアＡ硬度が58度ないし68度の
ゴムから構成し、また、外側スティフナー部をショアＡ
硬度が55度以下でかつ前記サイドゴムと実質上同一組成
のゴムから構成し、さらに、前記外側スティフナー部の
スティフナー全体に対する体積割合を10％以上としたこ
とを特徴とする空気入りタイヤのビード部構造。2. A carcass ply main body extending substantially in a radial direction, and a carcass ply which is disposed axially outside of the main body and extends along the main body, and has a modulus of elasticity of 2500 kg / mm 2 or more inside. An outer ply in which the cord of d is embedded, a bead disposed between the main body portion and the outer ply, a radially inner portion is disposed between the main body portion and the outer ply, and a radial inner end is a bead. In a bead structure of a pneumatic tire including a stiffener made of rubber in contact with the outer ply and a side rubber made of one kind of rubber located axially outside of the stiffener, the outer ply of the outer ply is formed on the outer surface of the stiffener. The positions apart from the bead by 1 and 30 times the cord diameter d in the direction away from the bead are defined as A and B, respectively, and the radial ply of the outer ply is passed through. Let D be the position on the inner surface of the stiffener that is separated from the bead by 30 times the cord diameter d from the intersection C of the straight line L perpendicular to the inner surface of the tiffener and the inner surface of the stiffener. Let E be the position on the inner surface of the stiffener which is separated from C by 10 times the cord diameter d in the direction of approaching the bead, and further on the outer surface of the stiffener from the radially outer end of the outer ply 10 A position F on the outer surface of the stiffener between the positions A and B, where J is a position away from the bead by a factor of two,
A boundary plane X connecting the position G on the inner surface of the stiffener between the position D and the position E, and a position K on the side closer to the bead than the position J on the outer surface of the stiffener and the inner surface of the stiffener. The boundary surface Y connecting the position M located on the side closer to the bead than the position G above makes the stiffener a base stiffener portion located radially inside the boundary surface Y and a boundary surface radially outside the boundary surface Y. It is divided into an inner stiffener portion located radially inside of X and an outer stiffener portion located radially outside of boundary surface X, and the base stiffener portion is made of rubber having a Shore A hardness of 75 degrees or more. With
The inner stiffener part is made of rubber with Shore A hardness of 58 to 68 degrees, and the outer stiffener part is Shore A.
A bead structure of a pneumatic tire characterized by comprising a rubber having a hardness of 55 degrees or less and having substantially the same composition as the side rubber, and further comprising a volume ratio of the outer stiffener part to the entire stiffener of 10% or more. .
タイヤ外表面に凹みを形成した請求項１または２記載の
空気入りタイヤのビード部構造。3. The bead structure for a pneumatic tire according to claim 1, wherein a recess is formed on the outer surface of the tire axially outside the outer stiffener portion.
イの半径方向外端から前記本体部に平行に延びる曲線と
が交差している請求項３記載の空気入りタイヤのビード
部構造。4. The bead structure for a pneumatic tire according to claim 3, wherein a radially inner wall surface of the recess and a curve extending from a radially outer end of the outer ply in parallel with the body portion intersect with each other.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20010791A JP3059249B2 (en) | 1991-07-15 | 1991-07-15 | Bead structure of pneumatic tire |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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|---|---|
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| JP3059249B2 JP3059249B2 (en) | 2000-07-04 |
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|---|---|---|---|
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3059249B2 (en) |
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| JP2022185924A (en) * | 2021-06-03 | 2022-12-15 | 住友ゴム工業株式会社 | pneumatic tire |
-
1991
- 1991-07-15 JP JP20010791A patent/JP3059249B2/en not_active Expired - Lifetime
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| JP2012081951A (en) * | 2010-09-13 | 2012-04-26 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
| JP2022185924A (en) * | 2021-06-03 | 2022-12-15 | 住友ゴム工業株式会社 | pneumatic tire |
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| JP3059249B2 (en) | 2000-07-04 |
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